隧洞衬砌结构计算书
隧洞衬砌结构计算书
项目名称_____________日期_____________
设计者_____________校对者_____________
一、示意图：
二、基本资料：
1．依据规范及参考书目：
《水工隧洞设计规范》（DL/T 5195-2004，以下简称《规范》）
《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008)，以下简称《砼规》
《隧洞》（中国水利水电出版社，熊启钧编著）
《水工隧洞和调压室水工隧洞部分》（水利电力出版社，潘家铮编著）2．几何参数：
半跨宽度L1＝2.000 m；顶拱半中心角α＝60.00°
拱顶厚度D1＝0.400 m；拱脚厚度D2＝0.600 m
侧墙厚度D3＝0.600 m；侧墙高度H2＝4.000 m
隧洞衬砌断面形式：圆拱直墙形
底板厚度D4＝0.600 m
3．荷载信息：
内水压力水头H i＝0.00 m
外水压力水头Ho ＝6.00 m；外水压力折减系数β＝0.40
顶部山岩压力端部值Q1＝70.00kN/m；顶部山岩压力中间值Q2＝70.00kN/m
侧向山岩压力上侧值Q3＝40.00kN/m；侧向山岩压力下侧值Q4＝50.00kN/m
底部山岩压力端部值Q5＝0.00kN/m；底部山岩压力中间值Q6＝0.00kN/m
顶拱围岩弹抗系数K1＝500.0 MN/m3
侧墙围岩弹抗系数K2＝500.0 MN/m3
底板围岩弹抗系数K3＝500.0 MN/m3
顶拱灌浆压力P d＝0.00 kPa；P d作用半中心角αp＝0.00°
其他部位灌浆压力P e＝0.00 kPa
4．分项系数：
建筑物级别：1级；荷载效应组合：基本组合；
钢筋混凝土构件的承载力安全系数K ＝1.35
衬砌自重分项系数γQ1＝1.10；山岩压力分项系数γQ2＝1.00
内水压力分项系数γQ4＝1.00；外水压力分项系数γQ5＝1.00
灌浆压力分项系数γQ3＝1.00
5．材料信息：
混凝土强度等级：C25
轴心抗压强度标准值f ck＝16.70 N/mm2；轴心抗拉强度标准值f tk＝1.78 N/mm2
轴心抗压强度设计值f c＝11.90 N/mm2；轴心抗拉强度设计值f t＝1.27 N/mm2
混凝土弹性模量E c＝2.80×104 N/mm2
纵向受力钢筋种类：Ⅱ级
钢筋强度设计值f y＝300 N/mm2；弹性模量E s＝2.00×105 N/mm2
钢筋合力点到衬砌内、外边缘的距离a ＝0.050 m
三、内力计算：
N --衬砌计算截面的轴向力，kN，以拉为正；
Q --衬砌计算截面的剪力，kN，以逆时针转动为正；
M --衬砌计算截面的弯矩，kN·m，以内边受拉为正
u --衬砌计算截面的切向位移，mm；
v --衬砌计算截面的法向位移，mm；
ψ--衬砌计算截面的转角位移，度；
k --衬砌计算截面的围岩抗力，kPa
计算节点编号顺序为：
底板或底拱、底圆按照从左到右编号；
顶板板或顶拱、顶圆按照从右到左编号；
其余部位按照从下到上编号；
1．承载能力极限状态下的内力计算：
经过3次迭代运算后,各点设定抗力条件和法向位移一致。
2．正常使用极限状态下的内力计算：
经过3次迭代运算后,各点设定抗力条件和法向位移一致。
四、截面承载验算：
衬砌截面按偏心受压或偏心受拉构件进行承载力和配筋计算：1．偏心受压截面正截面承载力计算依据：
首先按素混凝土偏心受压构件进行承载力验算，验算公式如下：
K×N ≤φ×γm×f t×b×h/（6×eo/h-1）《砼规》式5.2.3-3
K×N ≤φ×f c×b×h/（6×eo/h+1）《砼规》式5.2.3-4
如果承载力验算不满足，则进行配筋计算，公式如下：
KN ≤f c×b×χ+f y'×As'-σs×As 《砼规》式6.3.2-1
KNe ≤f c×b×χ×（ho-χ/2）+f y'×As'（ho-a s'）《砼规》式6.3.2-2 2．偏心受拉截面正截面承载力计算依据：
轴向力作用在钢筋A s合力点与A s'合力点之间的小偏心受拉构件：
KNe ≤f y' ×As' ×（ho - a s'）《砼规》式6.4.2-1
KNe' ≤f y×As ×（ho' - a s）《砼规》式6.4.2-2
轴向力作用在钢筋A s合力点与A s'合力点之外的大偏心受拉构件：
KN ≤f y×As-f y'×As'-f c×b×χ《砼规》式6.4.3-1
KNe ≤f c×b×χ×（ho-χ/2）+f y'×As'（ho-a s'）《砼规》式6.4.3-2 3．截面抗剪验算依据：
当满足下述条件时，可不配置抗剪钢筋：
K×V ≤0.7×βh×f t×b×ho 《砼规》式6.5.4-1
βh ＝（800 / ho）1/4《砼规》式6.5.4-2
4．抗剪验算结果：
以计算点：底板1的截面为例进行抗剪验算，其余截面抗剪验算与此相同。
截面高度h = 600 mm；有效高度ho = 550 mm；截面宽度b = 1000 mm；
截面剪力设计值V = 4192 N
K×V = 1.35×4192 = 5659 N ≤0.25×f c×b×ho
= 0.25×11.90×1000×550 = 1636250 N
故受剪截面满足要求！
K×V = 1.35×4192 = 5659 N ≤0.7×βh×f t×b×ho
= 0.7×1.000×1.27×1000×550 = 488950 N
故受剪验算满足要求！
5．按素混凝土偏心受压构件验算截面承载力：
以计算点：底板8的截面为例进行素混凝土截面承载力验算，其余截面与此相同。
计算截面高度h ＝600 mm，宽度b ＝1000 mm，计算长度lo = 3181 mm
承受弯矩M ＝72691759 N·mm，轴力N ＝157039 N
b=600mm时，从《砼规》表5.2.2-1查得素混凝土构件稳定系数φ＝0.967
K×N ＝1.45×157039 ＝227707 N ≤φ×f c×b×h
＝0.967×11.90×1000×600 ＝6904232 N
按照素混凝土轴心受压构件验算承载力满足要求。
eo ＝M / N ＝72691759 / 157039 ＝462.9 mm
b=600mm时，从《砼规》表5.2.2-1查得素混凝土构件稳定系数φ＝0.967
从《砼规》附录C中表C1查得截面抵抗矩的塑性系数γm＝1.71
K×N ＝2.20×157039 ＝345487 N ≤φ×γm×f t×b×h/（6×eo/h-1）＝0.967×1.71×1.27×1000×600/（6×462.9/600-1）＝346197 N 按素混凝土偏心受压构件验算受拉区承载力满足要求。
K×N ＝1.45×157039 ＝227707 N ≤φ×f c×b×h/（6×eo/h+1）
＝0.967×11.90×1000×600/（6×462.9/600+1）＝1226571 N 按素混凝土偏心受压构件验算受压区承载力满足要求，无须进行配筋计算！
五、配筋及裂缝宽度计算结果：
h --衬砌计算截面高度，mm；
A si--衬砌计算截面内侧钢筋计算面积，mm2；
A si' --衬砌计算截面内侧钢筋实配面积，mm2；
A so--衬砌计算截面外侧钢筋计算面积，mm2；
A so' --衬砌计算截面外侧钢筋实配面积，mm2；
ω--衬砌计算截面的裂缝宽度，mm，当抗裂验算满足要求时则显示为“抗裂”；
计算节点编号顺序为：
底板或底拱、底圆按照从左到右编号；
顶板板或顶拱、顶圆按照从右到左编号；
其余部位按照从下到上编号；。
计算书
目录1设计资料 (1)1.1结构尺寸及地层示意图 (1)2荷载计算 (2)2.1自重 (2)2.2竖向均布地层荷载 (2)2.3水平均布地层荷载 (2)2.4按三角形分布的水平均布地层压力 (3)2.5拱底反力 (3)2.6侧向土层抗力 (3)2.7荷载示意图 (4)3衬砌内力计算 (5)4标准管片配筋计算 (5)4.1环向钢筋计算 (5)4.1.1按最大负弯矩配筋计算 (5)4.1.2按最大正弯矩配筋计算 (6)4.1.3环向弯矩平面承载力计算 (8)4.1.4箍筋计算 (8)5隧道抗浮验算 (9)6纵向接缝验算 (9)6.1接缝强度验算 (9)6.1.1.负弯矩接头（105°截面） (9)6.1.2正弯矩接头（10°截面） (10)6.2接缝张开裂度验算 (11)7裂缝张开验算 (13)8环向接缝验算 (13)9管片局部抗压验算 (15)10构造说明 (15)11参考文献 (16)1设计资料1.1结构尺寸及地层示意图如图所示，为一软土地区地铁盾构隧道的横断面，由一块封顶块K ，两块邻结块L ，两块标准块B 以及一块封底块D 六块管片组成，衬砌外径6200mm ，厚度为350mm ，采用通缝拼装，混凝土强度为C50，环向螺栓为5.8级，地层基床系数34/102m kN k ⨯=。
管片裂缝宽度允许值为0.2mm,接缝张开允许值为3mm 。
地面超载为20KPa 。
试计算衬砌受到的荷载，并用荷载结构法，按均质圆环计算衬砌的内力，画出内力图，并进行隧道抗浮,管片局部抗压,裂缝,接缝张开等验算及一块标准管片配筋计算。
q=20kN/m2ϕ=7.2ϕ=8.9图一：结构尺寸及地层示意图如图，按照课程设计要求，调整灰色淤泥质粉质粘土上层厚度（ABC=103）：1355+103×80=9595mm2荷载计算2.1自重自重：3/8.750.3525m KN Gh =⨯=⨯=δγ式中：h γ－钢筋混凝土重度，一般采用3/25m KN h =γδ－管片厚度2.2竖向均布地层荷载①竖向地层荷载：211/133.3189.5957.85.31.9181185.0mKN h q ini i=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==∑=γ②地面超载：22/20m KN q=③近似均布拱背土压力：2223/070.51.321606.71.343.0243.02m KN RbR R G iq =⨯⨯⨯⨯===γ其中：2/606.728.1645.11.728.10.8645.1m KN i=+⨯+⨯=γ竖向均布地层荷载：2321158.38KN/m 070.520133.31=++=++=q q q q2.3水平均布地层荷载)245(tan 2)245(tan 221ϕϕ---=c q P其中：γ－衬砌圆环侧向各个土层土壤重度的加权平均值ϕ－衬砌圆环侧向各个土层土壤内摩擦角的加权平均值C －衬砌圆环侧向各个土层土壤粘聚力的加权平均值3/353.785.5205.41.7645.18m KN =⨯+⨯=γ000678.785.5205.42.7645.19.8=⨯+⨯=ϕkPa c 128.1285.5205.41.12645.12.12=⨯+⨯=则水平地层均布荷载：KPa P 99.803)2678.745tan(128.122)2678.745(tan 158.38000021=-⨯⨯--⨯=2.4按三角形分布的水平均布地层压力KPa R PH 876.32)2678.745(tan 353.7925.22)245(tan 20222=-⨯⨯⨯=-=ϕγ其中：m RH925.2235.01.31.3=-+=2.5拱底反力KPa g q wH R R P 171.2310925.22175.8158.3821=⨯⨯-⨯+=-+=ππγ 2.6侧向土层抗力)cos 21(α-=ky PK其中：由《混凝土结构设计规范》知：C50，Kpa EJ 71045.3⨯=衬砌圆环抗弯刚度:237625.123265120.35×0.1103.45EJ m KN ⋅=⨯⨯=衬砌圆环抗弯刚度折减系数:3.0=η 地层基床系数：34/102m KN k ⨯=圆环水平直径处受荷载后最终半径变形值：m k EJ g q y R R P P H H 34444421106.273)925.2102045.0625.1232653.0(24925.2)75.8875.3299.803158.382()045.0(24)2(-⨯=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+--⨯=+⨯+--=πηπ则侧向土层抗力：KPa ky Pk 25.4610-110273.6102)cos 21(34max=⨯⨯⨯⨯=-=-）（，α KPa ky P k 967.51)21(10898.9102)cos 21(34min-=-⨯⨯⨯⨯=-=-α， 取KPa P K 73.493=2.7荷载示意图图一：结构尺寸及地层示意图3衬砌内力计算用荷载-结构法按均质圆环计算衬砌内力。
隧道标准断面衬砌类型通用数量计算书
第1页 共24页施工单合同号：XMTJ-监理单工程名一、Sma 型明二衬内轮1、Sma 型明2、Sma 型明3、4、Sma 型明编号规格单根长(mm)总长(m)单位重(Kg/m)总重(Kg)小计(Kg)N1Φ2228114140.57 2.98418.9N2Φ2223915119.58 2.98356.35N3Φ221164858.24 2.98173.56N4Φ221233161.66 2.98183.75N5Φ161000346 1.58546.68546.68N6φ8633462.090.396182.99N7φ8906126.840.39650.233461679.24730233.22140隧道设计数量计算书二衬外轮廓面积S2=π×(5.5+0.6)²/2+5.5×sin(108°14′33″-90°)×[5.5+0.6-5.5×cos(108°14′33″-90°)+1/2×5.5×cos(108°14′33″-90°)]×2=70.4609m ²仰拱内轮廓面积S3=π×1.2²/360°×57°41′19″×2+π×18²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=19.9537m ²仰拱外轮廓面积S4=π×(5.5+0.6)²/2+(5.5+0.6)×2×[(1.6+1.45+0.6)-(18+0.6)×(1-cos14°4′8″)] +π×(18+0.6)²/360°×14°4′8″×2-(18+0.6)²×sin14°4′8″×cos14°4′8″-S2=29.0858m ²Sma型明洞仰拱填充C15混凝土每延米数量：[1.45-0.34-18×(1-cos(ASIN(7.75/2/18)))]×7.75+18²×ASIN(7.75/2/18)-18²×(7.75/2/18)×cos(ASIN(7.75/2/18))=7.52m ³根数合计(Kg)51132.56光圆钢筋：5233.2255带肋钢筋：施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书施工单合同号：XMTJ-监理名隧道设计数量计算书二、Smb 型明二衬内轮1、Smb 型明2、Smb 型明3、4、5、Smb 型明Smb型明洞仰拱填充C15混凝土每延米数量：[1.45-0.34-18×(1-cos(ASIN(7.75/2/18)))]×7.75+18²×ASIN(7.75/2/18)-18²×(7.75/2/18)×cos(ASIN(7.75/2/18))=7.52m ³Smb型明洞外边墙C20混凝土每延米数量：(0.6×2+9.7×0.3)×9.7/2+(1.55×2+0.524)×5.245/2+(1.55+0.524)²×tan(14°4′8″)+ π×(18+0.6)²/360°×(14°4′8″)-(18-1.45)²/cos(14°4′8″)×sin(14°4′8″)/2 +[1.6×2+(5.5+0.6+0.6)×cos60°]×(5.5+0.6+0.6)×sin60°/2-π×(5.5+0.6)²/360°×(108°14′33″-60°)-π×(1.2+0.6)²/360°×(57°41′19″)-[π×(18+0.6)²/360°×(14°4′8″)-(18-1.2)×(18-1.45-1.6)×sin(14°4′8″)]=27.89m ³二衬外轮廓面积S2=π×(5.5+0.6)²/360°×(108°14′33″+90°)+5.5×sin(108°14′33″-90°)× [5.5+0.6-5.5×cos(108°14′33″-90°)+1/2×5.5×cos(108°14′33″-90°)]=70.3789m ²仰拱内轮廓面积S3=π×1.2²/360°×57°41′19″×2+π×18²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=19.9537m ²仰拱外轮廓面积S4=π×(5.5+0.6)²/360°×(108°14′33″+90°)+π×(1.2+0.6)²/360°×57°41′19″ +π×(18+0.6)²/360°×14°4′8″-1/2×(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″+(5.5+0.6)×[(1.6+1.45+0.6)-(18+0.6)×(1-cos14°4′8″)]+π×(18+0.6)²/360°×14°4′8″ -1/2×(18+0.6)²×sin14°4′8″×cos14°4′8″-S2=28.122m ²施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书施工单合同号：XMTJ-监理名隧道设计数量计算书三、Smc 型明二衬内轮1、Smc 型明2、Smc 型明3、二衬外轮廓面积S2=π×(5.5+0.6)²/360°×108°14′33″×2=70.2969m ²仰拱内轮廓面积S3=π×1.2²/360°×57°41′19″×2+π×18²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=19.9537m ²仰拱外轮廓面积S4=π×(1.2+0.6)²/360°×57°41′19″×2+π×(18+0.6)²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=27.1583m ²Smc型明洞仰拱填充C15混凝土每延米数量：[1.45-0.34-18×(1-cos(ASIN(7.75/2/18)))]×7.75+18²×ASIN(7.75/2/18)-18²×(7.75/2/18)×cos(ASIN(7.75/2/18))=7.52m ³施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书施工单合同号：XMTJ-监理名隧道设计数量计算书四、S5a 型复二衬内轮1、S5a 型洞2、S5a 型洞3、S5a 型洞4、S5a 型洞奇数排每偶数排每5、洞身开挖轮廓面积S5=π×(5.5+0.5+0.25)²/2+π×(3.5+5.5+0.5+0.25)²/360°×(10°53′32″)×2-3.5²×tan10°53′32″+π×1.7²/360°×(64°8′7″)×2+π×(18+0.5+0.25)²/360°×(14°58′21″)×2 -(18.75-1.7)×(18-1.45-1.6+3.5×tan10°53′32″)×sin14°58′21″=103.3585m ²S5a型洞身初支钢筋网每延米数量：[π×(6+0.23)+π×(3.5+6+0.23)/180°×(10°53′32″)×2]/0.15×0.396 +取整([π×(6+0.23)+π×(3.5+6+0.23)/180°×(10°53′32″)×2-0.15]/0.15+1)×0.396=122.81Kg二衬外轮廓面积S2=π×(5.5+0.5)²/360°×108°14′33″×2=68.0109m ²仰拱内轮廓面积S3=π×1.2²/360°×57°41′19″×2+π×18²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=19.9537m ²仰拱外轮廓面积S4=π×(1.2+0.5)²/360°×57°41′19″×2+π×(18+0.5)²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=25.8949m ²施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书施工单合同号：XMTJ-监理名隧道设计数量计算书五、S5b 型复二衬内轮1、S5b 型洞2、S5b 型洞3、S5b 型洞4、S5b 型洞奇数排每偶数排每5、仰拱外轮廓面积S4=π×(1.2+0.5)²/360°×57°41′19″×2+π×(18+0.5)²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=25.8949m ²洞身开挖轮廓面积S5=π×(5.5+0.5+0.25)²/2+π×(3.5+5.5+0.5+0.25)²/360°×(10°53′32″)×2-3.5²×tan10°53′32″+π×1.7²/360°×(64°8′7″)×2+π×(18+0.5+0.25)²/360°×(14°58′21″)×2 -(18.75-1.7)×(18-1.45-1.6+3.5×tan10°53′32″)×sin14°58′21″=103.3585m ²S5b型洞身初支钢筋网每延米数量：[π×(6+0.23)+π×(3.5+6+0.23)/180°×(10°53′32″)×2]/0.2×0.396 +取整([π×(6+0.23)+π×(3.5+6+0.23)/180°×(10°53′32″)×2-0.2]/0.2+1)×0.396=92.01Kg二衬外轮廓面积S2=π×(5.5+0.5)²/360°×108°14′33″×2=68.0109m ²仰拱内轮廓面积S3=π×1.2²/360°×57°41′19″×2+π×18²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=19.9537m ²施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书施工单合同号：XMTJ-监理名隧道设计数量计算书六、S5c 型复二衬内轮1、S5c 型洞2、S5c 型洞3、S5c 型洞4、S5c 型洞奇数排每偶数排每5、二衬外轮廓面积S2=π×(5.5+0.6)²/360°×108°14′33″×2=70.2969m ²仰拱内轮廓面积S3=π×1.2²/360°×57°41′19″×2+π×18²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=19.9537m ²仰拱外轮廓面积S4=π×(1.2+0.6)²/360°×57°41′19″×2+π×(18+0.6)²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=27.1583m ²洞身开挖轮廓面积S5=π×(5.5+0.6+0.27)²/2+π×(3.5+5.5+0.6+0.27)²/360°×(10°58′52″)×2-3.5²×tan10°58′52″+π×1.8²/360°×(64°0′16″)×2+π×(18+0.6+0.27)²/360°×(15°0′52″)×2 -(18.87-1.8)×(18-1.45-1.6+3.5×tan10°58′52″)×sin15°0′52″=107.8486m ²S5c型洞身初支钢筋网每延米数量：[π×(6.1+0.25)+π×(3.5+6.1+0.25)/180°×10°58′52″×2]/0.15×0.396 +取整([π×(6.1+0.25)+π×(3.5+6.1+0.25)/180°×10°58′52″×2-0.15]/0.15+1)×0.396=125.19Kg施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书施工单合同号：XMTJ-监理名隧道设计数量计算书七、S4a 型复二衬内轮1、S4a 型洞2、S4a 型洞3、S4a 型洞4、S4a 型洞5、S4a 型洞奇数排每偶数排每二衬外轮廓面积S2=π×(5.5+0.45)²/360°×108°14′33″×2=66.8821m ²仰拱内轮廓面积S3=π×1.2²/360°×57°41′19″×2+π×18²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=19.9537m ²仰拱外轮廓面积S4=π×(1.2+0.45)²/360°×57°41′19″×2+π×(18+0.45)²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=25.2726m ²洞身开挖轮廓面积S5=π×(5.5+0.45+0.24)²/2+π×(3.5+5.5+0.45+0.24)²/360°×(10°45′29″)×2 -3.5²×tan10°45′29″+π×1.67²/360°×(64°19′58″)×2+π×(18+0.45+0.24)²/360°×(14°54′33″)×2-(18.69-1.67)×(18-1.45-1.6+3.5×tan10°45′29″)×sin14°54′33″=101.1397m ²施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书施工单合同号：XMTJ-监理名隧道设计数量计算书八、S4b 型复二衬内轮1、S4b 型洞2、S4b 型洞3、S4b 型洞4、S4b 型洞5、S4b 型洞奇数排每偶数排每二衬外轮廓面积S2=π×(5.5+0.4)²/360°×108°14′33″×2=65.7628m ²仰拱内轮廓面积S3=π×1.2²/360°×57°41′19″×2+π×18²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=19.9537m ²仰拱外轮廓面积S4=π×(1.2+0.4)²/360°×57°41′19″×2+π×(18+0.4)²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=24.6566m ²洞身开挖轮廓面积S5=π×(5.5+0.4+0.22)²/2+π×(3.5+5.5+0.4+0.22)²/360°×(15°3′46″)×2-3.5²×tan15°3′46″+(3.5+5.5+0.4+0.22-3.5/cos15°3′46″)²×cos15°3′46″×sin15°3′46″+π×(1.2+0.4)²/360°×【ACOS{[0.9+1.6-(5.5-1.2)×sin(108°14′33″-90°)]/(1.2+0.4)}-14°4′8″】×2-[0.9+1.6-(5.5-1.2)×sin(108°14′33″-90°)]²×【tanACOS{[0.9+1.6-(5.5-1.2)×sin(108°14′33″-90°)]/(1.2+0.4)}-tan14°4′8″】+π×(18+0.4)²/360°×(14°4′8″)×2-(18-1.45+0.9)²×tan14°4′8″=96.0949m ²施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书施工单合同号：XMTJ-监理名隧道设计数量计算书九、S4c 型复1、S4c 型洞2、S4c 型洞3、S4c 型洞4、S4c 型洞奇数排每偶数排每5、6、S4c 型洞洞身开挖轮廓面积S3=π×(5.5+0.35+0.15)²/2+π×(3.5+5.5+0.35+0.15)²/360°×(15°30′28″)×2-3.5²×tan15°30′28″+(1.6+0.94-3.5×tan15°30′28″)×(9.5-3.5/cos15°30′28″)×sin(90-15°30′28″)-7.75×(0.94-0.1-0.24-0.15)=82.9601m ²二衬内轮廓面积S1=π×5.5²/360°×207°36′44″+(1.6-0.3)×√[5.5²-(1.6-0.3)²]/2+(1.6+0.94-0.415-0.7-0.1)×√[5.5²-(1.6+0.94-0.415-0.7-0.1)²]/2+(0.07+0.6+0.15+0.5+7.75/2)×0.1+(0.07+0.65+0.15+0.5+7.75/2)×0.1+(0.6+0.15+0.5+7.75/2)×0.7+(0.65+0.15+0.5+7.75/2)×0.5+[(1.6+0.94)/tan(25°44′1″)-0.415]×(0.415+0.64)-7.75×(0.94-0.1-0.24-0.15)=70.6693m ²二衬外轮廓面积S2=π×(5.5+0.35)²/360°×(180°+25°44′1″×2)+(1.6+0.94)×(5.5+0.35)×sin(90°-25°44′1″)-7.75×(0.94-0.1-0.24-0.15)=79.0251m ²S4c型洞身初支钢筋网每延米数量：取整{[π×(5.85+0.13)/180°×120°]/0.25+1}×1×0.888+[π×(5.85+0.13)/180°×120°]×4×0.888=89.76Kg（钢筋网仅布设拱顶120°范围内）施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书施工单合同号：XMTJ-监理名隧道设计数量计算书十、S3a型复1、S3a型洞2、S3a型洞3、S3a型洞奇数排每偶数排每4、S3a型洞5、6、7、S3a二衬内轮廓面积S1=π×5.5²/360°×207°36′44″+(1.6-0.3)×√[5.5²-(1.6-0.3)²]/2+(1.6+0.94-0.415-0.7-0.1)×√[5.5²-(1.6+0.94-0.415-0.7-0.1)²]/2+(0.07+0.6+0.15+0.5+7.75/2)×0.1+(0.07+0.65+0.15+0.5+7.75/2)×0.1+(0.6+0.15+0.5+7.75/2)×0.7+(0.65+0.15+0.5+7.75/2)×0.5+[(1.6+0.94)/tan(25°44′1″)-0.415]×(0.415+0.64)-7.75×(0.94-0.1-0.24-0.15)=70.6693m ²二衬外轮廓面积S2=π×(5.5+0.35)²/360°×(180°+25°44′1″×2)+(1.6+0.94)×(5.5+0.35)×sin(90°-25°44′1″)-7.75×(0.94-0.1-0.24-0.15)=79.0251m ²洞身开挖轮廓面积S3=π×(5.5+0.35+0.12)²/2+π×(3.5+5.5+0.35+0.12)²/360°×(15°33′29″)×2-3.5²×tan15°33′29″+(1.6+0.94-3.5×tan15°33′29″)×(9.47-3.5/cos15°33′29″)×sin(90-15°33′29″)-7.75×(0.94-0.1-0.24-0.15)=82.2416m ²S3a型洞身防水层土工布每延米数量：π×(5.5+0.35)/180°×(180°+25°44′1″×2)=24.35m ²S3a型洞身PVC防水板每延米数量：π×(5.5+0.35)/180°×(180°+25°44′1″×2)=24.35m ²施工单合同号：XMTJ-监理名隧道设计数量计算书十一、1、S3b 型洞2、S3b 型洞3、S3b 型洞奇数排每偶数排每4、S3b 型洞5、6、7、S3bS3b型洞身防水层土工布每延米数量：π×(5.5+0.35)/180°×(180°+25°44′1″×2)=24.35m²S3b型洞身PVC防水板每延米数量：π×(5.5+0.35)/180°×(180°+25°44′1″×2)=24.35m²二衬内轮廓面积S1=π×5.5²/360°×207°36′44″+(1.6-0.3)×√[5.5²-(1.6-0.3)²]/2+(1.6+0.94-0.415-0.7-0.1)×√[5.5²-(1.6+0.94-0.415-0.7-0.1)²]/2 +(0.07+0.6+0.15+0.5+7.75/2)×0.1+(0.07+0.65+0.15+0.5+7.75/2)×0.1+(0.6+0.15+0.5+7.75/2)×0.7+(0.65+0.15+0.5+7.75/2)×0.5+[(1.6+0.94)/tan(25°44′1″)-0.415]×(0.415+0.64)-7.75×(0.94-0.1-0.24-0.15)=70.6693m²二衬外轮廓面积S2=π×(5.5+0.35)²/360°×(180°+25°44′1″×2)+(1.6+0.94)×(5.5+0.35)×sin(90°-25°44′1″)-7.75×(0.94-0.1-0.24-0.15)=79.0251m²洞身开挖轮廓面积S3=π×(5.5+0.35+0.1)²/2+π×(3.5+5.5+0.35+0.1)²/360°×(15°35′31″)×2-3.5²×tan15°35′31″+(1.6+0.94-3.5×tan15°35′31″)×(9.45-3.5/cos15°35′31″)×sin(90-15°35′31″)-7.75×(0.94-0.1-0.24-0.15)=81.7644m²施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书。
隧洞衬砌计算
一、荷载及荷载组合
（六）温度压力 产生的原因：衬砌之外的围岩阻碍衬砌自由胀缩，所以在衬 砌内部产生温度应力。
施工期：混凝土的水化热和干缩。 运用期：水温的变化，气温的变化对洞的影响小。 升温时产生压应力,降温时产生拉应力。混凝土耐压不耐 拉,故温降为控制情况,隧洞衬砌混凝土能承受的降温度只有 7～10℃,超过则产生裂缝。 减小温度应力的工程设施： 施工期：选择适宜的水泥（低热），控制水灰比，加强养 护，缩短浇筑的长度（洞线轴向），配置适量的温度钢筋。 如何考虑，如何计算？ 非寒冷地区，影响较小，一般不考虑。
一、荷载及荷载组合
普氏推导出坍落拱的形状为抛物线，坍落拱高度h按下
式计算： 两侧无滑动面时：
A
O
h
B
A‘ O B’
CA
垂直山 岩压力
BDh
h
B 2 fk
H
H
两侧有滑动面时： B
45o –φ/2
B
L
h L
B2H tg(45o 2 )
2 fk
2 fk
一、荷载及荷载组合
①没有侧向山岩压力作用岩体中的隧洞 A）隧洞顶是平的，洞顶受到山岩压力的压强量q：
压
计算步骤：指各种荷载单独作用下，求出衬砌中的弯
隧
矩和轴力，然后根据荷载组合进行迭加。 本书介绍的方法：弹性特征因素法——根据弹力厚壁
石颗粒间的真实摩擦系数：
fk
tg
c
式中，τ—岩石抗剪强度，φ—岩石内摩擦角，
σ—正应力， c—粘结力
一、荷载及荷载组合
实际工程中：
fk
A
Rc 100
Rc—岩石单轴抗压强度 A—小于1的修正系数
衬砌结构计算
衬砌结构计算一、基本资料某公路隧道，结构断面尺寸如下图，内轮廓半径为5.4m，二衬厚度为0.45m。
围岩为V 级，重度为19kN/m3，围岩弹性抗力系数为1.6×510kN/m3，二衬材料为C25 混凝土，弹性模量为28.5GPa，重度为23 kN/m3x0y二、荷载确定1.根据式（1-21），围岩竖向均布压力：q=0.45*1-s2*γ*ω式中：s---围岩级别，此处s=5；γ---围岩重度，此处γ=19KN/m ³ω---跨度影响系数，ω=1+i(m l -5),毛洞跨度m l =(5.4+0.45)*2+2*0.06=11.82m,其中0.06m 为一侧平均超挖量，m l =5—15m 时，i=0.1，此处ω=1+0.1*(11.82-5)=1.682所以，有：q=0.45*1-52*19*1.682*0.5=115.04875(kPa) 此处超挖回填层重忽略不计2.围岩水平均布压力：e=0.4q=0.4*115.04875=46.0195(kPa)三．衬砌几何要素 1.衬砌几何尺寸 内轮廓线半径1r =5.4m 外轮廓线半径1R =5.85m 拱轴线半径'1r =5.625m2.半拱轴线长度S 及分段轴长△S半拱轴线长度S=°180θπ'1r =°180°104* *5.625=10.210(m) 将半拱轴线等分为8段，每段轴长为：△S=8S =8210.10=1.27625（m)3.各分块接缝（截面）中心几何要素i α=8104ii 1y ='1r (1-cos i α) i 1x ='1r sin i αE1Q1Q2Q3Q4Q5Q6Q7E2E3E4E5E6E7E8G3G4G1G5G6G2G7G8R4R5R6R7R8qb1b2b3b4b5b6b7b8h1h2h3h4h5h6h7h8附图 衬砌结构计算图示四．计算位移 1.单位位移用辛普生法近似计算，按计算列表进行。
高速公路隧道设计计算书
高速公路隧道设计计算书1. 引言此文档旨在提供高速公路隧道设计的计算书。
通过详细说明设计计算的相关参数和步骤，以确保隧道的安全和可靠性。
2. 隧道几何参数计算2.1 隧道断面尺寸计算根据设计要求和道路标准，计算隧道的断面尺寸。
考虑隧道的通行能力和施工限制，确保满足道路交通的需求。
2.2 隧道长度计算根据路线规划和土地使用情况，计算隧道的长度。
考虑隧道的地质条件和环境保护要求，确保隧道的稳定和安全性。
2.3 隧道纵坡计算根据道路纵坡和地形要求，计算隧道的纵坡。
确保隧道内的车辆行驶平稳，避免出现陡坡和坡度过大的情况。
3. 隧道结构设计计算3.1 隧道支护方式选择根据地质勘察结果和工程要求，选择适当的隧道支护方式。
考虑地层的稳定性和隧道使用寿命，确保隧道的结构安全可靠。
3.2 隧道设计荷载计算根据设计车辆的荷载和道路使用要求，计算隧道的设计荷载。
考虑车辆的重量和速度，确保隧道的结构可以承受荷载。
3.3 隧道混凝土衬砌厚度计算根据隧道的尺寸和设计荷载，计算隧道混凝土衬砌的厚度。
考虑混凝土的强度和耐久性，确保隧道的结构稳定和耐久。
4. 隧道排水设计计算4.1 隧道排水量计算根据降雨量和地质条件，计算隧道的排水量。
考虑隧道内的地下水位和地面径流，确保隧道保持干燥和安全。
4.2 隧道排水系统设计根据隧道的结构和排水量要求，设计有效的隧道排水系统。
确保排水系统的畅通和排水能力满足设计要求。
5. 结论通过以上计算，我们可以得出隧道设计的相关参数和结构要求。
这些计算书将为隧道设计工作提供参考，并确保隧道的安全和可靠性。
---以上是高速公路隧道设计计算书的概要内容。
为保证设计的准确性，请根据具体工程要求进行详细计算和结构设计。
第三篇 隧道二次衬砌结构计算
第三章隧道二次衬砌结构计算3.1基本参数围岩级别：Ⅴ级围岩容重：γs =18.53/mkN围岩弹性抗力系数：K=1.5×1053/mkN衬砌材料为C25混凝土，弹性模量Eh =2.95×107kPa,容重γh=233/mkN.3.2荷载确定3.2.1围岩垂直均布压力按矿山法施工的隧道围岩荷载为：qs=0.45×21-sγω=0.45×21-sγ[1+i(B-5)]=0.45×24×18.5×[1+0.1×(13.24-5)]=242.96(2/mkN)考虑到初期支护承担大部分围岩压力，而对二次衬砌一般作为安全储备，故对围岩压力进行折减，对本隧道按30%折减，取为1702/mkN .3.2.2 围岩水平均布压力e=0.4q=0.4×170=68 2/mkN3.3计算位移3.3.1单位位移所有尺寸见下图1：半拱轴线长度s=11.4947(m)将半拱轴线长度等分为8段，则∆s=s/8=1.4368(m)∆s/ Eh =0.4871×107-（1-⋅kPam）计算衬砌的几何要素，详见下表3.1.单位位移计算表表3.1注：1.I —截面惯性矩，I=3bd /12,b 取单位长度。
2.不考虑轴力影响。
单位位移值用新普生法近似计算，计算如下： 11δ=⎰sh ds IE M 01≈∑∆I E s 1=0.4871×107-×864.0000=4.2085×105-12δ=21δ=⎰sh ds IE M M 021.≈∑I yE s ∆=0.4871×107-×2643.1776=1.2875×104-22δ=⎰sh ds I E M 022≈∑∆I y Es 2=0.4871×107-×14338.9160=6.9845×104-计算精度校核为：11δ+212δ+22δ=(0.42085+2×1.2875+6.9845) ×104-=9.9803×104-ss δ=∑+∆Iy E s2)1(=0.4871×107-×20489.2712=9.9803×104-闭合差∆=03.3.2载位移—主动荷载在基本结构中引起的位移 （1） 每一楔块上的作用力 竖向力：Q i =i qb 侧向力：E i =eh i 自重力：G i =h ii s d d γ⨯∆⨯+-21 算式中:b i 和h i 由图1中量得 d i 为接缝i 的衬砌截面厚度 作用在各楔块上的力均列入下表3.2：载位移计算表 表3.2（2） 外荷载在基本结构中产生的内力 内力按下算式计算弯矩：0ip M =0,1p i M --e g q i i i i Ea Ga Qa E y G Q x ---∆-+∆∑∑--11)(轴力：0ip N =sin iϕ∑∑-+iiiE G Q ϕcos )(0ip M ，0ip N 的计算结果见下表3.3.表3.4：载位移计算表p i M ,0表3.3载位移计算表ip N 0 表3.4（3）主动荷载位移 计算结果见表3.5：主动荷载位移计算表 表3.5则：p 1∆=⎰sh pds IE M M 01.≈∑∆IM E sp 0= -0.4871×710-×2300881.6426 = -0.1121 p 2∆=⎰sh pds IE M M 02.≈∑∆IyM E sp 0= -0.4871×710-×11795777.616 = -0.5746 计算精度校核：p 1∆+p 2∆= -0.1121-0.5746=-0.6867 sp∆=∑+∆I M y Esp 0)1(=-0.4871×710-×14096659.259=-0.6867闭合差：∆=03.3.3载位移—单位弹性抗力图及相应的摩擦力引起的位移 （1）各接缝处的弹性抗力强度抗力上零点假设在接缝3处，3ϕ=38.7715=b ϕ； 最大抗力值假定在接缝6处，6ϕ=77.5430=h ϕ； 最大抗力值以上各截面抗力强度按下式计算：i σ=h hb ib σϕϕϕϕ]cos cos cos cos [2222-- =h iσϕ]5430.77cos 7715.38cos cos 7715.38cos [2222--=h iσϕ]5614.0cos 6079.0[2- 算出: 3σ=0, 4σ=0.3985h σ, 5σ=0.7556h σ, 6σ=h σ; 最大抗力值以下各截面抗力强度按下式计算： i σ=h hi yy σ]1[2'2'-式中：'i y —所考察截面外缘点到h 点的垂直距离；'h y —墙脚外缘点到h 点的垂直距离。
隧道洞门和衬砌的隧道工程课程设计计算书
隧道路面采用双面坡，路面水通过开口流入缝隙管，缝隙管设在两侧，洞内缝隙管主要排放消防及清洗水，使衬砌背后围岩水与污染水分离排放。隧道中央排水管设置了沉砂井、检查井，边墙脚纵向排水管设置了检查井，使隧道排水设施具有了可维修性。
隧道如遇涌水地段，应对于可能发生涌水的地段采用堵水处理，根据国内外堵水经验和隧道的具体情况，再采用超前探水等物理勘探手段，查明隧道前方地下水分布状况及水量后，适时采取预注浆，将大量水尽可能封堵在围岩内，使隧道开挖后不出现大量涌水，为隧道后续施工创造条件，以确保隧道施工能安全、按时完成。
3.1隧道洞内防排水
隧道防排水设计以复合式结构衬砌原则进行设计，隧道二次衬砌以自防水为主，衬砌采用防水混凝土。根据隧道围岩裂隙水的大小采取不同的防排水措施，主要防排水措施为：在初期支护与二次衬砌之间设置PVC防水板（2mmEVA防水板+300g/㎡无纺土工布）防水，并实现无钉铺设；并采用半圆排水管、EVA排水管等形成完善的防排水系统。
Ⅲ级围岩采用短台阶新奥法施工，台阶长度5米。台阶上部钻眼深度1.7m，光面爆破，每次进尺1.5米，台阶下部钻眼1.7m光面爆破，每次进尺1.5米。开挖过程中，初期支护紧跟工作面，尽快完成支护体系。
爆破设计当循环进尺在2.0m以内时采用二级斜眼复合楔形掏槽，当循环进尺大于2.0m时采用直眼掏槽。隧道边墙及拱部均按“光面爆破”设计，爆破后不得有欠挖，线性超挖控制在15cm以内。
隧道衬砌计算
第五章隧道衬砌结构检算5.1结构检算一般规定为了保证隧道衬砌结构的安全，需对衬砌进行检算。
隧道结构应按破损阶段法对构件截面强度进行验算。
结构抗裂有要求时，对混凝土应进行抗裂验算。
5.2 隧道结构计算方法本隧道结构计算采用荷载结构法。
其基本原理为：隧道开挖后地层的作用主要是对衬砌结构产生荷载，衬砌结构应能安全可靠地承受地层压力等荷载的作用。
计算时先按地层分类法或由实用公式确定地层压力，然后按照弹性地基上结构物的计算方法计算衬砌结构的内力，并进行结构截面设计。
5.3 隧道结构计算模型本隧道衬砌结构验算采用荷载—结构法进行验算，计算软件为ANSYS10.0。
取单位长度（1m）的隧道结构进行分析，建模时进行了如下简化处理或假定：①衬砌结构简化为二维弹性梁单元（beam3），梁的轴线为二次衬砌厚度中线位置。
②围岩的约束采用弹簧单元（COMBIN14），弹簧单元以铰接的方式支撑在衬砌梁单元之间的节点上，该单元不能承受弯矩，只有在受压时承受轴力，受拉时失效。
计算时通过多次迭代，逐步杀死受拉的COMBIN14单元，只保留受压的COMBIN14单元。
图5-1 受拉弹簧单元的迭代处理过程③衬砌结构上的荷载通过等效换算，以竖直和水平集中力的模式直接施加到梁单元节点上。
④衬砌结构自重通过施加加速度来实现，不再单独施加节点力。
⑤衬砌结构材料采用理想线弹性材料。
⑥衬砌结构单元划分长度小于0.5m。
隧道结构计算模型及荷载施加后如图5-2所示。
5.4 结构检算及配筋本隧道主要验算明洞段、Ⅴ级围岩段和Ⅳ级围岩段衬砌结构。
根据隧道规范深、浅埋判定方法可知，Ⅴ级围岩段分为超浅埋段、浅埋段和深埋段。
Ⅳ级围岩段为深埋段。
根据所给的材料基本参数和修改后的程序，得出各工况下的结构变形图、轴力图、建立图和弯矩图。
从得出的结果可知，Ⅴ级围岩深埋段，所受内力均较大，故对此工况进行结构检算。
5.4.1 材料基本参数 (1)Ⅴ级围岩围岩重度318.5/kN m γ=，弹性抗力系数300/k MPa m =，计算摩擦角045ϕ=，泊松比u=0.4。
隧道设计衬砌计算范例(结构力学方法)
1.1工程概况川藏公路二郎山隧道位于四川省雅安天全县与甘孜泸定县交界的二郎山地段, 东距成都约260km , 西至康定约97 km , 这里山势险峻雄伟, 地质条件复杂, 气候环境恶劣, 自然灾害频繁, 原有公路坡陡弯急, 交通事故不断, 使其成为千里川藏线上的第一个咽喉险道, 严重影响了川藏线的运输能力, 制约了川藏少数民族地区的经济发展。
二郎山隧道工程自天全县龙胆溪川藏公路K2734+ 560 (K256+ 560)处回头, 沿龙胆溪两侧缓坡展线进洞, 穿越二郎山北支山脉——干海子山, 于泸定县别托村和平沟左岸出洞, 跨和平沟经别托村展线至K2768+ 600 (K265+ 216) 与原川藏公路相接, 总长8166km , 其中二郎山隧道长4176 m , 别托隧道长104 m ,改建后可缩短运营里程2514 km , 使该路段公路达到三级公路标准, 满足了川藏线二郎山段的全天候行车。
1.2工程地质条件1.2.1 地形地貌二郎山段山高坡陡,地形险要,在地貌上位于四川盆地向青藏高原过渡的盆地边缘山区分水岭地带,隶属于龙门山深切割高中地区。
隧道中部地势较高。
隧址区地形地貌与地层岩性及构造条件密切相关。
由于区内地层为软硬相间的层状地层,构造为西倾的单斜构造,故地形呈现东陡西缓的单面山特征。
隧道轴线穿越部位,山体浑厚,东西两侧发育的沟谷多受构造裂隙展布方向的控制。
主沟龙胆溪、和平沟与支沟构成羽状或树枝状,横断面呈对称状和非对称状的“v ”型沟谷,纵坡顺直比降大,局部受岩性构造影响,形成陡崖跌水。
1.2.2 水文气象二郎山位于四川盆地亚热带季风湿润气候区与青藏高原大陆性干冷气候区的交接地带。
由于山系屏障,二郎山东西两侧气候有显著差异。
东坡潮湿多雨,西坡干燥多风,故有“康风雅雨”之称。
全年分早季和雨季。
夏、秋两季受东进的太平洋季风和南来的印度洋季风的控制,降雨量特别集中；冬春季节,则受青藏高原寒冷气候影响,多风少雨,气候严寒。
引水隧洞衬砌钢模台车受力计算书
XX引水隧洞土建工程（合同编号: MP2010/CⅡ）引水隧洞衬砌钢模台车受力计算书批准：审核：编写：中国水利水电第X工程局有限公司XX水电站项目部目录1、工程概况 (1)2、引水隧洞钢管脚手架受力分析 (1)2.1、刚筋钢拱架受力分析 (1)2.1.1、荷载取值 (1)2.1.2、荷载分项系数 (3)2.1.3、荷载计算 (3)2.1.4、受力分析 (3)2.2、脚手架受力分析 (5)2.2.1、荷载取值 (5)2.2.2、总荷载计算 (5)2.2.3、立杆长细比计算 (5)2.2.4、立杆稳定性计算 (6)1、工程概况引水隧洞边顶拱混凝土施工采用的模板支撑方案为：在顶拱部位采用Φ25的钢筋制作成刚筋拱架直接支撑模板，刚筋拱架间距0.3m ，顶拱跨度为5.6m 。
拱架下部采用Φ48mm 的钢管脚手架支撑拱架，钢管脚手架立杆横距0.5m ，立杆纵距0.5m ，步距0.5m 。
为确保该支撑系统安全可靠，我部对其进行了受力分析计算，证明该支撑系统满足施工安全要求，其受力分析过程如下。
2、引水隧洞钢管脚手架受力分析根据引水隧洞工程混凝土浇筑分仓情况，由于每仓边顶拱混凝土为2.8m 高，顶拱混凝土起拱位置的模板受水平压力最大，而顶拱中心点位置的模板受竖直压力最大，故取顶拱部位起拱点和顶拱中心点作为最不利位置进行受力分析。
2.1、 刚筋钢拱架受力分析2.1.1、 荷载取值（1）竖向荷载竖向荷载最大值出现在顶拱中心点位置。
① 混凝土侧压力计算混凝土最大侧压力按下列二式计算，并取两个计算结果中的较小值：1/20120.22c p =γt ββv ；c p =γH ；式中：p ——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，kN/m 2；c γ——混凝土的表观密度，根据本工程实际情况，钢筋混凝土取25kN/m 3；0t ——新浇筑混凝土的初凝时间，h ，可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用0200/15t =T +（）计算（T 为混凝土的浇筑温度）。