工艺计算书
(完整版)D型滤池工艺设计说明计算书：18万吨每天
180000吨/天D型滤池设计计算一、已知条件设计水量：Q=180000m3/d滤池规格：共有14格，每格28㎡，分2组，每组7格。
反冲洗流程：第一阶段：单独气冲，冲洗历时3～5 min，气洗强度23L/（m2·s）；第二阶段：气水同时反冲洗，历时8～10 min，气洗强度23L/（m2·s），水冲洗强度6L/（m2·s）；第三阶段：清水漂洗，冲洗历时3～5 min，冲洗强度6（L/m2·s）；反冲洗全过程中伴有表面扫洗，表面扫洗强度2.8 L/m2·s；冲洗时间共计t=15～20min，冲洗周期T=24h。
（取20min=1/3h）二、设计计算1、池体设计（1）、滤速：v=Q/（F×24）F——滤池总面积，14×28=392㎡v=180000/（392×24）=19.1m/h（2）、校核强制滤速v’v’=Nv/(N－1)=7×19.1/(7－1)=22.3m/h＜23m/h（3）、滤池高度的确定滤板下布水区高度H1=0.9m滤板高度H2=0.03 m滤网板（承托层）高度H3=0.07 m滤网板与注塑盖板之间高度H4=1.9 mV型槽与注塑盖板之间距离为H5=0.1 mV型槽高度为H6=0.635 mV型槽顶至滤池顶高度为H7=0.965 m则滤池总高H= H1 +H2+ H3+H4 +H5+ H6+ H7=0.9+0.03+0.07+1.9+0.1+0.635+0.965=4.6 m（4）、水封池的设计按照试验数据，DA863彗星式纤维滤料清洁滤层的水头损失取ΔH=0.4 m清正常过滤时，通过长柄滤头的水头损失ΔH≤0.22 m，取0.2 m。
忽略其他水头损失，则每次反冲洗后刚开始过滤的水头损失为：=0.4+0.2=0.6mΔH开始为保证滤池正常时滤池内的液面高出滤料层，水封井出水堰顶标高与滤料层相同。
堰底板与滤池底版标高相同，水封井出水堰总高= H1 +H2+ H3=0.9+0.1+0.8=1.8 m。
SCR脱硝工艺计算书
1
内筒长度
L
2
椭圆封头 长短轴比值
封头直边
内筒总长度
L’
3
氨罐内径
Di
4
氨罐内筒半 径
ri
5
液氨液位
H
6 上部空间高
h
7 液氨液位与内径比值
8 计算液氨实际体积
9
10
11
液氨储罐液位及体积计算
公式 m
m
m
Di/ri
m
假设
m
（H-ri）/ri SIN-1(（H-ri）/ri) ri^2*SIN-1(（H-ri）/ri)
V/V0
2：1 0.08 8.58 3.50
1.75
2.935 0.565 0.838571429
0.677142857 0.743872893 2.278110734
84.32902139
93.72638333 0.899736215
每边40mm 弧度数
ri)^2)^0.5+ri^2*SIN-1(（H-ri）/ri)】*L’
m3
3.14/24*Di^3*2+3.14/4*Di^2*L
V/V0
数值及计算结果 6
2：1 0.08 6.08 2.40
1.2
2.01 0.39 0.8375
0.675 0.740964702 1.066989171
27.95505107
Di
氨罐内筒半 径
ri
液氨液位
H
上部空间高
h
液氨液位与内径比值
ห้องสมุดไป่ตู้计算液氨实际体积
液氨实际体 积
V
氨罐容积
V0
填充系数
5万吨污水处理厂工艺计算书参考
污水处理厂工艺计算书一、工程设计规模：首期设计规模5万m3/d，远期规划规模为8.0万m3/d。
生化系统前处理按（提升泵房按最大处理量8万m3/d的1.34倍，即10.72万m3/d的流量设计，沉砂系统按5万m3/d的1.34倍进行设计）；生化池按平均流量计算；生化后处理单元按K Z＝1.34倍即6.7万m3/d进行设计。
1、设计进水水质：COD cr：380 mg/L NH3-N：25 mg/lBOD5：180 mg/L TP： 4 mg/lSS ：250 mg/L 磷酸盐（以P计）3 mg/LTN：35 mg/L PH：6～10石油类：15 mg/L 色度≤64动植物油：15 mg/L 粪大肠菌群数≤250000个/L2、设计出水水质：COD cr：40 mg/L NH3-N：8 mg/lBOD5：20 mg/L TP： 1.5 mg/lSS ：20 mg/L 磷酸盐（以P计）0.5 mg/LTN：20 mg/l PH：6～9石油类： 3 mg/L 粪大肠菌群数≤10000个/L动植物油： 3 mg/L 色度≤30挥发酚0.3 mg/L 硫化物0.5 mg/L阴离子表面活性剂≤1二、主要建、构筑物和设备污水处理厂，首期设计规模为5万m3/d，远期规划规模为8.0万m3/d。
推荐方案主要构筑物包括：粗格栅间、进水泵房、细格栅、旋流沉砂池、厌氧池、氧化沟、鼓风机房、配水井、二沉池、回流污泥井、剩余污泥井、污泥脱水机房、紫外线消毒池等。
1、粗格栅井城市污水经排水管道系统收集后，重力流至进水泵房，经过进水泵房提升输送到处理构筑物中。
因污水中含有一些较大颗粒的悬浮杂物等杂质，为了保护水泵正常运转，在进水泵房前必须设置格栅。
功能：去除污水中较大的漂浮物，并拦截直径大于20mm的杂物，以保证污水提升系统的正常运行。
格栅井按最大处理量8万m3/d的1.34倍，即10.72万m3/d 的流量设计，一次建成。
格栅按5万m3/d的1.34倍设计、选型⑴主要参数设计流量：Q max＝0.776m3/s过栅流速：V=0.8 m/s栅前水深：h=1.2m栅条间隙：b=20mm栅条宽度：s=10mm格栅倾角：α=75°一期共设置格栅数2台，1用1备，远期增设1台⑵设计计算①栅条的间隙数（n）n＝Q max(sinα) 1/2/bhv＝0.776×(0.966)1/2÷0.02÷1.2÷0.8≈40（个）②单格栅槽宽度（B1）单格格栅栅条的间隙数＝40个B1=s（n-1）+bn =0.01×(40-1)+0.02×40＝1.18m，取1.2 m，（一期设机械粗格栅2道，格栅净宽1.2m）。
污水处理CASS工艺设计计算书
Q---处理规模（m ³/d)5000.00S 0 ----进水BOD5（mg/l)160.00S e ----出水BOD5（mg/l)10.00Nw---混合液悬浮固体浓度（MLSS) (mg/l)3200.00λ=1/m=1/2.5(排水比）0.40K 2有机基质降解速率常数，L/(mg •d)生活污水K2取值范围为0.0168-0.02810.02f——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f值为0.7-0.80.75H---反应池水深(m) 4.00ε---安全高度 1.20Vmax(m/s) 1.76T D排水时间(h)0.50T f 闲置时间(h) 1.00T (运行周期） 5.55V----CASS 池容积（m ³）1600.92n 每日运行周期数4.32T S----沉淀时间 1.59Ns---BOD-污泥负荷（kgBOD5/(kgMLSS •d)）0.20η---有机基质降解率0.94T A ---曝气时间(h) 2.46考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS，取COD,BOD5,NH3-N,TP,TN去除率为20%，SS去除率为35%CASS工艺设计计算书设计CASS池（座） 4.00V i 单CASS池容积（m ³）400.23复核V----CASS池容积（m ³）2083.33 H ——池内最高液位（m）（CASS池高） 4.00H 3（m）滗水结束时泥面高度 1.20H 2=ε（m）1.20L （cass池长）m 16.28B （CASS池宽）m 8.00H 0（CASS池总高）m 4.50L 1微生物选择区(m) 1.63h s污泥层高 1.20U—孔口流速m/h 70孔口宽度m 0.70孔高m0.43K d活性污泥自身氧化系数一般为0.04～0.0750.06Y 污泥的产率系数一般为 0.4～0.80.60f b VSS中可生化系数0.70C 0设计进水SS，mg/l 97.50C e设计出水SS，mg/l 10.00△X 剩余污泥总量(kg/d)657.75V i 单CASS池容积（m ³）520.83SVI—污泥体积指数,(ml/g)93.75H 1（m）--池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度1.60h 1排水结束时最低水位 2.40A 1连通孔面积(㎡）0.30N R剩余污泥浓度(kg/m ³）5.33△X v剩余生物污泥量(kg/d)449.94△X s剩余非生物污泥(kg/d)207.81θc污泥龄(d)复核污泥龄17.51171.103（15-T）4.34µ——硝化细菌的增长速率d-1：T=0.2摄氏度时，取为0.350.35f s——安全系数：为保证出水氨氮小于5mg/L 取2.3～3.0；取2.30.67T ——污水温度：取冬季最不利温度0.2摄氏度。
AO法污水处理工艺计算书
1已知：(1) 处理水量：Q=1.3X4.0X 104m3/d =2166.7m3/h(2) 处理水质：污水处理厂二期工程进出水水质一览表1.设计参数拟用改良A/O法，去除BOD5与COD之外，还具备硝化和一定的脱氮除磷作用，使出水NH3-N低丁排放标准。
按最大日平■均时流量设计，每座设计流量为Q=1.3X 4.0X 104m3/d =2166.7m3/h总污泥龄：5.92d污泥产率系数=MLSS=3600mg/L, MLVSS/MLSS=0.75则混合液悬浮物固体污泥浓度MLVSS=2700曝气池：DO = 2.0mg/LNOD=4.6mgO2/mgNH3-N 氧化，可利用氧2.6mgO2/NO3— N 还原a= 0.9 6= 0.98其他参数：a=0.6kgVSS/kgBOD5 b=0.07d-1脱氮速率：q dn=0.0312kgNO3-N/kgMLVSS dK1=0.23d-1 Ko2=1.3mg/L剩余碱度100mg/L(保持PH习.2):所需碱度7.1mg 碱度/mgNH 3-N 氧化；产生碱度3.0mg 碱度/mgNO 3-N 还原 硝化安全系数：2.5 脱硝温度修正系数：1.08 2.设计计算(1)碱度平■衡计算: 1)设计的出水BOD 5为20 mg/L,则出水中溶解性 BOD 5 = 20-0.7X20X 1.42 X (1 — e -0.23x5) =6.4 mg/L2)采用污泥龄20d,则日产泥量为:aQ$ 0.6 10000 (190-6.4)------------- = -------------------------- =5 5.(8 kg/d 1 bt m 1000 (1 0.05 20)设其中有12.4%为氮，近似等丁 TKN 中用丁合成部分为: 0.124 550.8=68.30 kg/d即：TKN 中有 68.30'1000 =6.83 mg/L 用丁合成。
起重机吊装工艺计算书
起重机吊装工艺计算书哎呀，说起起重机吊装，真是一门技术活，没点真本事可不行啊！想想看，咱们生活中可常见这玩意儿，工地上、码头边，哗啦啦的声音，吊起一块块重重的钢铁，简直像在玩“大力士”呢。
不过，这个“大力士”可不是随便谁都能当的，得有一套工艺计算书，才能确保万无一失。
别看它看起来简单，里面可是门道不少呢，真是讲究得很。
先说说这吊装工艺计算书，它就像是给吊装工程的“护身符”，得写得清清楚楚，明明白白。
不然，一不小心，咱们的“大力士”可能就变成了“捣乱鬼”了。
你想啊，吊装的时候，重物在空中晃悠，想想都让人心里咯噔一下。
这时候，工艺计算书就派上用场了，它得明确吊装物体的重量、吊装高度，甚至风速都得考虑到。
可别小瞧这些因素哦，风大了，吊装物体一抖，真可能就出大事儿！吊装设备的选择也很关键。
得挑对了起重机，像是大吨位的重物，就得用大块头的起重机，别让它们像小猫咪一样去扛大山，那可是笑话！吊装的路线也不能随便划，得避开高压线、建筑物，搞不好就成了“掉链子”的一幕。
工艺计算书上可得把这都写得一清二楚，真是好比做一道高难度的数学题，得细心计算每一步。
在实际操作中，咱们的工人小哥们得特别注意安全。
无论是穿戴好安全装备，还是在吊装前做好检查，都是不容马虎的。
这就像咱们平常开车，一定得系好安全带，才能稳稳当当地上路。
不然，一不小心就可能出事故，后果可不是开玩笑的。
很多时候，大家在工地上忙得不可开交，操心的都是吊装的每一个细节。
你要是随便一忽悠，那可就“开天辟地”的事情了。
咱们再说说这吊装的技巧，吊装前得做个“热身”，先进行一些模拟吊装的练习。
就像运动员比赛前热身，得先活动活动，才能发挥出最佳状态。
尤其是在风大或者天气不好的时候，吊装时得特别小心，得根据现场的具体情况进行调整。
可别小瞧这些“热身”，往往能避免很多潜在的危险，真是为安全多加一重保障。
说到这里，大家可能觉得，哎呀，这吊装工艺听起来真麻烦，干脆不弄了得了。
其实啊，没那么复杂，只要按照工艺计算书来，安全第一，仔细点，慢工出细活，真的能把这门技术活儿搞得像小菜一碟。
工艺计算书
设计计算书1总的设计条件：1）泥的来源：1、2二期净水厂泥处理浓缩池浓缩泥水和3期净水厂的过滤反洗排放水和絮凝反应沉淀池排泥水。
2）1、2期水厂设计规模65000m3/d(包括水厂的自用水量)，三期水厂设计规模65000m3/d(包括水厂的自用水量)。
3）进水平均浊度<30NTU。
4）板框压滤机按一台设计，不设置备机。
5）考虑污泥脱水区域仅有一人白天值班，所以正常考虑每天按8～10h运行，每台板框每天3个运行周期。
但是板框的可按24小时运行，主要考虑到暴雨洪峰时，水源水水质浊度过高，均衡池的调节能力达不到，板框可以延长运行时间，以致于不影响正常生产。
2干污泥量的计算及板框的设计选型1）1、2二期净水厂产生的干污泥量计算水量Q按65000 m3/d计原水浊度T按30NTU计浊度和SS的换算系数E1—本计算取1.2PAC碱式聚合氯化铝的投加量A按15mg/L考虑（以Al2O3计）Al2O3和Al（OH）3换算系数E2，为1.53则总干污泥量：TDS=Q(T×E E+A×E E)×10-6=65000×(30×1.2+15×1.53)×10-6=3.83t/d2）3期净水厂产生的干污泥量计算水量Q按65000 m3/d计原水浊度T按30NTU计浊度和SS的换算系数E1—本计算取1.2PAC碱式聚合氯化铝的投加量A按15mg/L考虑（以Al2O3计）Al2O3和Al（OH）3换算系数E2，为1.53则总干污泥量：TDS=Q(T×E E+A×E E)×10-6=65000×(30×1.2+15×1.53)×10-6=3.83t/d3)一二三期总的干污泥量1）+2）=3.83+3.83=7.66t/d4）板框选型计算设计参数：A、污泥类型：自备工业水厂的污泥B、干污泥量G1：7.66t/dC、进泥含水率97%D、泥饼含水率70%E、每天运行8～10h，每天运行3个周期计算如下：则每天产生含固率30%泥饼量：G2=G1/30%=7.66t/d÷0.3=25.6t/d泥饼比重按1.15t/m3考虑则每天的泥饼体积量G3为：G3=G2/1.15=25.6÷1.15=22.3m3/d每天工作3个周期，每个周期的泥饼量G4：G4= G3/3=22.3m3/d÷3=7.43 m3/周期板框数量按1台选，所以每台板框需要的容积为：7.43 m3根据选型规格表：选1500mm×1500mm板框，滤板数139块，滤室容积7.79 m3。
超滤系统工艺计算书
进水18000t/d，产水16200t/d，产水率90%超滤系统设计进水流量：18000t/d=900t/h设计7套超滤系统，每套设计进水流量Q：130t/h超滤进水泵选型：流量：130m3/h扬程：30m保安过滤器选型设计流量：150m3/H设计压力：1.0mpa运行压力：0.1-0.8mpa安装方式：撬块或平放于地面设备尺寸：Φ600*2100mm进出水口：DN200-pn1.0法兰滤芯品牌：金三阳（大通量，外压式）装载滤芯数量：5支滤芯尺寸：Φ152*1016mm过滤精度：50um滤芯材质：PP超滤膜选型：选用珠海邦膜UFf250（PVDF材质）过滤形式：外压式外壳材质：UPVC膜材质：PVDF有效膜面积S：48m2中空纤维膜丝尺寸：0.8mm/1.3mm膜组件尺寸:Ø250×1710截留分子量：200000Dal运行最大压力：0.2mpa膜通量：35-100L/m2*h细菌去除：＞4log单套膜组件设计：进水浊度：<25NTU产水浊度：<0.1NTU运行方式：错流过滤设计膜通量q1：60L/m2*h膜面积A=Q/q1=2166m2单套膜数量：A/S=46支排列方式：4列（12、11、11、12）膜架尺寸：L4230*W2100*H2000mm膜架材质：碳钢超滤膜总数量为：322支超滤膜组件数量：7套膜架数量：7套反冲洗设计：水反洗频率： 30min水反洗时间： 30-60s水反洗压力：0.15~0.20 mpa反冲洗强度q2：120 L/m2*h反洗水源：超滤产水池反冲洗水泵选型：Q=q2*A=260m3/h、H=25m(进口压力在0.2mpa)气擦洗设计最大进气压力：1.5bar，单支膜组件气擦洗强度q3：5-12Nm3/h气擦洗频率：每隔20-30分钟一次气擦洗压力：≤ 80KPa空压机选型：Q=q3*n =9.2Nm3/min气源：空气压缩机洁净压缩空气（螺杆风机）CEB清洗设计化学加强反洗酸加药装置配药箱：2m3(配药时间＞24h)药剂浓度：0.5~1%草酸，0.5~1%柠檬酸，或者0.1%HCl 溶液投加频率：36h投加量：400ppm计量泵：Q= 400*260/1000=104L/h,修正泵流量：200L/h，P=0.3bar 化学加强反洗碱装置配药箱2m3(配药时间＞24h)药剂浓度：0.05 % NaOH 溶液投加频率：12h投加量：650ppm计量泵：Q= 650*260/1000=169L/h,修正泵流量：300L/h，P=0.3bar化学加强反洗NaClO加药装置配药箱2m3(配药时间＞24h)药剂浓度：0.1% NaClO投加频率：12h投加量：750ppm计量泵：Q= 750*260/1000=195L/h,修正泵流量：300L/h，P=0.3barCIP化学清洗设计标准化跨膜压差比初始运行压力上升了1.0bar，或者标准化产水量下降了25~35%，且通过常规反洗步骤反复多次或化学加强反洗后不能恢复到理想效果时，采用化学清洗彻底恢复超滤膜的性能。
某污水处理厂工艺计算书2万吨
一．A 2/O 工艺的设计 1.1 A 2/O 工艺说明根据处理要求，我们需计算二级处理进水碳氮比值和总磷与生化需氧量的比值，来判断A 2/O 工艺是否适合本污水处理方案。
1. 设计流量：Q ＝20000m³/d=833.3m³/h原污水水质：COD ＝320mg/L BOD ＝180 mg/L SS ＝200 mg/L TN ＝38mg/L TP ＝4mg/L NH 3-N ＝26 mg/L一级处理出水水质：COD ＝330×（1－20%）＝264mg/L BOD ＝180×（1－10%）＝160mg/L SS ＝200×（1－30%）＝140 mg/L二级处理出水水质：BOD ＝10mg/L SS ＝10 mg/L NH 3-N ＝5mg/L TP ≤1 mg/L TN ＝15 mg/L COD=50 mg/L 其中：42.838320＝＝TN COD ＞8025.01604=＝BOD TP ＜0.06 符合A 2/O 工艺要求，故可用此法。
1.2 A 2/O 工艺设计参数BOD 5污泥负荷N ＝0.071KgBOD5/(KgMLSS ‧d)好氧段DO ＝2 缺氧段DO ≤0.5 厌氧段DO ≤0.2回流污泥浓度Xr ＝60001100600000＝⨯mg/L 污泥回流比R ＝100% 混合液悬浮固体浓度 X ＝＝＋r ·1X R R 6000·21＝3000mg/L 混合液回流比R 内：TN 去除率yTN ＝%100381538⨯-＝60% R 内＝TNTNy 1y -×100%＝150% 取R 内＝200%1.3设计计算（污泥负荷法）硝化池计算（2）硝化细菌最大比增长速率ma xμ=0.47e 0.098（T-15）ma xμ =0.47⨯e 0.098⨯（T-15）=0.3176d -1（2） 稳定运行状态下硝化菌的比增长速率μN =,max 11N z N K N μ+=0.42615151⨯+=0.399d -1（3） 最小污泥龄 θc mθc m=1/μN =10.399=2.51d （4） 设计污泥龄 d c θd c θ=mC FD θ⨯d d c 04.951.232.1=⨯⨯=θ 为保证污泥稳定 ， d c θ取20d 。
污水处理厂CASS工艺设计计算书
污水处理厂设计计算书1.污水处理厂处理规模1.1处理规模污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和：近期1.0万m3/d，远期2.0万m3/d。
1.2污水处理厂处理规模污水厂在设计构筑物时，部分构筑物需要用到最高日设计水量。
最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水的总和。
Q设= Q1+Q2 = 5000+5000 = 10000 m³/d总变化系数：K Z=K h×K d=1.6×1=1.62.城市污水处理工艺流程污水处理厂CASS工艺流程图3.污水处理构筑物的设计3.1泵房、格栅与沉砂池的计算3.1.1 泵前中格栅格栅是由一组平行的的金属栅条制成的框架，斜置在污水流经的渠道上，或泵站集水井的井口处，用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物。
在污水处理流程中，格栅是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备。
3.1.1.1 设计参数：（1）栅前水深0.4m ，过栅流速0.6~1.0m/s ，取v=0.8m/s ，栅前流速0.4~0.9 m/s ； （2）栅条净间隙，粗格栅b= 10 ~ 40 mm, 取b=21mm ； （3）栅条宽度s=0.01m ；（4）格栅倾角45°~75°，取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； （5）栅前槽宽B 1=0.82m ，此时栅槽内流速为0.55m/s ； （6）单位栅渣量：W 1 =0.05 m 3栅渣/103m 3污水； 3.1.1.2 格栅设计计算公式 （1）栅条的间隙数n ，个max Q n bhv =式中， max Q －最大设计流量，3/m s ； α－格栅倾角，（°）； b －栅条间隙，m ； h －栅前水深，m ； v －过栅流速，m/s ；（2）栅槽宽度B ，m取栅条宽度s=0.01mB=S （n －1）＋bn（3）进水渠道渐宽部分的长度L 1，m式中，B 1－进水渠宽，m ；α1－渐宽部分展开角度，（°）；(4)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L 2，m(5)通过格栅的水头损失h 1，m式中：ε—ε=β（s/b ）4/3； h 0 — 计算水头损失，m ；k — 系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3；1112tga B B L -=125.0L L =αεsin 2201gv k kh h ==ξ— 阻力系数，与栅条断面形状有关； 设栅条断面为锐边矩形断面，β＝2.42 v 2— 过栅流速, m/s ； α — 格栅安装倾角， （°）；（6）栅后槽总高度 H ，m取栅前渠道超高20.3h m =21h h h H ++=（7）栅槽总长度L ，m112 1.5 2.0tan H L L L α=++++式中，H 1为栅前渠道深，112H h h =+，m （8）每日栅渣量W ，m 3/dmax 1864001000z Q W W K =式中，1W －为栅渣量，（333/10m m 污水），格栅间隙为16～25mm 时为0.1～0.05，格栅间隙为30～50mm 时为0.03～0.01； K Z －污水流量总变化系数3.1.1.3 设计计算采用两座粗格栅池一个运行，一个备用。
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计算书
1）：进站天然气管线参数Q 进=72000Nm 3/h ，P 进=6.3MPa ，分成三路，出站天然气管线参数Q 出1=26000Nm 3/h ，P 出1=1.0MPa ，Q 出
2=15000Nm 3/h ，P 出2=1.0MPa ，Q 出3=10000Nm 3
/h ，P 出3=1.0MPa.
2）进站天然气管径D 进计算：
根据
10
2436004⨯⨯⨯⨯=
p Q
d πν
气体流量Q=72000x24=1728000Nm 3/h 气体经济流速ν=7m/s 设计压力P=6.3MPa 得d=0.120179634 进站天然气管线为DN400；
根据C F pD +=ϕ
σδ2 初选钢管外径（D ），mm ：406 设计压力P=6.3MPa
管材最低屈服强度σ=245MPa 设计系数F=0.6 焊缝系数φ=1 钢管腐蚀裕量C=2mm 得δ=8.7
钢管计算壁厚为11mm
所以进站工艺管线为D406x11的无缝钢管。
3）出站天然气管径D 出1计算：
根据
10
2436004⨯⨯⨯⨯=
p Q
d πν
气体流量Q=26000x24=624000Nm 3/h 气体经济流速ν=15m/s 设计压力P=1.0MPa 得d=0.247659485 进站天然气管线为DN350；
根据C F pD +=ϕ
σδ2 初选钢管外径（D ），mm ：355.6 设计压力P=1.0MPa
管材最低屈服强度σ=245MPa 设计系数F=0.6 焊缝系数φ=1 钢管腐蚀裕量C=2mm 得δ=3.2
钢管计算壁厚为7.1mm
所以出站D 出1工艺管线为D355.6x7.1的无缝钢管。
4）出站天然气管径D 出2计算：
根据
10
2436004⨯⨯⨯⨯=
p Q
d πν
气体流量Q=15000x24=360000Nm 3/h 气体经济流速ν=15m/s 设计压力P=1.0MPa 得d=0.059485884 进站天然气管线为DN300；
根据C F pD +=ϕ
σδ2 初选钢管外径（D ），mm ：323.9 设计压力P=1.0MPa
管材最低屈服强度σ=245MPa 设计系数F=0.6 焊缝系数φ=1 钢管腐蚀裕量C=2mm 得δ=3.1
钢管计算壁厚为7.1mm
所以出站D 出1工艺管线为D323.9x7.1的无缝钢管。
5）出站天然气管径D 出3计算：
根据
10
2436004⨯⨯⨯⨯=
p Q
d πν
气体流量Q=10000x24=240000Nm 3/h 气体经济流速ν=15m/s 设计压力P=1.0MPa 得d=0.153591892 进站天然气管线为DN200；
根据C F pD +=ϕ
σδ2 初选钢管外径（D ），mm ：219.1 设计压力P=1.0MPa
管材最低屈服强度σ=245MPa 设计系数F=0.6 焊缝系数φ=1 钢管腐蚀裕量C=2mm 得δ=2.7
钢管计算壁厚为7.1mm
所以出站D 出1工艺管线为D219.1x7.1的无缝钢管。