板厚0.25m高度6m排架的计算书(样板)
楼板（0.25m厚）模板扣件钢管6m高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
模板支架搭设高度为6.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元（采用的钢管类型为48×3.5）木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；木方楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.000×0.250×0.400=2.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350×0.400=0.140kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.800×0.400=0.960kN2.强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×2.500+1.2×0.140=3.168kN/m集中荷载 P = 1.4×0.960=1.344kN最大弯矩 M = 1.344×0.80/4+3.17×0.80×0.80/8=0.522kN.m最大支座力 N = 1.344/2+3.17×0.80/2=1.939kN截面应力=0.522×106/83333.3=6.27N/mm2木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = 2.500+0.140=2.640kN/m集中荷载 P = 0.960kN最大变形 v =5×2.640×800.04/(384×9500.00×4166666.8)+960.0×800.03/(48×9500.00×4166666.8)=0.614mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!大横杆按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P取木方传递力，P=3.88kN大横杆计算简图如下梁底支撑钢管按照简支梁的计算公式其中 n=0.80/0.40=2经过简支梁的计算得到支座反力 R A = R B=(2-1)/2×3.88+3.88=5.82kN通过传递到立杆的最大力为 2×1.94+3.88=7.76kN最大弯矩 M max=2/8×3.88×0.80=0.78kN.m截面应力=0.78×106/5080.0=152.69N/mm2水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!三、扣件抗滑移的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.76kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：N G1 = 0.129×6.000=0.775kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：N G2 = 0.350×0.800×0.800=0.224kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：N G3 = 25.000×0.250×0.800×0.800=4.000kN经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3 = 4.999kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 N Q = (1.000+2.000)×0.800×0.800=1.920kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N = 8.69kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i ——计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58A ——立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值 (N/mm2)；[f] = 205.00l0——计算长度 (m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u ——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；公式(1)的计算结果： = 86.56，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!公式(2)的计算结果： = 33.05，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；公式(3)的计算结果： = 42.50，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
表1 模板支架计算长度附加系数 k1———————————————————————————————————————步距 h(m) h≤0.9 0.9<h≤1.2 1.2<h≤1.5 1.5<h≤2.1k1 1.243 1.185 1.167 1.163———————————————————————————————————————表2 模板支架计算长度附加系数 k2—————————————————————————————————————————————H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m)1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.1111.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.1042.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091—————————————————————————————————————————————————以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》六、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
扣件钢管楼板模板支架计算书6m
扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为6.0m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度13mm，剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
内龙骨采用方钢管40×40×3mm，间距250mm，梁顶托采用钢管φ48×2.9mm。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取0.80。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.15+0.20)+1.40×2.50=8.258kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.15+0.7×1.40×2.50=7.533kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×2.9。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
排架结构计算稿(理正)
富全水厂集中供水工程初步设计计算稿1清水池1.1 边墙1.1.1计算条件计算板长= 11.700(m) ；计算板宽= 5.000(m) ；板厚= 300(mm)板容重= 25.00(kN/m3) ；板自重荷载设计值= 9.00(kN/m2)恒载分项系数= 1.20 ；活载分项系数= 1.40荷载设计值(不包括自重荷载):三角形荷载= 46.20(kN/m2)砼强度等级: C25, f=11.90 N/mm2c=360.00 N/mm2支座纵筋级别: HRB400, fy=360.00 N/mm2板底纵筋级别: HRB400, fy混凝土保护层= 25(mm), 配筋计算as= 30(mm), 泊松比= 0.20支撑条件：四边上:简支下:固定左:固定右:固定计算简图如下：1.1.2计算结果弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%(1)跨中: [水平] [竖向]弯矩 0.0 50.2面积 600(0.20%) 600(0.20%)(2)四边: [上] [下] [左] [右]弯矩 0.0 -105.1 0.0 0.0面积 600(0.20%) 1156(0.39%) 600(0.20%) 600(0.20%)实配 E12/14@100（1335）计算弯矩简图如下：1.2 顶板1.2.1计算条件计算板长= 11.700(m) ；计算板宽= 4.350(m) ；板厚= 250(mm)板容重= 25.00(kN/m3) ；板自重荷载设计值= 7.50(kN/m2)恒载分项系数= 1.20 ；活载分项系数= 1.40荷载设计值(不包括自重荷载):均布荷载= 7.80(kN/m2)=11.90 N/mm2砼强度等级: C25, fc支座纵筋级别: HRB400, f=360.00 N/mm2y=360.00 N/mm2板底纵筋级别: HRB400, fy混凝土保护层= 25(mm), 配筋计算as= 30(mm), 泊松比= 0.20支撑条件：四边上:固定下:简支左:固定右:固定计算简图如下：1.2.2计算结果弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%(1)跨中: [水平] [竖向]弯矩 0.0 12.1(2)四边: [上] [下] [左] [右]弯矩 -24.1 -24.1 0.0 0.0面积 35520%) 35520%) 5520%) 35520%)实配 E10@200(393)计算结果简图如下：1.3 横梁1.3.1计算简图1.3.2计算条件荷载条件:均布恒载标准值：8.00kN/m 活载准永久值系数： 0.50均布活载标准值：3.00kN/m 支座弯矩调幅系数： 100.0%梁容重： 25.00kN/m3计算时考虑梁自重：考虑恒载分项系数：1.20 活载分项系数： 1.40配筋条件:抗震等级：非抗震纵筋级别：HRB400混凝土等级： C25 箍筋级别：HPB235配筋调整系数：1.0 上部保护层厚度：25mm面积归并率：30.0% 下部保护层厚度：25mm最大裂缝限值：0.300mm 挠度控制系数C：200截面配筋方式：双筋1.3.3计算结果单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm-----------------------------------------------------------------------梁号1：跨长 = 4235mm B × H = 1000mm × 200mm左中右弯矩(+) : 0.000 15.9440.000弯矩(-) : -31.835 0.000 -30.714剪力: 43.515 1.588 -42.323上部纵筋: 625 400 606下部纵筋: 400 400 400箍筋: 1451 1451 1451上纵实配: 2E20（628）下纵实配: 2E20（628）箍筋实配: d8@200腰筋实配: 2E12裂缝: 0.202 0.051 0.202挠度: -0.000 3.604 -0.000最大裂缝:0.202mm<0.300mm最大挠度:3.604mm<21.175mm(4235/200)计算结果简图如下：2泵房2.1 操作房柱子2.1.1已知条件及计算要求(1)已知条件：矩形柱b=400mm，h=400mm计算长度 L=4.40m砼强度等级 C25，fc=11.90N/mm2纵筋级别 HRB400，fy=360N/mm2箍筋级别 HPB235，fy=210N/mm2轴力设计值 N=30.00kN弯矩设计值 Mx=15.00kN.m，My=0.00kN.m剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN(2)计算要求：1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算2.1.2截面验算(1)截面验算：Vy=50.00kN < 0.25βcfcbh0=434.35kN 截面满足2.1.3正截面受压承载力计算(1)计算类型：大偏心受压，x=ξ*h0=70mm，ξ=0.192 < ξb=0.518。
板模板(盘扣式)计算书
板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.83 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 9350 面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/m q1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)]×1=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·mσ＝M max/W＝0.086×106/37500＝2.292N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×281250)=0.143mmνmax=0.143mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.386小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式三等跨连续梁11k2k3k1k＝2.723kN/m因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/m q1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.463×0.92+0.117×1.26×0.92＝0.238kN·mM2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.238，0.014]＝0.238kN·mσ=M max/W=0.238×106/54000=4.406N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.463×0.9+0.617×1.26×0.9＝1.49kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.49，0.272]＝1.49kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.49×1000/(2×40×90)＝0.621N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.119×9004/(100×8415×243×104)＝0.46mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×243×104)＝0.001mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/mq1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/mq1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，R max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.535×0.9+1.2×1.26×0.9＝2.881kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝2.795×0.1＝0.28kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.729kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.179×0.9＝2.158kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.295kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.441×106/4490=98.287N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×2.796×1000/424＝13.187N/mm2≤[τ]=125N/m m2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.546mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.142mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.12kN，R2=5.389kN，R3=5.389kN，R4=4.12kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235 立杆截面面积A(mm2) 424 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1200+2×0.7×450=1830mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ1=l01/i=1830.000/15.9=115.094查表得，φ＝0.483不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[4.12，5.389，5.389，4.12]/0.6=8.982kN f＝N1/(ΦA)＝8982/(0.483×424)＝43.859N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×q×H=Max[4.12,5.389,5.389,4.12]/0.6+1.2×0.15×3.325=9.5 8kNf=N/(φ1A)＝9.58×103/(0.371×424)=60.901N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=3.325/30=0.111≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×40×3.325×3.2+0.55×40×3.2)=143.844kN·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×3.325/(0.9×0.9))×40×302/2=18075kN·mM T=143.844kN·m≤M R=18075kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H2+Q3k L1h1)=1×1.4×(1×40×3.3252+0.55×40×3.2)=717.675kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×3.325/ (0.9×0.9))]×40×302/2=79068kN·mM T=717.675kN·m≤M R=79068kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1000×100/1000=58.03kN≥F1=9.58kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=9.58kN满足要求！。
排架受力计算书
本计算以主桥单箱三室标准断面为依据，地基基础上铺30cm 石灰粉煤灰，立杆底托下为5cm 厚大板，立杆上的18#工字钢沿桥纵向放置，工字钢上沿桥横向铺15×10cm 松木方，木方上满铺5cm 厚大板，大板上为模板1、箱梁中横梁(方木)受力计算中横梁的宽度为3.5m,长度为12.8m.高1.8m 。
参考单箱三室箱梁平面示意图和单箱三室箱梁截面图中横梁砼重量：12.8×3.5×1.8×2.5=201.6t=2061KN其它荷载砼重的4% 2061KN ×4%=83KN∑=2144KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.6×0.6 =0.36m 212．8/0.6=22 3.5/0.6=6全梁共分22×6=132个区域 承受2144KN 荷载每个区域承受荷载：2144÷132=16.2KN均布荷载分布在每根方木上，受弯构件的抗弯承载力按下进行验算： σm=M/wn ≤fmσm ：受弯应力设计值N/mm 2Mmax= qL 2= × ×602=12150kgcm M ：弯矩设计值 NmmWn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2 a ：方木长边 b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=12150kgcm/375 cm 3=32.4kg/cm 2=324N/ cm 2方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞324N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=1620/13=124.6cm 3Wn= （a 2×b ）= （152×10）=375 cm 3 Wn 375 cm 3＞W124.6cm 3挠度Wmax=5qL 4/384EI= =0.18cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量 取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=600/250=2.4mm 表8—19 1 8 1620 601 8 1 6 5×（1620/60）×604384×9000×2812.5 1 6Wmax （1.8mm ）<ω（2.4mm ）2、箱梁空心部分(方木)受力计算：在单箱三室中截取一个单室进行计算 ，单室的宽度取3.2m,长度为13.11m,参照单箱三室箱梁截面图截取部分砼重量：3.2×13.11×（0.2+0.22）×2.5=44.05t=440.5KN 其它荷载砼重的4%： 17.6KN∑=458.1KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.9×0.9m =0.81m 23．2/0.9=4 13.11/0.9=15受力区域数量：4×15=60 承受458.1KN 荷载每个区域承受荷载：458.1÷60=7.64KN均布荷载分布在每根方木，其抗弯承载力验算按下式σm=M/wn ≤fm σm ：受弯应力设计值 N/mm 2Mmax= qL 2 M ：弯矩设计值 N mm = × ×902=8595kgcm Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2 Wn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3 Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2a ：方木长边b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=8595kgcm ÷375cm 3=22.9kg/cm 2 TC13—落叶松800×0.9=720 方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞229N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=580/13=44.6cm 3Wn= （a 2×b ）=375 cm 3Wn 375 cm 3＞W44.6cm 3挠度Wmax=5qL 4/384EI= ＝0.29cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量 取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=900/250=3.6mm 表8—19Wmax （2.9mm ）<ω（3.6mm ）3、箱梁腹板(方木)受力计算：腹板宽度为0.65m,长度为13.11m,参照单箱三室箱梁平面示意图截取部分砼重量：0.65×13.11×1.8×2.5=38.35t=383.5KN 1 8 g 764 90 18 1 6 5×（764/90）×904 384×9000×2812.5其它荷载砼重的4%： 15.34KN∑=398.84KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.6×0.6m =0.36m 20.65/0.6=2 13.11/0.6=22区域数量：2×22=44区格 承受398.84KN 荷载每个区域承受荷载：398.84÷44=9.06KN均布荷载分布在每根方木上，其抗弯承载力验算按下式σm=M/wn ≤fm σm ：受弯应力设计值 N/mm 2Mmax= qL 2 M ：弯矩设计值 N mm = × ×602=6795kgcm Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2 Wn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3 Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2 a ：方木长边 b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=6795kgcm ÷375cm 3=18.12kg/cm 2 TC13—落叶松800×0.9=720方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞181N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=580/13=44.6cm 3Wn= （a 2×b ）=375 cm 3Wn 375 cm 3＞W44.6cm 3 挠度Wmax=5qL 4/384EI= ＝0.10cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量 取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=900/250=3.6mm 表8—19Wmax （1.0mm ）<ω（3.6mm ）4、中横梁排架钢管立柱受力计算：纵向间距为60cm ，横向为60cm 布置。
板模板(盘扣式)计算书
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f＝ N1/(ΦA)＝78336/(0.732×571)＝187.419N/mm2≤[f]＝300N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw＝γQφcωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.115×1.5×1.52/10＝0.049kN·m N1w =Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[39.875,77.738,78.336,34.439]+0.049/1.2=78.377kN f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝78377/(0.732×571)+0.049×106/7700＝193.881N/mm2≤[f] ＝300N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： λ=l0/i=1800.000/20.1=89.552 查表得，φ1=0.558 不考虑风荷载:
N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[39.875,77.738,78.336,34.439]+1.2×0.15×5.25=79.2 81kN
f=N/(φ1A)＝79.281×103/(0.558×571)=248.828N/mm2≤[σ]=300N/mm2 满足要求！
基本风 ω0(kN/m2)
压 0.45
地基粗糙程度
D 类(有密集建筑群且房屋较高市区) 0.115
模板支架顶部距地
9 面高度(m)
1
风压高度变化系数
0.51 μz
风荷载作用方向
风荷载体型系数 μs 0.5 沿模板支架横向作用
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离 h2(m)
3.9
三、模板体系设计
计算简图如下：
6
1、强度验算 M1＝0.125q1 静 L2+0.125q1 活 L2＝0.125×6.867×1.22+0.125×1.05×1.22＝1.425kN·m M2＝q1L12/2=7.917×0.152/2＝0.089kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[1.425，0.089]＝1.425kN·m σ=Mmax/W=1.425×106/121500=11.729N/mm2≤[f]=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1＝0.625q1 静 L+0.625q1 活 L＝0.625×6.867×1.2+0.625×1.05×1.2＝5.938kN V2＝q1L1＝7.917×0.15＝1.188kN Vmax＝max[V1，V2]＝max[5.938，1.188]＝5.938kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×5.938×1000/(2×90×90)＝1.1N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q ＝ (γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.9)+1×3)×0.25 ＝ 6.473kN/m 挠度,跨中 νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×6.473×12004/(100×8415×546.75×104)＝ 1.52mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1200/150，10)＝8mm； 悬 臂 端 νmax ＝ ql14/(8EI)=6.473×1504/(8×8415×546.75×104) ＝ 0.009mm≤[ν] ＝ min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm 满足要求！
排架受力计算书
本计算以主桥单箱三室标准断面为依据，地基基础上铺30cm 石灰粉煤灰，立杆底托下为5cm 厚大板，立杆上的18#工字钢沿桥纵向放置，工字钢上沿桥横向铺15×10cm 松木方，木方上满铺5cm 厚大板，大板上为模板1、箱梁中横梁(方木)受力计算中横梁的宽度为3.5m,长度为12.8m.高1.8m 。
参考单箱三室箱梁平面示意图和单箱三室箱梁截面图中横梁砼重量：12.8×3.5×1.8×2.5=201.6t=2061KN其它荷载砼重的4% 2061KN ×4%=83KN∑=2144KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.6×0.6 =0.36m 212．8/0.6=22 3.5/0.6=6全梁共分22×6=132个区域 承受2144KN 荷载每个区域承受荷载：2144÷132=16.2KN均布荷载分布在每根方木上，受弯构件的抗弯承载力按下进行验算： σm=M/wn ≤fmσm ：受弯应力设计值N/mm 2Mmax= qL 2= × ×602=12150kgcm M ：弯矩设计值 NmmWn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2 a ：方木长边 b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=12150kgcm/375 cm 3=32.4kg/cm 2=324N/ cm 2方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞324N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=1620/13=124.6cm 3Wn= （a 2×b ）= （152×10）=375 cm 3 Wn 375 cm 3＞W124.6cm 3挠度Wmax=5qL 4/384EI= =0.18cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量 取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=600/250=2.4mm 表8—19 1 8 1620 601 8 1 6 5×（1620/60）×604384×9000×2812.5 1 6Wmax （1.8mm ）<ω（2.4mm ）2、箱梁空心部分(方木)受力计算：在单箱三室中截取一个单室进行计算 ，单室的宽度取3.2m,长度为13.11m,参照单箱三室箱梁截面图截取部分砼重量：3.2×13.11×（0.2+0.22）×2.5=44.05t=440.5KN 其它荷载砼重的4%： 17.6KN∑=458.1KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.9×0.9m =0.81m 23．2/0.9=4 13.11/0.9=15受力区域数量：4×15=60 承受458.1KN 荷载每个区域承受荷载：458.1÷60=7.64KN均布荷载分布在每根方木，其抗弯承载力验算按下式σm=M/wn ≤fm σm ：受弯应力设计值 N/mm 2Mmax= qL 2 M ：弯矩设计值 N mm = × ×902=8595kgcm Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2 Wn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3 Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2a ：方木长边b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=8595kgcm ÷375cm 3=22.9kg/cm 2 TC13—落叶松800×0.9=720 方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞229N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=580/13=44.6cm 3Wn= （a 2×b ）=375 cm 3Wn 375 cm 3＞W44.6cm 3挠度Wmax=5qL 4/384EI= ＝0.29cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量 取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=900/250=3.6mm 表8—19Wmax （2.9mm ）<ω（3.6mm ）3、箱梁腹板(方木)受力计算：腹板宽度为0.65m,长度为13.11m,参照单箱三室箱梁平面示意图截取部分砼重量：0.65×13.11×1.8×2.5=38.35t=383.5KN 1 8 g 764 90 18 1 6 5×（764/90）×904 384×9000×2812.5其它荷载砼重的4%： 15.34KN∑=398.84KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.6×0.6m =0.36m 20.65/0.6=2 13.11/0.6=22区域数量：2×22=44区格 承受398.84KN 荷载每个区域承受荷载：398.84÷44=9.06KN均布荷载分布在每根方木上，其抗弯承载力验算按下式σm=M/wn ≤fm σm ：受弯应力设计值 N/mm 2Mmax= qL 2 M ：弯矩设计值 N mm = × ×602=6795kgcm Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2 Wn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3 Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2 a ：方木长边 b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=6795kgcm ÷375cm 3=18.12kg/cm 2 TC13—落叶松800×0.9=720方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞181N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=580/13=44.6cm 3Wn= （a 2×b ）=375 cm 3Wn 375 cm 3＞W44.6cm 3 挠度Wmax=5qL 4/384EI= ＝0.10cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量 取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=900/250=3.6mm 表8—19Wmax （1.0mm ）<ω（3.6mm ）4、中横梁排架钢管立柱受力计算：纵向间距为60cm ，横向为60cm 布置。
板模板(盘扣式)计算书
板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－20103、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算W=bt2/6＝1000×152/6＝37500mm3I=bt3/12＝1000×153/12＝281250mm4承载能力极限状态q1=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.425)+1.4×1×3=17.121kN/mq1静=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.425)=12.921kN/m正常使用极限状态q=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) ×0.425)+1×1×3=13.768kN/m 1、强度验算M max=0.125q1l2=0.125×17.121×0.22=0.086kN·mσ=M max/W=0.086×106/37500=2.293N/mm2≤[f]=16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×13.768×2004/(384×9350×281250)=0.109mmνmax=0.109 mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！五、小梁验算承载能力极限状态q1=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1.2×0.2×(0.3+(24+1.1)×0.425)+1.4×0.2×3=3.472kN/m正常使用极限状态q=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1×0.2×(0.3+(24+1.1)×0.425)+1×0.2×3=2.794kN/m按二等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为400mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=M max/W=0.278×106/28583=9.726N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝1.634kN3V max/(2bh0)=3×1.634×1000/(2×35×70)＝1N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax=1.433mm≤[ν]=min[l a/150，10]=min[900/150，10]=6mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态R1=3.022kNR2=2.978kNR3=3.022kN正常使用极限状态R1ˊ=2.43kNR2ˊ=2.395kNR3ˊ=2.43kN六、主梁验算承载能力极限状态R=max[R1,R2,R3]/2=max[3.022,2.978,3.022]/2=1.511kN 正常使用极限状态Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[2.43,2.395,2.43]/2=1.215kN 计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.907×106/4490=202.004N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V max＝3.247kN2V max/A=2×3.247×1000/424＝15.316N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax=3.102mm≤[ν]=min[l a/150，10]=min[900/150，10] =6mm 满足要求！七、立柱验算l01=hˊ+2ka=1200+2×0.7×650=2110mml02=ηh=1.2×1200=1440mm取两值中的大值l0=2110mmλ=l0/i=2110/15.9=132.704≤[λ]=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：λ1=l01/i=2110/15.9=132.704查表得，υ=0.292N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.425)+1.4×3]×0.9×0.9=14.25 7kNf=N1/(υ1A)＝14.257×103/(0.292×424)=115.154N/mm2≤[σ]=200N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ2=l02/i=1440/15.9=90.566查表得，υ=0.55N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.425)+1.4×3]×0.9×0.9=14.7 91kNf=N2/(υ2A)＝14.791×103/(0.55×424)=63.426N/mm2≤[σ]=200N/mm2满足要求！考虑风荷载M w=ψc×γQωk l a h2/10=0.9×1.4×0.15×0.9×1.22/10=0.024kN·m顶部立杆段：N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+M w/l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.425)+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.024/0.9=13.943kNf=N1w/(υ1A)+M w/W=13.943×103/(0.292×424)+0.024×106/4490=117.963N/mm2≤[σ]=20 0N/mm2满足要求！非顶部立杆段：N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+M w/l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.425)+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.024/0.9=14.478kNf=N2w/(υ2A)+M w/W=14.478×103/(0.55×424)+0.024×106/4490=67.429N/mm2≤[σ]=200N /mm2满足要求！八、可调托座验算N =14.257kN≤[N]=40kN满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L a Hh2+Q3k L a h1)=0.9×1.4×(0.15×167.4×3.6×6+0.55×167.4×4)=1147.427k N.mM R=γG G1k L a L b2/2=1.35×1.05×167.4×84.22/2=841148.565kN.mM T=1147.427kN.m≤M R=841148.565kN.m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L a H+Q3k L a h1)=0.9×1.4×(0.25×167.4×3.6+0.55×167.4×4)=653.864kN.mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]L a L b2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.425]×167.4×84.22/2=9386817. 443kN.mM T=653.864kN.m≤M R=9386817.443kN.m满足要求！十、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×2320×480/1000=1114.714kN≥F1=14.478kN m满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×14.3×10000/1000=579.15kN≥F1=14.478kN满足要求！。
盘扣式满堂楼板模板支架计算书
盘扣式满堂楼板模板支架计算书楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。
一、参数信息:楼板楼板现浇厚度为0.20米，模板支架搭设高度为3.00米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.20米，立杆的横距l=1.20米，立杆的步距h=1.20米。
模板面板采用胶合面板，厚度为18mm，板底龙骨采用木方: 50×80；间距：300mm;托梁采用双楞设置，梁顶托采用10号工字钢。
采用的钢管类型为60×3.2，立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011,4.3.5和4.3.6计算。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照三跨连续梁计算。
使用模板类型为：胶合板。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.100×0.200×1.200=6.024kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×1.200=0.420kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×1.200=3.000kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.100×0.200×1.200+0.350×1.200=6.444kN/m均布线荷载设计值为：q1 = 0.90×[1.35×(6.024+0.420)+1.4×0.9×3.000]=11.231kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算M = 0.1q1l2 = 0.1×11.231×0.3002=0.101kN.mσ = M / W < [f]其中σ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；经计算得到面板抗弯强度计算值σ = 0.101×1000×1000/64800=1.560N/mm2面板的抗弯强度验算σ < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值为设计值。
多排脚手架计算书
多排脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置取多排架中最大横距段作为最不利计算承载能力极限状态q=1.2×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.03+0.35×1.1/(2+1))+1.4×2×1.1/(2 +1)=1.217kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.03+0.35×1.1/(2+1))+2×1.1/(2+1)=0.892kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.217×1.22=0.175kN·mσ=M max/W=0.175×106/4120=42.528N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.892×12004/(100×206000×98900)=0.614mm νmax＝0.614mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.217×1.2=1.606kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.892×1.2=1.177kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.606kNq=1.2×0.03=0.036kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.177kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.594×106/4120=144.107N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝2.756mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1100/150，10]＝7.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.626kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=1.606/2=0.803kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=1.626kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k立杆一:N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×H=(0.129+1.2×2/2×0.03/1.8)×22=3.279kN 立杆二:单立杆N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.03/1.8)×(25-25)=0kN 双立杆N Gs1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.03/1.8)×25=3.727kN 立杆三:单立杆N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.03/1.8)×(25-25)=0kN双立杆N Gs1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.03/1.8)×25=3.727kN2、脚手板的自重标准值N G2k1立杆一:N G2k1=(H/h+1)×l a×l b×G kjb×1/1/2=(22/1.8+1)×1.2×1.1×0.35×1/1/2=3.054kN 立杆二:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/1/1=((25-25)/1.8+1)×1.2×1.1×0.35×1/1/1=0.46 2kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/1/1=(25/1.8+1)×1.2×1.1×0.35×1/1/1=6.879kN 立杆三:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/1/2=((25-25)/1.8+1)×1.2×1.1×0.35×1/1/2=0.23 1kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/1/2=(25/1.8+1)×1.2×1.1×0.35×1/1/2=3.439kN 1/1表示脚手板1步1设3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2立杆三:单立杆N G2k2=((H-h1)/h+1)×l a×G kdb×1/2=((25-25)/1.8+1)×1.2×0.14×1/2=0.084kN 双立杆N Gs2k2=(h1/h+1)×l a×G kdb×1/2=(25/1.8+1)×1.2×0.14×1/2=1.251kN1/2表示挡脚板2步1设4、立杆自重标准值N Gk总计立杆一:N Gk=N G1k+N G2k1=3.279+3.054=6.334kN立杆二:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=0+0.462=0.462kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=3.727+6.879=10.605kN立杆三:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1+N G2k2=0+0.231+0.084=0.315kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1+N Gs2k2=3.727+3.439+1.251=8.417kN5、立杆施工活荷载计算立杆一：N Q1k=l a×l b×(n zj×G kzj)/2=1.2×1.1×(1×2)/2=1.32kN立杆二：N Q1k=l a×l b×(n zj×G kzj)/1=1.2×1.1×(1×2)/1=2.64kN立杆三：N Q1k=l a×l b×(n zj×G kzj)/2=1.2×1.1×(1×2)/2=1.32kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：立杆一:N=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×6.334+0.9×1.4×1.32=9.264kN 立杆二:单立杆N单=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×0.462+0.9×1.4×2.64=3.881kN 双立杆N双=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×10.605+0.9×1.4×2.64=16.053kN 立杆三:单立杆N单=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×0.315+0.9×1.4×1.32=2.041kN 双立杆N双=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×8.417+0.9×1.4×1.32=11.763kN 七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用由上计算可知各排立杆轴向力N立杆一:N=1.2×N Gk+1×1.4×N Q1k=1.2×6.334+1×1.4×1.32=9.449kNσ=N/(φA)=9448.56/(0.18×384)=136.698N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆二:单立杆N单=1.2×N Gk+1×1.4×N Q1k=1.2×0.462+1×1.4×2.64=4.25kNσ=N/(φA)=4250.4/(0.18×384)=61.493N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×10.605+4.25=16.977kNσ=K s N/(φA)=0.6×16976.8/(0.18×384)=147.368N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！立杆三:单立杆N单=1.2×N Gk+1×1.4×N Q1k=1.2×0.315+1×1.4×1.32=2.226kN σ=N/(φA)=2226/(0.18×384)=32.205N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×8.417+2.226=12.326kNσ=K s N/(φA)=0.6×12326/(0.18×384)=106.997N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！组合风荷载作用由上计算可知各排立杆轴向力N立杆一:N=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×6.334+0.9×1.4×1.32=9.264kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×0.029×1.2×1.82/10=0.014kN·mσ=N/(φA)+M w/w=9263.76/(0.18×384)+14206.752/4120=137.473N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！立杆二:单立杆N单=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×0.462+0.9×1.4×2.64=3.881kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×0.029×1.2×1.82/10=0.014kN·mσ=N/(φA)+M w/w=3880.8/(0.18×384)+14206.752/4120=59.594N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×10.605+3.881=16.607kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×0.023×1.2×1.82/10=0.011kN·mσ=K s[N/(φA)+M w/w]=0.6×[16607.2/(0.18×384)+11267.424/4120]=145.801N/mm2≤[f]= 205N/mm2满足要求！立杆三:单立杆N单=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×0.315+0.9×1.4×1.32=2.041kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×0.029×1.2×1.82/10=0.014kN·mσ=N/(φA)+M w/w=2041.2/(0.18×384)+14206.752/4120=32.979N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×8.417+2.041=12.141kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×0.023×1.2×1.82/10=0.011kN·mσ=K s[N/(φA)+M w/w]=0.6×[12141.2/(0.18×384)+11267.424/4120]=107.033N/mm2≤[f]= 205N/mm2满足要求！3、立杆底部轴力标准值计算立杆一：恒载标准值F G1=6.334kN，活载标准值F Q1=1.32kN立杆二：恒载标准值F G2=11.067kN，活载标准值F Q2=2.64kN立杆三：恒载标准值F G3=8.732kN，活载标准值F Q3=1.32kN八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×2×l a=1.4×0.038×2×1.8×2×1.2=0.46kN长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(0.46+3)×103/(0.896×384)=10.056N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=1 74.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=0.46+3=3.46kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！九、楼板支撑面验算F1=N s=16.977kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=0.9，f t=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=1980mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=13320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×0.9×1.43+0.25×0)×1×13320×1980/1000=23759.976k N≥F1=16.977kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=14.3N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(2900)×(600)/(2500×200)]1/2=1.865，A ln=ab=50 0000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×1.865×14.3×500000/1000=18006.505kN≥F1=16.977kN 满足要求！。
板模板(盘扣式)计算书汇总
板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距l a(mm) 900 立柱横向间距l b(mm) 900 水平拉杆步距h(mm) 1200450 顶层水平杆步距hˊ(mm)600 支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)小梁间距l(mm) 200 小梁最大悬挑长度l1(mm) 100 主梁最大悬挑长度l2(mm) 150模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.83 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 9350 面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/mq1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)]×1=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.22+0.117×4.2×0.22＝0.038kN·mσ＝M max/W＝0.038×106/37500＝1.019N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×2004/(100×9350×281250)=0.028mmνmax=0.028mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.386小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式二等跨连续梁11k2k3k1k＝1.816kN/m因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.2＝0.976kN/mq1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.2＝0.84kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.976×0.92+0.125×0.84×0.92＝0.184kN·m M2＝q1L12/2=1.816×0.12/2＝0.009kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.184，0.009]＝0.184kN·mσ=M max/W=0.184×106/54000=3.404N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.976×0.9+0.625×0.84×0.9＝1.021kNV2＝q1L1＝1.816×0.1＝0.182kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.021，0.182]＝1.021kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.021×1000/(2×40×90)＝0.426N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.2＝1.413kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.413×9004/(100×8415×243×104)＝0.236mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.413×1004/(8×8415×243×104)＝0.001mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.2＝1.864kN/mq1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.2＝1.024kN/mq1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.2＝0.84kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.2＝1.453kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×1.864×0.9＝2.097kN按悬臂梁，R1＝1.864×0.1＝0.186kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.258kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.453×0.9＝1.635kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.453×0.1＝0.145kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.981kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.475×106/4490=105.879N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×3.464×1000/424＝16.338N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.725mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.292mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.084kN，R2=5.98kN，R3=5.98kN，R4=4.084kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm) Ф48×3钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235 立柱截面面积A(mm2) 424l01=hˊ+2ka=600+2×0.7×450=1230mml0=ηh=1.2×1200=1440mmλ=max[l01，l0]/i=1440/15.9=90.566≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：小梁验算q1＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×0.2 = 1.78kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝3.899kN，R2＝5.709kN，R3＝5.709kN，R4＝3.899kN顶部立柱段：λ1=l01/i=1230.000/15.9=77.358查表得，φ＝0.739不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[3.899，5.709，5.709，3.899]/0.6=9.514kN f＝N1/(ΦA)＝9514/(0.739×424)＝30.364N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×0.9×1.22/10＝0.012kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+M w/l b=Max[3.899,5.709,5.709,3.899]/0.6+0.012/0.9=9.528kN f＝N1w/(φA)+ M w/W＝9528/(0.739×424)+0.012×106/4490＝33.081N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：λ=l0/i=1440.000/15.9=90.566查表得，φ1=0.661不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×q×H=Max[3.899,5.709,5.709,3.899]/0.6+1.2×0.15×10=11.31 4kNf=N/(φ1A)＝11.314×103/(0.661×424)=40.369N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×0.9×1.22/10＝0.012kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×q×H+M w/l b=Max[3.899,5.709,5.709,3.899]/0.6+1.2×0.15×1 0+0.012/0.9=11.328kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝11.328×103/(0.661×424)+0.012×106/4490=43.092N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=10/30=0.333≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1120×130/1000=84.492kN≥F1=11.328kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=11.328kN满足要求！。