不稳定试井确定单井控制储量
不稳定试井确定单井控制储量在气藏勘探开发过程中，利用不稳定试井分析能够得到气井泻气区范围内的储层平均压力、有效渗透率、完井效率、储层介质类型以及边界性质等。
对于定容气藏来说，通过适当的理论延伸，还可以利用不稳定试井资料估算单井控制储量。
而对于无限延伸气藏来说，单井控制储量一般取决于井网分布。
利用动态资料评价油气藏储量的方法主要有：压降曲线法、压恢曲线法、物质平衡法、产量增长曲线法、产量递减曲线法、水驱曲线法等。
一般情况下，物质平衡法、产量递减曲线法、水驱曲线法等适用于气藏开采的中、后期，这时有足够的生产动态资料可供分析。
产量增长曲线法能够对中、前的生产资料进行分析，但分析结果的可信度取决于应用模型的选择，而且需要一定量的生产资料。
在气藏开发早期，压降曲线法和压恢曲线法是估算单井控制储量的主要方法。
该方法可能对于裂缝型、岩性封闭型及复杂断块型气藏更为有效，因为这种情况下很难用其他方法定准含气面积、有效厚度、有效孔隙度以及含气饱和度等，结果必然使得用容积法计算储量的误差增大。
利用压降曲线法和压恢曲线法所需要的资料主要有：‘（1）原始（或平均）地层压力、地层温度、地层气体PVT性质及目标井的产能；（2）压力降落或压力恢复测试的数据资料；（3）长时间试采中，井底压力及产量随时间的变化数据（可选）。
显然，地层气体PVT的准确性以及不稳定测试资料的有效性将影响分析结果的精度。
地层气体的粘度和压缩因子等物性是系统压力的函数。
地层气体的渗流方程具有强非线性，一般比较严格的方法是采用Al-Hussaing（1966）拟压力函数减弱方程的强非线性，然后对所导出的控制方程右端扩散系数一项取初始值进行线性化。
拟压力函数定义为：P,,P,d,()2 (1) ,P0()(),,z,通常，拟压力对于低压情形能够简化为压力平方函数而对于高压情形能够简化压力函数。
地层气体不稳定渗流无量纲控制方程为：2,,,1,,,DDD (2) ，,2,rr,r,tDDDD方程中所用的无量纲量定义为：Tkh(),,,,sci,, DTPQscscr r,Drwktktktem,,,，， ttt222DeDmD,(,c)r,(,c)r,(,c)rggtiwggtiwggtiw根据以上渗流方程，可以从理论上得到探测半径与生产时间的解析关系式，这个关系式是我们利用不稳定试井资料分析单井控制储量的基础之一。
按Lee（1982）对压降探测半径的定义：“探测半径是关于改变井的流量、压力不稳定过程向地层内部推移的距离”。
考虑某一时刻从地层中抽取某一有限量气体，这种瞬时抽取气体所产生的压力扰动在地层中的传播遵循上述方程并满足以下解式：2ConstrD (3) ,exp(),,D4ttDD假设在某一时间t压力扰动的前沿传播至r处，那么通过上式将拟压力函数对mi时间求导，然后令导数等于零则得到探测半径延展公式：(4) r,4tiDmD上式可以被如下推导所证实：考虑圆形封闭油藏中心一口井径向不定常渗流情形，在中期径向流和晚期拟稳态段的分界处的传播时间记为t则有： e ,,2t,1,3，，eD,, (5) ，，trln，0.809,，ln,eDeD2,,,,,t2,tr4，，DDeD,,由此得到：(6) r,4teDeD将探测半径延展公式有量纲化，得到：4，3.6ktkt,, (7) r3.795i,(,c),(,c)ggtiggti值得注意的是，探测半径和泄气半径的区别，对于圆形封闭油藏来说，探测半径与时间有关并且小于等于油藏边界半径（r?r），而泻油半径的概念是用稳ie态解的形式来表示不稳态解，它等于油藏边界半径的0.472倍。
压力恢复探测半径可按Peaseman（1978）的方法得到，如图所示，根据压力降落中期径向流公式：，，,,,,4tt11DD,,,,,,,P(r,t),ln,ln，0.80908(8) ,,DDD22,,,,rr21.782DD,,,,，，容易导出Horner（1951）压力恢复方程：(t，,t)1p,,,,P(,t),ln (9) wDD2,tPeaseman（1978）方程为：,,,,,P(r,,t,0),,P(r,r,,t,0) (10) ww则有：4，3.6kt,tkt,tpp (11)r,,2.84351.781,(c,)(t，,t),c(c,)(t，,t)gtgiptggipPrwr图—1 Peaseman压恢探测半径示意图在现代试井分析中，对于封闭油藏压降诊断曲线通常包含三种流态：早期井筒存储段、中期径向流段及晚期拟稳态段。
在中期径向流阶段中，井底拟压力和开井时间满足以下关系式：,(P),A,mlogt (12) wf,,式中，常数分别为：,,k,,()log0.9070.87A,,P,m，，S (13) ,,i2,,,,(c)rggtiw,,42.4qTPgsc (14) m,,khTsc上式即表明在中期径向流段，井底流压和开井时间成半对数直线关系，在双对数压力导数图上，这一流段的表现特征是平行于对数时间轴的直线。
由容积法计算气藏可采储量的公式为：,AhSTPgisci (15) ,G810TPZsci对于中期径向流情形，在压力扰动传播范围内，有：2A,,r (16) i再联立m的表达式结果有：ψ,5，SqP1.9210gigi (17) ,GtmcZ(,),tggi对于压力平方法，其公式为：,51.92，10SqPgigi (18) ,Gtmcstg显然，在中期径向流阶段，由于探测半径随时间增加而扩大的缘故，由上式计算的单井控制储量可能随着开井时间的增大而增大。
对于定容性气藏，当压降漏斗外边缘完全抵达油藏边界后，气井井底压力动态表现为晚期拟稳态特征，这时拟井底压力随时间变化呈线性关系。
在双对数压力导数曲线图上，晚期拟稳态段的表现特征为一条斜率为1的直线。
在晚期拟稳态阶段中，井底压力的下降标志着油藏平均压力的衰竭，井底压力表达式可以写为：,(P),,,,t (19) wf,,式中，42.4qTP,,Agsc,, (20) ,,()log0.3510.87,P,，，S,i2,,khTCrscAw,,,6，8.33410SqPgigi (21) ,,,G(c,Z)gtgi显然，有,6，8.33410SqPgigi (22) ,G,(c,Z),gtgi注意到在压力恢复过程中探测半径计算方法的差别，可用Agarwal（1980）、Horner（1951）、MDH（1950）等公式计算半对数直线段斜率，经过类似的推导，利用压力恢复中期径向流数据计算单井控制储量的公式为：,51.078，10SqPt,tgigiP (23) G,m(c,Z)(t，,t),tggiP对于压力平方法，其公式为：,51.078，10SqPt,tgigiP (24) G,mc(t，,t)stgP如果气藏平均压力未知，可利用Horner（1951）公式通过外推首先求得目前地层平均压力。
原理类似，但对于不同封闭形状和不同井位的气藏，首先由下式计算关井恢复压力达到地层目前平均压力的等效时间：0.2778,(,)cAggti (25) ,,tpCKA式中，C为Dietz（1965）系数，常用取值为： A圆形：C=31.62 A正六边形：C=31.6 正方形：C=30.88 AA正三角形：C=27.6 正平行四边形：C=27.1 AA矩形（1:2）C=21.84 矩形（1:4）C=5.379 AA矩形（1:5）C=2.361 A以上是油井位于泻油区中心的情形，某些偏心情形可参见Dietz的有关论述。
经类似推导，气井拟压力方法计算单井控制储量的公式为：,61.53，10CSqPAgigi (26) G,,tPm(c,Z),tggi而压力平方法的公式为：,61.5310，CSqPAgigi (27) G,,tPmc,tg显然，在气藏早期评价勘探过程中，利用动态测试资料推算单井控制储量，对选择合理的井距、选择有效的增产措施等诸方面工作有非常积极的意义。
由于一些气井的不稳定测试资料可能没有拟稳态段出现，在这种情形下利用径向流段计算的单井控制储量与时间有关，不妨定义单井采气能力——单位时间内可采的控制储量：Gg, (19) t也是评价单井控制储量的一种方法。
当气藏开发积累一定的生产动态数据后，可以用物质平衡方法对区块进行生产动态分析。
常压系统水驱气藏物质平衡方程式：CS，C,,wwif,, (20) GB,(G,G)B，GB,P，(W,WB)giPggiePw,,1,Swi,,式中，G为气藏在地面标准条件下（0.1013Mpa和20?）的原始地质储量，GP 为气藏在地面标准条件下的累积产气量。
通常上式右端第二项的作用较弱，略去后整理得到常用的水驱气藏物质平衡方程式：GB,(W,WB)PgePw (21) G,B,Bggi再根据真实气体状态方程及体积系数的定义，有：PTscG,(W,WB)PePwPZTsc (22) G,P/Z1,P/Zii进一步可得压降型方程：，，,,PG,GPiP (23) ,,,PTZZisc,,i()G,W,WBePw,,PZTsci，，由常规水驱气藏物质平衡方程式整理得：GB，WBWPgPwe (24) ,G，B,BB,Bggiggi考虑到不稳态水侵情形，上式可以进一步整理为：(25) Y,G，BX式中，B为水侵系数，根据生产动态数据可以通过此式求算地质储量。
定容气藏物质平衡方程可以通过简化水驱气藏物质平衡方程得到。
令W=0e及W=0，即整个生产过程中没有水驱作用，有： PGB,(G,G)B (26) giPgPPG，，iP1 (27) ,,,,ZZGi，，其地质储量的计算公式为：PiGPZi (28) ,GPPi,ZZi根据上述公式，利用最小二乘回归已知的生产数据，可以得到地质储量。
异常高压气藏一般埋藏较深，压力系数大于1，具有地层压力高、温度高特点，气藏开采初期随着系统压力的下降，气藏内气体的膨胀、储层的压实以及岩石颗粒的膨胀作用不容忽略。
由于周围泥岩可能的再压实，气藏邻界水域弹性水侵作用常常是较小的，可以忽略。
物质平衡方程式可以写为：，，P,GG1/PiP (29) ,,,ZZ1,C,Pie，，式中，综合压缩系数C定义为： eCS，Cwwif (30) C,e1,Swi而岩石的有效压缩系数可以由下列经验公式计算：,3,4 (31) C,(8.82，10D,2.51)，10f其中，D为气藏的埋藏深度（m）。
将上述物质平衡方程整理为：PPGPiiP(1,,),, (32) CPeZZZGii对已知的生产数据进行线性回归，可求得气藏地质储量。
油、气田开发的实际经验表明，无论何种储集类型的油、气田，也无论何种驱动类型和开发方式的油、气田，就它们开发的全过程而言，都可划分为产量上升阶段、产量稳定阶段和产量递减阶段。
采油工程理论试题（技术员）-C
2010年度采油工程技术员组竞赛试题（第一赛段基础知识）一、填空题（每空0.5分，共15分）1.油气混合物按流动形态可分为：泡流、段塞流、环流、雾流四种流动类型。
2.游梁式抽油机主要由动力设备、减速机构、换向机构和辅助装置四大部分组成。
3.影响泵效的主要原因有地质因素，设备因素，工作方式的影响。
4.悬点所承受的静载荷有抽油杆柱载荷、液柱载荷、上下冲程中在杆柱和管柱之间相互转移的载荷、其他载荷（沉没压力，回压。
5.常见的完井方式有裸眼完井，射孔完井，衬管完井，砾石充填完井。
6．常用的无杆泵有电动潜油离心泵，水力活塞泵，水力射流泵，螺杆泵等。
7.判断下图所示示功图，其中为抽油杆脱落的示功图为图__B__ ，为泵充不满的示功图为图__A_。
（填A或B）8、油水的运动是毛管力、驱动力、重力、粘滞力的作用结果。
9、油井生产能力的大小具体表现为采油指数的大小。
10、层内矛盾的大小用层内水驱油效率来表示。
二、选择题(每题1分，共25分)1、.岩石的胶结强度与胶结方式有关，其中（B ）胶结方式的胶结强度最小。
(A)基质胶结(B)接触胶结(C)充填胶结(D)溶解胶结2、通常用（B ）的变化表示注入水的流动阻力。
(A)流度(B)流度比(C)含水饱和度(D)注水波及系数3、油层受到伤害后，其评价指标描述正确的有（D ）(A)流动效率大于1 (B)产率比小于1(C)堵塞比大于1 (D).完井系数小于14、某井电机皮带轮直径240mm，冲次6次；换为320mm电机轮后，冲次变为（ B ）。
(A)7 (B) 8 (C) 9 (D) 105、不属于化学驱采油的是（A）：(A) CO2驱 (B)注聚合物驱 (C)碱驱 (D)表面活性剂驱6、面积注水井网中（C）井网对聚合物驱油的效果最好：(A) 正九点法 (B) 七点法 (C) 五点法 (D) 四点法7、10型抽油机安装驴头中心线与井口中心线偏差不大于（ D ）：(A) 4mm (B) 5mm (C) 6mm (D) 7mm8、全面质量管理的基本核心是（ A ）。
塔河油田单元储量动态计算方法与评价
（ ｆ — ｏ 以 ＋ ） ｂ ） （ ｆ＋ ＋ （ Ｊ ＝
那么其可采储量为
ＮＲ＝Ｎ。 Ｉ ｏ－ ａ
（０ １）
（ １ １）
ｑ 去 一 Ｄ Ｄ ＱＡ
对 油井 ，无 量 纲表 达式 定义 为
１ １ ２ 。 Ｂ。 ４ ．ｑ 。
一 一
（） ６
利用 Ｔ ６０ Ｋ １ 缝洞单元生产数据进行拟合 ，经过 多次校正系数 ｆ ，得到较好 的拟合效果 。其拟合方 程为
塔河油田单元储量动态计算方法与评价
许克 明 中 石化 油田 国 西北 分公司 河油田 三厂 塔 采油
摘要 ：结合塔河油田的实际情况，利用物质平衡法、不稳定试井方法、生产动 态分析 法和 衰减分析 法对缝 洞单元可采储量进行计 算。动态分析 法可以充分利用大量 生产数据求得缝洞单 元原 油储 量 ，此外还可以求得缝 洞单元油藏参数 ，在今后的油 田开发可以推 广应用；衰减 曲线 分析 法可得到准确的缝洞单元可采储量 ，能对缝洞单元 生产进行预测 ，指导油田的配产。综合 应 用动态分析法 ，弥补 了储量计算静 态方法所存在的不足 ，对缝洞单元地质储量进行核算 ，可 为缝 洞 单元 的 开发提 供基 础数 据 。 ＬＪ ＿ 关键词 ：单元 ；储量 ；动态方法 ；计算 ；评价
Ｔ ０ 缝洞单元 于 ２ ０ 年 ９ ７７ ０２ 月投 产时进行静压 测试 ，折算 到油层 中部压力值为 ６ ． Ｐ ，作 为 ８ ３Ｍ ａ ７
原 始地 层 压力 。在 ２ ０ 年 ９ 、２ ０ 年 ６ ０３ 月 ０４ 月和 ２ ０ ０５
在进入拟稳定流动阶之后 ，压降曲线呈直线下降 ，
行储 量 评价 计算 。
１ Ｗｏ （ 稳定 阶段 ） ０＊ 拟
ｆｏ ｏ Ｕｔ
气藏复习
1、天然气偏差系数的概念，确定与计算方法。
答：偏差系数：反映实际气体状态偏离理想气体状态的程度。
在相同温度、压力下，真实气体所占体积与相同量理想气体所占体积的比值。
体积系数：相同数量的天然气在地层条件下的体积与其在地面标准条件下的体积之比。
Bg=V/Vsc（倒数为膨胀系数用Eg表示）。
压缩系数：等温条件下，天然气随压力变化的体积变化率。
天然气偏差系数的确定方法可分为三大类：实验室直接测定法、图版法和计算法。
实验室直接测定法由于周期长成本高，不可能随时随地经常做；图版法比较简单，且能满足大多数工程要求，应用广泛；而计算法适于编程计算，所以也得到了广泛的应用。
计算方法：H-Y法、D-A-K法、D-P-R法和Sutton方法2、根据基本原理划分气藏动态储量计算方法的类型，并阐述其适用性与局限性。
物质平衡法：适应性—适用于封闭的未饱和油藏、高渗透小油藏和驱动性好的裂缝性油藏，对于低渗透的饱和油藏效果较差。
局限性—在气藏物质平衡中假定是处于平衡的，但是由于地层非均质性和各井处于气藏构造部位的差异，使得各井压力测试值有一定差异，选择合适的井底压力有难度；未考虑水中溶解气的影响。
弹性二相法：适应性—适用于拟稳定状态。
局限性—对仪表精度要求高；要有观察井进行观察测压；储量测试前要全气藏关井，否则会造成大的误差。
不稳定晚期法：适应性—适用于有界封闭气藏：圆形地层，平面径向流动；生产流动达到不稳定晚期。
局限性—当生产时间不长nt/Re2于Pc2相比甚小，在这段测试时间内，P(上面带杠)近似认为是常数，且P是拟稳定状态刚出现时的压力值。
压力恢复法：适应性—需要气井关井前有较长的稳定生产时间。
局限性—是一种较为近似的计算方法。
试井就是对油井、气井或水井进行测试。
测试内容包括产量、压力、温度和取样等。
试井是一种以渗流力学理论为基础，以各种测试仪表为手段，通过对油井、水井、气井生产动态的测试来研究油气水层和测试井的各种物理参数、生产能力以及油气水层之间的连通关系的方法。
试井技术思考题
1. 试井试井：是一种以渗流力学为基础，以各种测试仪表为手段，通过对油井、气井或水井生产动态的测试来研究油、气、水层和测试井的生产能力、物理参数，以及油、气、水层之间的联通关系的方法。
2. 不稳定试井及其用途不稳定试井：改变测试井的产量，并测量由此而引起的井底压力随时间的变化。
用途：①确定油气井内已钻开油气层的污染情况或增产措施的效果 ②确定油层在流动条件下的渗透性或地层流动系数等地层参数 ③推算油气井的平均地层压力④确定油气井排泄面积的形状，大小以及单井控制储量⑤确定油气井附近的地质结构，如断层、裂缝、油水边界和井间连通情况等 3. 现代试井技术的主要内容①用高精度测试仪表测取准确的试井资料②用现代试井解释方法解释试井资料，得到更多更可靠的解释结果 ③测试过程控制、资料解释和试井报告编制的计算机化 4. 无限大均质油藏定产条件下的数学模型22113.6p p pr r r tη∂∂∂+=∂∂∂ 初始条件：()i 0p t p == 外边界条件：()i p r p =∞= 内边界条件：w 172.8r r p q B rr Khμπ=∂⎛⎫= ⎪∂⎝⎭ 5. 导压系数的表达式、单位及其物理意义 导压系数的表达式：tK C ηφμ=单位：()2μm MPa/mPa s ⋅⋅ 物理意思：是一个表征地层和流体“传导压力”难易程度的物理量。
6. 平面径向流动、无限作用径向流动平面径向流动：地层中的原油（或水）从井的四面八方的半径方向流向井筒，这种流动称为平面径向流动。
无限作用径向流动：平面径向流动是在“底层是无限大的”这一假定下得出的解，所以还常称为“无限作用径向流动”7. 无限大地层定产条件下地层压力分布公式，符号含义及其单位()2i i ,E 345.614.4q B r p r t p Kh t μπη⎡⎤⎛⎫=---⎢⎥ ⎪⎝⎭⎣⎦（其中t K C ηφμ=） (),p r t —距离井r （m ）处t （h ）时刻的压力，MPa ；t C —地层及其中流体的综合压缩系数，()-1MPai p —原始地层压力，MPa ； r —离井的距离，m ；t —从开井时刻起算的时间，h ； h —地层厚度，m ；q —井的地面产量，3m /d ； B —原油的体积系数，无量纲；K —地层的渗透率，2μm ； η—导压系数，()2μm MPa/mPa s ⋅⋅；w r —井的半径，m ； μ—流体粘度，mPa s ⋅；φ—地层孔隙度，无量纲； i E —幂积分函数8. 压降公式，符号含义及其单位()3f i 2t w 2.12110lg lg 0.90770.8686w q B Kp t p t S Kh C r μφμ-⎡⎤⨯=-+++⎢⎥⎣⎦t C —地层及其中流体的综合压缩系数，()-1MPai p —原始地层压力，MPa ； q —井的地面产量，3m /d ;B —原油的体积系数，无量纲； K —地层的渗透率，2μmw r —井的半径，m ； μ—流体粘度，mPa s ⋅；φ—地层孔隙度，无量纲； ()wf p t —生产t （h ）时刻的井底压力，MPa ；h —地层厚度，m ； S —表皮系数，无量纲； 9. 压力恢复公式两种表达式Horner 公式：()3p ws i 2.12110lg t tq B p t p Kh tμ-+∆⨯∆=-∆ p t —关井前生产时间，h ；MDH 公式：条件：关井前生产时间p t 比最大关井时间max t ∆长得多，即p t ?max t ∆()()3ws ws p 2t w 2.12110lg lg 0.90770.8686q B Kp t p t t S Kh C r μφμ-⎡⎤⨯∆=+∆+++⎢⎥⎣⎦()3p ws i 2.12110lg t tq B p t p Kh t μ-+∆⨯∆=-∆t C —地层及其中流体的综合压缩系数，()-1MPai p —原始地层压力，MPa ； q —井的地面产量，3m /d ;B —原油的体积系数，无量纲； K —地层的渗透率，2μmw r —井的半径，m ； μ—流体粘度，mPa s ⋅；φ—地层孔隙度，无量纲； ()ws p t ∆—关井t ∆（h ）时刻的井底压力，MPa ； h —地层厚度，m ； p t —关井前生产时间，h ；t ∆—关井时间，h ；推导：假设：①井A 在关井后继续以恒定产量q 一直生产下去（即设想A 井不关井）；②有一口井B ，它与井A 同井眼，从井A 关井的时刻开始，以恒定的注入量q 注入。
油井单井控制储量确定新方法研究
Ｊ ＝２ｒ ／ ｆ ＋ 。 ｒ Ｋｈ ｌ、 Ｋ 。 ｌ ｎ ５ｌ ｌ
ｒ
（） １
Байду номын сангаас
由公式 （ ）可知 ， 油 指数 递 减 主要 是 由 于 １ 采 下 降造 成 的。 即是 说 ， 一旦 下 降 ， 必定 造成 油 田产 量下降 ， 造成 采油 指数下 降 ， 即采油 指数递 减 率 与 油相相 对渗透率 下 降速度 应相 同 。
度 变化 为 ：
Ｓｊ＝ （ ｌ ） １—５ ｉ／ ｌ＝ 。 Ⅳ一 （ ） Ｎ （ １一Ｒ ） １一Ｓ ．（ ） （） ２
１ 产 量 与 相对 渗 透 率 关 系
假 设单井 稳定 生 产 ， 井 在各 个 时 期 的生 产 压 单 差不 同 ， 但采 油指 数与生 产压差 无关 ＿４， ３ 因此有 Ｉ Ｊ
中 图分 类号 ： Ｅ ３ ． Ｔ ３１１ 文 献标 识码 ： Ａ 表 １ 某 单 井 生产 动 态 数 据
单 井控 制储 量 的估算 问题 是 油 田开发 中后期 至
关重要 的问题 ， 是油 田开 发 方 案 的制 定 及 调 整 的 它
重要前 提 ， 直接 关 系 到 油 田的经 济 效 益 。如 何 准 确 确定 油井单 井控 制 储 量 ， 于 单 井挖 潜 措 施 和 寻 找 对 剩余油 具有重 要 的作用 。 以往 确定 单 井 的控 制储 量 主要是 利用试 井 资料 ¨或 数值模 拟 结果 进 行分 析 获得 ， 试井 资料往 往受 邻井及 边 界 的影 响 ， 但 而数 值 模拟输 入 的 数据 量较 大 ， 要 在大 型计 算 机 上 由专 需 业人员 执行 ， 以随时进 行储 量分 析 ， 难 因此 提 出 了一 种新 的确定 油井单 井控 制储 量 的方 法 。 由物 质平 衡 法 ， 单井 控 制地 层 内平 均含 油饱 和
低渗气藏单井非稳态产能分析及控制储量评价
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第 ２期
陈 伟等 ： 低渗气藏单井非稳态产能分析及控制储量评价
３ ５
∑ （ —ｊ）。（—ｊ）］ ｑ ｑ ［ｔ ｔ 。 ｊ 一 一
。
（） １
间有 限 ， 试井 资料 不一 定反 映 出气 井 的供 给范 围 ， 而 长期 的生 产动态 资料却 间 接地反 映 出供给 范 围和控 制储 量 。非 稳态 产能 预测方 法将 试井 成果 与生产 动 态资料 综合 ， 以试 井解 释模 型 和参数 为基础 ， 以生产 历史 产量 为控制 条 件 ， 整 单井 供 给 范 围 和非 达 西 调 流动 系数 拟合生 产动 态 ， 确定控 制储 量 。 （ ）拟合 生产 动 态 确定 地 层 参 数 和 预测 ； 未 ２ 在 测试 的生 产井 ， 以通 过 拟 合 生产 动 态 进 行 产 能递 可
非稳 态产能 分析 ” 模块 。
｝ 收 稿 日期 ： ０７一ｌ—ｌ ２０ ８
图 １ 不稳态产能预测流程
气 井 的瞬时 流入动 态通 过叠加 原 理进行 预测 ：
ｗｔ — — ×
作者简介 ： 伟 （９ ５ ， 汉族 ） 四川南充人 ， ， 陈 １６ 一） 男（ ， 教授 博士 ， 从事油藏工程研究及工程软件开发。
文 章 编 号 ：１０ ２ ３ （０ ７ ０ ０ ３ ０ ００— ６ ４ ２０ ） ２— ０ ４— ４
低渗气藏单井非稳态产能分析及控制储量评价
陈 伟 ，段永 刚 ， 严小勇 张建 国 ，
（． １ 西南石油大学 ， 四川 成都 ６０ ０ ；２ 西南油气 田分公 司川 中油气矿 ） １５ ０ ．
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第２ ９卷
２０ ０ ７年
第 ２期
４月
中国石油大学油藏工程复习总结
第一章油田开发设计基础油田勘探开发程序1油田勘探开发是个连续的过程。
按照目的和任务的不同，分为三个阶段区域勘探（预探）：在一个地区（指盆地、坳陷或凹陷）开展的油气田勘探工作。
可细分为普查和详查2．工业勘探（详探）:在区域勘探出具有工业价值的油田后，进行下一步的详探工作。
工业勘探过程可以分为构造预探和油田详探两个阶段。
（1）试油：对详探井的资料进行分析，确定井的生产能力和相关参数。
产量数据，地下地面的油气水产量，不同压力下的稳定产量；压力，原始地层压力、静压、流压、套压；油气水的性质；边底水能量的大小；地层的温度状况。
（2）试采：在试油以后，油井以比较高的产量生产，暴露出油藏的生产问题，以便在开发方案中加以考虑。
认识油井生产能力，即主力油层的产量变化，递减状况。
认识油层天然能量的大小及驱动类型和驱动能量的转化。
认识油层的连通情况和层间干扰情况。
认识生产井的合理工艺技术和油层增产改造措施。
（3）开辟生产试验区:是指在详探程度较高和地面建设条件比较有利的地区选择一块区域，用正规井网正式开发作为生产实验区，开展各种开发生产实验。
目的: 提前了解在正式开发中可能会遇到的问题，及时采取相应策略，以及各种措施的可行性、技术界限，是整个油田开发的先导。
选取原则:1）生产试验区开辟的位置和范围对全油田应具有代表性。
通过试验区认识的油层分布规律、流体运动特点对全油田具有较为普遍的意义。
2）试验区应具有相对的独立性，把试验区对全油田合理开发的影响减小到最小程度。
3）试验区要具有一定的生产规模。
4）试验区的开辟还应尽可能考虑地面建设。
5) 抓住油田开发的关键问题（转注时机与天然能量），对比性强3．正式投入开发(1)基础井网：是以主要含油层系为目标设计的第一批生产井和注水井，是开发区的第一套正式的井网。
任务: 合理开发主力油层，建成一定的生产规模。
兼探开发区的其他油层，解决探井、资料井所没有完成的任务。
4．油田开发( oilfield development)的特点：不可重复性和持久性、时变性和实践性、具有明确的目标，科学技术是第一生产力。
石油天然气经济可采储量评价方法(储量评估师培训资料)
3．新增投资 新增投资是指评价起始年及其以后所发生的投资，包括
勘探投资和开发投资。评价起始年前成功钻井（可为开 发生产所用能转成开发井的各类井）的投资计入净资产 考虑折旧。
预计要发生的勘探投资参与计算。所有已发生的勘探投
资原则上按沉没处理。
开发投资一般按开发方案或概念设计投资估算结果取
50000 40000 30000 20000 累计净现金流量（万元）
-2000 -4000 -6000 -8000 -10000 -12000
投资回收年 2010年 开发建设项目评价期 15年
年度
10000 0 -10000 -20000 -30000
储量寿命30年
年净现金流量 累计净现金流量
（三）评价参数取值要求
三、经济可采储量判别条件
（1）经济极限法 采用经济极限法评价的标准是经济极限，经济极限点以上的为 经济的，经济极限点以下的为次经济的。 产量
经济极限点
0
经济可采储量
次经济 可采储 量
生产时间 累计产量
三、经济可采储量判别条件
（2）现金流法
根据计算出的评价指标达到下列判别条件，方可计算经济可采
式中：NPV------净现值； CI、CO---分别为某年的现金流入和现金流出； i--------折现率，即行业基准收益率； t--------储量寿命期的某评价年，； n--------储量寿命，年。
（2）---油气田未开发探明储量现金流量表
序号 年产 年度 油量 2005 2006 2007 2027 2028 2029 2030 2031 2032 2033 2034 2035 2036 计 算 指 标 现金 流入 1 1.1 销售 收入 2 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 3 4 5 生产期 经营成 所得税后 所得税后 所得税 现金 建设期 流动 销售税金 所得 勘探开 本和费 净现金流 累计净现 前净现 资金 及附加 税 流出 投资 发投资 用 量 金流量 金流量 9512 9474 9474 51 484 1544 1509 1474 1441 1411 1384 1358 1335 1314 1294 1276 23 0 245 0 607 148 226 208 192 176 162 149 137 126 116 107 331 277 226 180 137 98 62 29 0 0 -9292 -7116 -4129 785 665 554 453 359 273 194 121 53 -9 -9292 -16408 -20536 44683 45348 45902 46354 46714 46987 47181 47303 47356 47347 -9292 -7116 -3980 1116 941 780 633 497 372 256 151 53 -9 6 所得税 前累计 现金流 量 -9292 -16408 -20388 -19272 -18331 -17550 -16918 -16421 -16050 -15793 -15643 -15590 -15599
石油专业名词解释
接触分离
接触角
接触角滞后 接替层 节理 结构难度指数
结焦区 精度 井壁附加阻力 井壁取心 井别
井的有效半径
井的折算半径
井底损害
井底污染
井底阻力系数
井间干扰
井筒储存系数
井筒储存效应 井网 井网密度 井下蒸汽发生器
井组动态分析
净气 径向流 径向流模型 径向网格系统 静水柱压力 静压 静压梯度 静液面 九点法注水 局部淬火燃烧法 矩形网格系统 聚合物捕集
正向燃烧法 正旋回 正韵律 正注井 指示曲线
滞油区 中间湿润 中砂 中心井 中型气田 中型油田
重复地层测试器试井
重力分异 重力分异注气 重力驱动 重力稳定驱替 重质油油藏 周期注蒸汽法 主力油层 主流线 注采比 注采井流动压差 注采井组 注采连通率 注采平衡 注入井 注入孔隙体积倍数 注入流体 注入水波及体积系数 注水
三次采油准数
三角洲前缘亚相
三维模型 三维渗流 扫油面积系数 砂岩的比面
砂岩体
砂岩组 筛网系数 筛选
闪蒸平衡
舍进 深井 渗流
渗流的边界条件 渗流的初始条件 渗流雷诺数 渗流力学 渗流速度
渗流指数
渗流状态方程
渗透率 渗透率等值图
渗透率张量
生产井 生物“吞吐”／营养 物驱 生物礁块油（气）藏 生油层 声波采油法 剩余可采储量 剩余油饱和度 湿气 湿润反转 湿润相 湿润性 湿式燃烧
原始吸吮曲线簇
原油密度 原油凝固点 原油体积系数 原油相对密度 原油压缩系数 原油粘度 远景资源量 韵律 早期注水 栅状图 粘——弹效应 粘土 粘性指进 遮挡 折算半径 折算采油速度 折算地层压力 折算年产量
真实气体拟压力
真实气体势函数
水驱气藏动态储量及水侵量确定新方法
水驱气藏动态储量及水侵量确定新方法袁淋;李晓平;苏广乐【摘要】水驱气藏动态储量以及水侵量是水驱气藏开发过程中的重要参数，准确计算其大小显得至关重要。
以水驱气藏中气水两相渗流理论为基础，定义气水两相拟压力，建立了气水两相流井的产能模型，将产能模型进一步化简为关于目前地层压力的微分方程，利用实际生产动态资料、不稳定试井资料以及岩心分析资料求解微分方程得到了目前地层压力，进而获得了目前含水饱和度以及目前体积因数，结合水驱气藏物质平衡方程确定了水驱气藏动态储量以及水侵量。
该方法避免了动态储量计算过程中关井测试地层压力以及复杂的水侵量计算过程，只需井底压力及地面参数，通过实例计算与对比发现，该方法计算结果精确，实用性较好。
【期刊名称】《石油天然气学报》【年(卷),期】2014(000)011【总页数】4页(P178-181)【关键词】水驱气藏;动态储量;水侵量;气水两相;物质平衡【作者】袁淋;李晓平;苏广乐【作者单位】油气藏地质及开发工程国家重点实验室西南石油大学，四川成都610500;油气藏地质及开发工程国家重点实验室西南石油大学，四川成都610500;油气藏地质及开发工程国家重点实验室西南石油大学，四川成都610500【正文语种】中文【中图分类】TE328在水驱气藏开发过程中，动态储量以及水侵量的计算是动态分析中一项重要的内容，目前大量的学者对气藏动态储量以及水侵量计算方法进行了充分的研究[1～9]，其中动态储量计算方法主要包括产量不稳定分析法、物质平衡法、弹性二相法等，但利用以上方法计算水驱气藏动态储量时需知晓水侵量大小以及关井进行地层压力测试，且目前国内外常用计算水侵量大小的方法（Schilthuis稳态模型[10]、Van Everdingen ＆Hurst非稳态模型[11]以及Fetkovich拟稳态模型[12]）计算过程复杂，最终使得动态储量的计算过程也变得烦琐。
笔者以气水两相渗流为基础，推导出了气水两相产能公式，结合相渗曲线以及目前生产动态资料，通过计算得到目前地层压力、含水饱和度以及气体体积因数，最终确定了水驱气藏动态储量以及水侵量的大小，避免了关井测试地层压力的过程以及复杂的水侵量计算，为水驱气藏合理有效的开发提供了基础。