地下室裂缝计算书
地下室侧墙计算
二区地下室侧壁计算计算条件：顶板覆土：1米；地面超载：10kn/m2；裂缝控制：迎水面：0.2mm；背水面：0.3mm。
土层按25°内摩擦角计算，Ka＝0.95-sin25＝0.527经比较后，可得出正常使用的荷载大于人防使用时的荷载，计算按正常使用控制。
正常使用时配筋又以裂缝计算控制，则土压力计算（静止土压力）：地下三层：-12.000标高：10X12＋（8X12＋18X1＋10）X0.53＝185.72KN/m2-19.130标高：10X19.13＋（8X19.13＋18X1+10）X0.53＝ 287.25 KN/m2-20.130 标高：10X20.13＋（8X20.13＋18X1+10）X0.53＝ 301.49 KN/m2-14.550 标高：10X14.55＋（8X14.55＋18X1+10）X0.53＝ 222.03KN/m2地下二层：-7.200标高：10X7.2＋（8X7.2+18X1＋10）X0.53=117.37 KN/m2-7.600标高：10X7.6＋（8X7.6+18X1＋10）X0.53=123.06 KN/m2-10.260标高：10X10.26＋（8X10.26+18X1＋10）X0.53=160.94 KN/m2地下一层：-1.000标高：10X1＋（8X1＋18X1＋10）X0.53＝29.08 KN/m2-1.300标高：10X1.3＋（8X1.3＋18X1＋10）X0.53＝33.35 KN/m2-2.200标高：10X2.2＋（8X2.2＋18X1＋10）X0.53＝46.16 KN/m2弯矩、配筋计算：地下三层：1、厚度取1000mm 标高H＝－19.130～－12.000。
（二区3WQ1、三区3WQ1、四区WQ6等墙可参考此计算）代入裂缝计算，得支座配筋¢32@100,裂缝宽度0.188mm。
跨中配筋¢20@100,裂缝宽度0.152mm。
地下室外墙计,裂缝计算
挡土墙计算一、墙身配筋计算（一）已知条件：墙身混凝土等级35钢筋设计强度N/mm2360混凝土容重γc=25KN/mm3墙背填土容重γ土=0KN/mm3裂缝限值0.2mm覆土厚H1=1.2m水位距离墙底H3=2.7m墙高H=4.8m地面堆积荷载q0=0KN/m2墙厚h（mm）=250mm保护层(mm)=35mm横载分项系数1.2（二）土压力按主动土压力计算：Ka=0.50q=γ土H1Ka=0.00KN/m2q1=q0Ka+q土1=0.00KN/m2q土2=(γ土×H-γ水×H3)×Ka=-13.50KN/m2q水2=γ水H3=27KN/m2q2=q1+q土2+q水2=13.50KN/m2q11=1.2×q1=0KN/m2q22=1.2×q2=16.2KN/m2(三)内力计算（基本组合下）：Ｍ支座=-H2×（8q22+7q11）/120=-24.88KN·MQ墙顶=H×（11q11+4q22）/40=6.48μ=q11/q22＝0.00ν=[(9μ2+7μ+4)/20]0.5=0.447213595X=(ν-μ)H/(1-μ)=2.146625258m Xo=H-X= 2.6533747mＭmax=Q墙顶X-q11X2/2+（q22-q11）X3/6H=8.346079KN·M（四）配筋计算混凝土抗压强度fcd=16.7N/mm2ho=205mm钢筋设计强度fy=360N/mm2计算宽度b=1000mmＭ支座 =f cd bx(h0-x/2)24883200.00 =16700x(205-x/2)x =7.402 m≤ξb h0 =0.53×205.00 =108.7mm 解得A s = Ｍ支座/(ho-x/2)/f y =353mm2Ｍmax =f cd bx(h0-x/2)8000000.00 =16700x(205-x/2)x = 2.350 mm≤ξb h0 =0.53×205.00 =108.7mm 解得跨中A s = Ｍmax/(ho-x/2)/f y =112mm2（五）裂缝计算钢筋直径d=16mm钢筋间距100mm每延米实配钢筋A s=2010.62mm2标准组合下Ｍk支座=-H2×（8q2+7q1）/120=-20.74KN·Mσsk=Ｍk支座/(0.87hoAs)=57.82585N/mm2αcr=2.1ρte=0.016084954ftk=2.2ψ=-0.43742585< 1 且<0.2所以ψ取0.2Es=200000c=35deq=16裂缝宽度W fk=0.017738813mm裂缝满足要求。
【精品】地下室外墙的计算书(理正工具箱,连续梁)
地下车库外墙WQ1计算书============================================一.配筋计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.35 活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB400配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度 : 40mm面积归并率 : 0.0% 下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.000mm 挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 双筋3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 4100 B×H = 1000 × 300左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -97.487弯矩(+) : 0.000 47.163 0.000剪力: 48.639 -14.322 -134.016上部as: 50 50 50下部as: 35 35 35上部纵筋: 600 600 1184下部纵筋: 600 608 600箍筋Asv: 953 953 953----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：二.裂缝验算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.35 活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB400配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度 : 40mm面积归并率 : 0.0% 下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.200mm 挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 双筋按裂缝控制配筋计算3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 4100 B×H = 1000 × 300左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -81.886弯矩(+) : 0.000 41.136 0.000剪力: 45.526 -13.976 -109.455上部as: 50 50 50下部as: 35 35 35上部纵筋: 600 600 1002下部纵筋: 600 600 600箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 6E12(679) 6E12(679) 12E12(1357)下纵实配: 6E12(679) 6E12(679) 6E12(679)箍筋实配: 4E12@200(2262) 4E12@200(2262) 4E12@200(2262)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0) 上实配筋率: 0.23% 0.23% 0.45%下实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%箍筋配筋率: 0.23% 0.23% 0.23% 裂缝: 0.000 0.126 0.172挠度: 0.000 3.615 0.000最大裂缝:0.172mm<0.200mm最大挠度:3.615mm<20.500mm(4100/200)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：汽车坡道挡土墙计算书一、PDQ1/PWQ3计算书============================================1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.35 活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB400配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度 : 40mm面积归并率 : 0.0% 下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.200mm 挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 双筋按裂缝控制配筋计算3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 2800 B×H = 1000 × 250左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -19.757弯矩(+) : 0.000 8.823 0.000剪力: 10.584 -2.646 -42.336上部as: 50 50 50下部as: 35 35 35上部纵筋: 500 500 500下部纵筋: 500 500 500箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)下纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565) 上实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%下实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%箍筋配筋率: 0.23% 0.23% 0.23% 裂缝: 0.000 0.019 0.060挠度: 0.000 0.672 0.000最大裂缝:0.060mm<0.200mm最大挠度:0.672mm<14.000mm(2800/200)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：二、PDQ2计算书============================================1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.35 活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB400配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度 : 40mm面积归并率 : 0.0% 下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.200mm 挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 双筋按裂缝控制配筋计算3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 1300 B×H = 1000 × 250左中右弯矩(-) : -0.000 -3.051 -6.101弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000剪力: -4.693 -4.693 -4.693上部as: 50 50 50下部as: 35 35 35上部纵筋: 500 500 500下部纵筋: 500 500 500箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)下纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)箍筋实配: 4E12@200(2262) 4E12@200(2262) 4E12@200(2262)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0) 上实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%下实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%箍筋配筋率: 0.23% 0.23% 0.23% 裂缝: 0.000 0.008 0.017挠度: 0.000 -0.088 0.000最大裂缝:0.017mm<0.200mm最大挠度:0.000mm<6.500mm(1300/200)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 2800 B×H = 1000 × 250左中右弯矩(-) : -6.101 0.000 -16.706弯矩(+) : 0.000 7.118 0.000剪力: 13.853 0.623 -39.068上部as: 50 50 50下部as: 35 35 35上部纵筋: 500 500 500下部纵筋: 500 500 500箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)下纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)箍筋实配: 4E12@200(2262) 4E12@200(2262) 4E12@200(2262)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0) 上实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%下实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%箍筋配筋率: 0.23% 0.23% 0.23% 裂缝: 0.017 0.015 0.045挠度: 0.000 0.491 0.000最大裂缝:0.045mm<0.200mm最大挠度:0.491mm<14.000mm(2800/200)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：三、PDQ4计算书============================================1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.35 活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB400配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度 : 40mm面积归并率 : 0.0% 下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.200mm 挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 双筋按裂缝控制配筋计算3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 1100 B×H = 1000 × 250左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -1.198弯矩(+) : 0.000 0.535 0.000剪力: 1.634 -0.408 -6.534上部as: 50 50 50下部as: 35 35 35上部纵筋: 500 500 500下部纵筋: 500 500 500箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)下纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)箍筋实配: 4E12@200(2262) 4E12@200(2262) 4E12@200(2262)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0) 上实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%下实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%箍筋配筋率: 0.23% 0.23% 0.23% 裂缝: 0.000 0.001 0.003挠度: 0.000 0.006 0.000最大裂缝:0.003mm<0.200mm最大挠度:0.006mm<5.500mm(1100/200)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：。
地下室外墙裂缝计算
混凝土标号C 35 混凝土强度fc= 2.20 16700 N/mm2 混凝土抗拉强度标准值 ftk= 钢筋强度设计值为 300 室内地坪± 0.00相当于绝对标高(m) 地下室层高(m) H= 地下室设计抗渗等级(Mpa) 初估外墙厚度hw(m) 0.146666667 土有效内摩擦角 φ ' 15 土的重度(KN/m3) r 20 土浮重度(KN/m3)ro= 10
N/mm2 钢筋弹性模量(N/m2) Es= 4.65 室内外高差(m)H1= 3.15 地下水位的绝对标高(m) 0.800 最大水头与墙厚比值系数 故取外墙厚度hw(m) 0.3 静止土压力系数 Ko= 0.59 地下水重度(KN/m3) rw= 10 地面堆载(KN/m2) qo= 10
1. 外墙配筋计算 土压力 po= 土压力 p1= 土压力 p2= 受弯计算: 弯距 M= 墙的有效高度(mm) ho= 配筋计算: α s=M/(fcbho2)= 0.040 As= M/(γ sfyho)= 实配钢筋Φ 16 As= 2. 外墙裂缝变形计算 钢筋的应力 σ
有效受拉混凝土配筋率 ρ te= 钢筋应变的不均匀系数 ψ = 故取不均匀系数 ψ = 0.2
最大裂缝宽度 ω max=
0.05553 <0.2
回目录 KN/m2 200000 0.45 3.7 15 满足要求
0.9795824 mm2/m 满足要求பைடு நூலகம்
0.01
满足要求
sk=
7.065488151 14.1309763 53.40956208 39.12216876
KN/m KN/m KN/m KN.m 242 γ s= 550.1046666
@ 150 1,340.41 mm2/m 138.63 N/mm2 0.89% 故取有效配筋率 ρ te= 0.07 <0.2
地下室顶板裂缝分析及处理报告
地下室顶板裂缝分析及处理报告一、裂缝现象：1、地下室二层顶板出现裂缝如下：K/2~3轴出现斜裂缝多道，最长约13m，主要为西南向裂缝H/1~2轴裂缝1道，长度约5m，东西向H~G/1~2轴裂缝1道，长度约2m，东西向F/1~2轴裂缝1道，长度约4m，东西向A~C/1~3轴裂缝2道，最长约13m，西南向A~B/6~7轴裂缝1道，长约3m，东南向E~F/8轴轴裂缝3道，最长2m，南北向以上裂缝都出现不同程度的返潮、渗水现象。
2、地下室一层顶板出现裂缝如下：A~C/1~3轴板底出现不规则裂缝，缝长0.1m~2m之间，出现返潮、渗水现象。
二、裂缝原因分析1、地下室二层裂缝部位主要为支撑下方及钢构柱附近，为规则长向裂缝，考虑-2层支撑拆除有时两台挖机在楼面同一地段同时作业，分析原因为机械施工集中荷载超出板正常板荷载造成了部分楼板的裂缝。
2、地下室一层裂缝主要为不规则裂缝，裂缝长度较短，分析最主要的原因为砼浇筑时昼夜温差过大、局部砼塌落度过大造成砼收缩形成裂缝。
三、裂缝宽度的分析1、根据本工程结构设计总说明砼构件环境类别第10条，本工程地下室以下部分环境类别为二a，参照《砼结构设计》GB50010-2010规范第12页表3.4.5结构构件的裂缝控制等级及最大裂缝宽度的限值，裂缝控制等级属于三级，最大允许裂缝宽度0.2mm，一般砼构件裂缝宽度不得大于0.4mm。
2、采用砼裂缝宽度观察仪对裂缝的宽度进行测量。
四、裂缝的处理1、对于裂缝宽度在0.2mm范围内的，对结构无影响的，主要考虑防水需要的，采用压力注入防水浆液，封堵渗漏。
2、对于裂缝宽度在0.2mm~0.4mm的，需对裂缝部位除进行压力注防水浆液外，在板底裂缝部位采用粘贴碳纤维进行加固。
3、对于裂缝宽度在0.4mm以上的，需报设计共同研究处理方案。
4、由于通长裂缝全部出现在地下室二层顶板，考虑此裂缝非我单位原因引起，此部分裂缝处理需由建设单位签证。
5、目前，楼层尚未施工至顶层，相关沉降裂缝还会持续发展，建议最佳处理时间为抹灰及地面工程施工前。
PKPM浇筑后的裂缝控制计算书(1)
混凝土浇筑后裂缝控制计算书依据<<建筑施工计算手册>>。
一、计算原理:弹性地基基础上大体积混凝土基础或结构各降温阶段综合最大温度收缩拉应力，按下式计算：降温时，混凝土的抗裂安全度应满足下式要求：式中(t)──各龄期混凝土基础所承受的温度应力(N/mm2)；──混凝土线膨胀系数，取1.0×10-5；──混凝土泊松比，当为双向受力时，取0.15；E i(t)──各龄期综合温差的弹性模量(N/mm2)；△T i(t)──各龄期综合温差（℃）；均以负值代入；S i(t)──各龄期混凝土松弛系数；cosh──双曲余弦函数；──约束状态影响系数，按下式计算：H──大体积混凝土基础式结构的厚度(mm)；C x──地基水平阻力系数(地基水平剪切刚度)(N/mm2)；L──基础或结构底板长度(mm)；K──抗裂安全度，取1.15；f t──混凝土抗拉强度设计值(N/mm2)。
二、计算:(1) 计算各龄期混凝土收缩值及收缩当量温差取y0=3.24×104；M1=1.42；M2=0.93；M3=0.70；M4=0.95,则3d收缩值为:y(3)=y0×M1×M2……×M10(1-e-0.01×3)=0.084×10-43d收缩当量温差为:T y(3)=y(3)/=0.84℃同样由计算得:y(6)=0.166×10-4 T y(6)=1.66℃y(9)=0.245×10-4 T y(9)=2.45℃(2) 计算各龄期混凝土综合温差及总温差6d综合温差为:T(6)=T(3)-T(6)+T y(6)-T y(3)=3.22℃同样由计算得:T(9)=4.49℃(3) 计算各龄期混凝土弹性模量3d弹性模量:E(3)=E c(1-e-0.09×3)=0.709×104N/mm2同样由计算得:E(6)=1.251×104N/mm2E(9)=1.665×104N/mm2(4) 各龄期混凝土松弛系数根据实际经验数据荷载持续时间t,按下列数值取用:S(3)=0.186； S(6)=0.208； S(9)=0.214；(5) 最大拉应力计算取=1.0×10-5；=0.15； C x=0.02；H=1400mm； L=5000mm。
地下室底板混凝土裂缝验算
图 １混凝土的水化热绝热温升变化曲线图
③混凝土收缩当量温差计算式为目 ：
（ ｔ ） ＝ 一 （ ｆ ） ／
式 中： Ｔ ｙ （ ｔ Ｈ
温：
ｎ — —
（ ） ／ （ ０ ． ９ ６ ｘ ２ ４ ０ ０ ） ＝６ ８ ． ０ ℃
壬 意龄期（ ｄ ） 混凝土收缩 当量温差（ ℃） ， 符号表示降
④混凝土弹陆 年 公式为：
Ｅ （ １ ５ ） ＝ Ｅ ｃ （ １ 一 ｅ ）
（ ５ ）
式中： Ｅ — 昆 凝土从浇注后至计算时的弹 ＾ 模量（ Ｎ ／ ｍ ｍ２ ） ； 计算温 ０ ． ４。 度应力时， —般取平均值； 表１ 中为按 Ｅ 式求得的本工匿划本 ； Ｉ 昆 凝土浇筑后 ３ ～１ ５ 天内的水 Ｅ ｃ － － —— 混凝土的最终弹性模量（ Ｎ ／ ｍ ｍ ） ； 可近似取 ２ ８ ｄ 的弹性模量。 本工； 圈昆 凝土 １ ５ ｄ的弹 抛 为： Ｔ － —— 寸 昆 凝士的水化热绝热温升值（ ℃） Ｅ （ １ ５ ） ＝ ３ ． Ｏ Ｏ ｘ ｌ Ｏ ｘ （ １ 一 Ｐ １ ＝ ２ ． ２ ｘ １ ０ Ｎ ／ ｍ ｍ ２ 由表 Ｉ 可知 ， 混凝土浇筑 １ ５ ｄ后水化热绝热温升值为： １ ５ ） ＝ － ６ ７ ３ ￣ 利用该表的计算温度值 ，与混凝士浇筑后 温度值进行对比分析， 进而实现对水化热进行控制。图 １ 是计算值与实测 式中： ＡＴ ＿ — 昆 凝土的最大综合温差（ ℃） 绝对值 ， 如为降温取负值 ； 值的对比， 结果表明， 实测值与计算结果较—致， 采用预先的控制措施是 且未回填土时， ＡＴ值按混凝士水 安全 可靠的 。 包括浇注入模温度）与当月平均最低温度之差进行计 ⑦根据以往的施工经验， 混凝土浇筑 ｌ ５天后释放的水化热趋近水化 化热最高温升值 （ 计算结果为负值 ， 则表示降温； 热最大值（ 本工程 １ ５ ｄ 混凝土的绝热升温值为 ６ ７ ３ ￣ Ｃ ， 混凝士最大水化热 算； 混凝士的浇注 ＾ 模温良（ ℃） ； 升温值为 ６ ８ ． ０ ￣ （ ２ ， 二者相差ｆ 、 ， 与经验结论一致 ） ， 所以取 １ ５ ｄ 收缩应力 混凝士浇注完后达到稳定时的温度， —般根据历年气象资料取 作为验证是 开裂自 勺 标准。 当年平均气 温 （ ｏ １ ５ ｄ 龄期收缩变形值计算公式： Ｅ （ ｆ ） ＝ ； （ １ 一 ｅ ｘ Ｍｌ ｘ Ｍ ２ ｘ … ｘ ＭＩ Ｏ （ ３ ） 本工程露天养护最大温差为：
地下室外墙计算,挡土墙计算,裂缝计算
挡土墙WQ1挡土墙计算一、墙身配筋计算（一）已知条件：墙身混凝土等级30钢筋设计强度N/mm2360混凝土容重γc=25KN/mm3墙背填土容重γ土=20KN/mm3裂缝限值0.2mm覆土厚H1=5.9m水位距离墙底H3=9.2m墙高H=3.6m地面堆积荷载q0=10KN/m2墙厚h（mm）=350mm保护层(mm)=35mm横载分项系数1.2（二）土压力按主动土压力计算：Ka=0.50q=γ土H1Ka=59.00KN/m2q1=q0Ka+q土1=64.00KN/m2q土2=(γ土×H-γ水×H3)×Ka=18.00KN/m2q水2=γ水H3=92KN/m2q2=q1+q土2+q水2=174.00KN/m2q11=1.2×q1=76.8KN/m2q22=1.2×q2=208.8KN/m2(三)内力计算（基本组合下）：Ｍ支座=-H2×（8q22+7q11）/120=-238.46KN·MQ墙顶=H×（11q11+4q22）/40=126.00μ=q11/q22＝0.37ν=[(9μ2+7μ+4)/20]0.5=0.624191907X=(ν-μ)H/(1-μ)=1.459943734m Xo=H-X= 2.1400563m Ｍmax=Q墙顶X-q11X2/2+（q22-q11）X3/6H=83.08937KN·M（四）配筋计算混凝土抗压强度fcd=14.3N/mm2ho=305mm钢筋设计强度fy=360N/mm2计算宽度b=1000mmＭ支座 =f cd bx(h0-x/2)238464000.00 =14300x(305-x/2)x =60.719 m≤ξb h0 =0.53×305.00 =161.7mm 解得A s = Ｍ支座/(ho-x/2)/f y =2480mm2Ｍmax =f cd bx(h0-x/2)83000000.00 =14300x(305-x/2)x =19.664 mm≤ξb h0 =0.53×305.00 =161.7mm 解得跨中A s = Ｍmax/(ho-x/2)/f y =803mm2（五）裂缝计算钢筋直径d=18mm钢筋间距75mm每延米实配钢筋A s=3392.92mm2标准组合下Ｍk支座=-H2×（8q2+7q1）/120=-198.72KN·Mσsk=Ｍk支座/(0.87hoAs)=220.7236N/mm2αcr=2.1ρte=0.019388115ftk=2.01ψ=0.794701285< 1 且>0.2所以ψ取0.794701285Es=200000c=35deq=18裂缝宽度W fk=0.259274198mm裂缝不满足要求。
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地下室侧壁裂缝计算书
条件：1、土容重γ=18kN/m`=11kN/m
内摩擦角取30度；按静止土压力计算Ka=0.5，
2、地下室层高L=4800mm；埋深H = 5.0m
设防水位高h1= 0.5mm；墙厚=400mm
地面堆载p= 0kN/m50mm
3、混凝土强度等级为C30；钢筋抗拉强度fy=300
计算1、强度计算：
（1）荷载计算：
Ka*p=0kN；Ka*γ*h1=4.5kN；
Ka*γ`*(H-h1)=4.5kN；γw*(H - h1)=45kN
荷载组合
Q=1.4Ka*p+1.2[Kaγh1+Kaγ`(H - h1)+γw (H - h1)]
= 89.1kN；
按单跨梁计算，考虑塑性内力重分布，支座弯距调幅系数
取0.8。
查静力计算手册，支座弯距系数为1/15；跨中弯
距系数为0.0298。
（2）配筋计算：
支座弯距M1=0.8*Q*L/15=0.8* 89.1*4.8/15=110.2126kN.m
受压区高度x ＝ho-(ho-2*γo*M/α/fc/b)=22.7605544491631mm
As*fc*b*x/fy=1084.92mm
跨中弯距M2=1.25*Q*L*0.0298= 1.25*89.1*4.8*0.0298=81.4958kN.m
受压区高度x ho-(ho-2*γo*M/α/fc/b)=16.6803583707787mm
As*fc*b*x/fy=795.0971mm
（3）裂缝计算：
荷载标准值Qk =Ka*p+Kaγh1+Kaγ`(H - h1)+γw (H - h1)
=74.25kN
弯距标准值Mk =Qk*L/15=114.8048kN.m
矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr ＝2.1
带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝1.0
取1米宽墙计算，截面宽度 b ＝1000mm
受拉区纵向钢筋的等效直径
deq ＝∑(ni * di) / ∑(ni * υ* di) ＝18mm
实配筋为18@120钢筋面积As=2120.573mm
配筋率ρ=0.6059%
按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下列公式计算：ρte = As / Ate （混凝土规范8.1.2－4）
对矩形截面的受弯构件：Ate=0.5*b*h=0.5*1000*300=150000mm ρte = 2120.573/150000=0.010603
在最大裂缝宽度计算中，当ρte＜0.01 时，取ρte ＝0.01
σsk = Mk/(0.87*ho*As)=114804800/(0.87* 350*2120.573)
=177.794991164969
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：
ψ＝1.1-0.65*ftk/ρte/σsk=0.40695548489212
最大裂缝宽度ωmax，按下列公式计算：
ωmax = αcr*ψ*σsk*(1.9*c+0.08*deq/ρte)/Es=0.1753mm 满足要求。