桩基钻孔平台力学计算书
人工挖孔桩桩基计算书
WKZ10 Ф 3400（4600） Ra=1256×4.62+958×3.4=29834KN
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2、桩身强度验算： Qa=ψ c·fc·Ap/1.25
C25，fc =11.9N/mm2，ψ c=0.7 Ф 1200（1600） Qa=0.7×11.9× ×12002/1.25=7532KN 4 Ф 1800（3000） Qa=0.7×11.9× ×18002/1.25=16948KN 4 Ф 2800（4000） Qa=0.7×11.9× ×28002/1.25=41012KN 4 通过以上单桩竖向承载力特征值与桩身强度的比较，相应直径的桩，单桩竖向承 载力均比桩身强度小，因此，单桩承载力特征值按竖向承载力特征值控制。
第、本桩基按《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002 计算，按最不利钻孔编号 ZK17 计算，其中因底板板面标高为 12.00 米，承台厚度为 1.3 米，则桩顶标高为 10.7 米， 则根据 ZK17 钻孔柱状图，砾质粘性土的厚度为（10.7-4.53）=6.17 米，全风化岩层厚 度为（4.53-3.03）=1.5 米。 则 Ra=Qpa·Ap+μ ∑qsia·Li 其中 Qpa 为桩端持力层端阻力特征值，本工程 Qpa=1600KPa ；Ap 为桩身截面面积， Ap= D12 ；μ 为桩身截面周长μ =π D；qsia 为第 i 土层桩侧的摩阻力特征值，本工 4 程砾质粘性土为 30KPa，全风化岩层为 80KPa，则： Ra=Qpa·Ap+μ ∑qsia·Li =1600× D12 +π ×（6.17×30+1.5×80）×D 4 =1256× D12 +958×D 则有： WKZ1 Ф 1200（1600） WKZ2 Ф 1200（2000） WKZ3 Ф 1400（2200） WKZ4 Ф 1800（3000） WKZ5 Ф 2200（3400） WKZ6 Ф 2600（3800） WKZ7 Ф 2800（4000） WKZ8 Ф 3000（4200） WKZ9 Ф 3200（4400） Ra=1256×1.62+958×1.2=4364KN Ra=1256×2.02+958×1.2=6173KN Ra=1256×2.22+958×1.4=7420KN Ra=1256×3.02+958×1.8=13028KN Ra=1256×3.42+958×2.2=16626KN Ra=1256×3.82+958×2.6=20627KN Ra=1256×4.02+958×2.8=22778KN Ra=1256×4.22+958×3.0=25029KN Ra=1256×4.42+958×3.2=27381KN
钻孔工作平台计算书
广东省佛山市顺德区高赞大桥及引道工程(K0+933.8~K4+233.8)主墩钻孔平台计算书计算：——————————————————————————复核：——————————————————————————审核：——————————————————————————日期：——————————————————————————路桥华南工程有限公司高赞大桥项目经理部二OO四年八月二十九日22#主墩钻孔平台施工设计计算书（修改版）一、平台设计依据及其概况1、根据22＃主墩承台、基桩的结构尺寸、承台施工位置和《高赞大桥工程地质勘查报告》中22＃主墩详细的钻孔资料以及《施工技术规范》、《路桥施工计算手册》等，并考虑到承台单壁钢套箱下沉施工和主梁0＃块、0＃－1＃块的支架搭设，布设此工作平台；平台结构尺寸见《22＃主墩平台及码头施工图》。
2、拟采用16根υ85cm钢管桩支撑平台，横桥向钢管桩间距为590cm，横梁最大跨径620cm，顺桥向钢管桩最大间距为617cm，具体尺寸及平面布置图见22＃主墩工作平台施工图纸；钻孔桩采用υ280钢护筒。
3、工作平台位置河床的平均标高为-3.0m，平台顶标高拟为+4.5m。
4、承台施工时，无底套箱底标高初步设计为：－5.2m。
二、设计荷载及计算参数1、钻机荷载：按国产KP3000回旋钻机钻孔计算，本钻机自重为60t，包括自重在内整个钻机的最大工作重量按120t考虑。
本钻机为轨道（两条）式钻机，纵向轨道850cm，横向间距按400cm计；钻机作用力主要分布在钻机下的两条轨道上，前端最大受力取80t，前端轨道长初步取400cm。
钻机移动就位对中前，采用千斤顶、支腿支撑钻机，此时，钻机重60t，每个支腿下承受力为15t。
2、吊车荷载：50 t吊车，工作时最大重量为50 t，吊重限制在30 t内。
工作时四个支腿一起受力，但主要是前两个支腿受力，按每个支腿受力20 t考虑，支腿下加垫方木，至少使三根分配梁受力，则每根分配梁受力为：6.67t。
冲钻孔桩计算书
单桩承载力计算书一．根据钻探提供的资料，本工程基础采用冲钻孔桩，持力层为卵石岩，桩极限端阻力标准值为2500 kPa。
二．桩身混凝土轴心抗压强度验算：(JGJ94-2008)桩基施工工艺系数ψc取值为0.70。
桩径取1000mm和800mm，混凝土强度等级取C30。
N≤f c*ψc*Af c*ψc*A =14.3*103*0.7*3.14*0.52=7857KNf c*ψc*A =14.3*103*0.7*3.14*0.402=5029 KNN=4000 KN因此满足轴心抗压强度验算三桩身可按构造配筋，配筋率取0.4~0.45%.桩径为800mm As=A*0.45%=3.14*400*400*0.45%=2260mm2取13Φ16桩径为1000mm As=A*0.45%=3.14*500*500*0.45%=3532mm2取18Φ16四．单桩承载力特征值：中砂层qsik =40 kPa 圆砾层qsik =70 kPa 卵石层qsik =80kPa 卵石层qpk =2500 kPa1. d=800mm 进入持力层3m 桩长约为1.2+5.7+2.6+7.2+1=21.7m端阻力尺寸效应系数：ψsi＝(0.8/d)1/3=(0.8/0.8)1/3=1 ψp＝(0.8/D)1/3=(0.8/0.8)1/3=1 Qsk =u*∑ψsi*qsik*li=3.14*0.8*（40*2.6+70*7.2+80*5）=2532 KNQpk =ψp*qpk*Ap=1*2500*3.14*0.4 2=1256 KNQuk=Qsk+Qpk=3788 KN单桩承载力特征值Quk/2 =1894 KN Ra=18502. d=900mm 进入持力层3m 桩长约为1.2+5.7+2.6+7.2+1=21.7m端阻力尺寸效应系数：ψsi＝(0.8/d)1/3=(0.8/0.9)1/3=0.961 ψp＝(0.8/D)1/3=(0.8/0.9)1/3=0.961 Qsk =u*∑ψsi*qsik*li=3.14*0.9*（40*2.6+70*7.2+80*5）*0.961=2734 KNQpk =ψp*qpk*Ap=1*2500*3.14*0.45 2*0.961=1526 KNQuk=Qsk+Qpk=4260 KN单桩承载力特征值Quk/2 =2130KN Ra=21003. d=1000mm 进入持力层3m 桩长约为1.2+5.7+2.6+7.2+1=21.7m端阻力尺寸效应系数：ψsi＝(0.8/1)1/3=(0.8/1)1/3=0.928 ψp＝(0.8/D)1/3=(0.8/1)1/3=0.928 Qsk =u*∑ψsi*qsik*li=3.14*1*（40*2.6+70*7.2+80*5）*0.928=2937 KNQpk =ψp*qpk*Ap=1*2500*3.14*0.5 2*0.928=1821 KNQuk=Qsk+Qpk=4758 KN单桩承载力特征值Quk/2 =2379 KN Ra=23501. d=600mm 进入持力层1m 桩长约为1.2+5.7+2.6+7.2+1=17.7m端阻力尺寸效应系数：ψsi＝(0.8/d)1/3=(0.8/0.8)1/3=1 ψp＝(0.8/D)1/3=(0.8/0.8)1/3=1 Qsk =u*∑ψsi*qsik*li=3.14*0.6*（40*2.6+70*7.2+80*1）=1296 KNQpk =ψp*qpk*Ap=1*2500*3.14*0.3 2=706 KNQuk=Qsk+Qpk=2002KN单桩承载力特征值Quk/2 =1001KN Ra=1000。
嵌岩桩施工平台方案计算书二
嵌岩桩施工平台计算书一、钻机轨道H型钢强度验算：嵌岩桩施工平台上的钻机布置仅考虑码头横向行走，钻机选择QJ250—1型，钻机自移时w=50t。
其中钻机受力的四支点尺寸为4.65m×4.35m。
另外考虑计。
1. 弯矩计算a.计算长度考虑嵌岩桩的沉桩偏位以0.5m，故跨中最不利情况为L=10.0+0.5×2-2.2=8.8 mb.荷载考虑钻机行走时前后支点受力不均，受力偏心系数k=1.3F=k·w/4=162.5 kNc.钻机轨道选择单拼HK400b型，间距为4.5m。
其W x=2883 cm3，I x=57678 cm4。
则钻机弯矩最不利位置为钻机一侧移至排架中心时：BM1=F·L/4=357.5 kN·mH型钢自重产生的弯矩q=155.3 kg/mA BLM2=q·L2/8=15.0 kN·mW=（M1+M2）/[Q]=372.5/0.17=2191 cm3<W x=2883 cm4故是符合要求的。
2. 挠度计算δ1=2.08×104FL3/EI=2.08×104×162.5×8.83/（2.1×104×57678）=1.9 cm<[f]=L/400=1.95 cmδ2=1.3×104qL4/EI=1.3×104×1.553×8.84/（2.1×104×57678）=0.09 cm贝雷架强度验算：荷载以XZ-30钻机为最重：主机w1=35t，钻头w2=25t，钻杆w3=11.4t，钻机四支点尺寸4.65×4.35m。
最不利位置为2台钻机同排架并排钻孔情况：w= w1+ w2+ w3=71.4t1. 排架内计算L=10m b=2.5m a=5.0m F=w/4=17.85t弯矩M AB=F·b=44.625t·m=446.25kN·m<[M]=788kN·m剪力Q A=Q B=F=178.5kN<[Q]=245kN2. 悬臂计算 F弯矩ＭＡ＝Ｆ·L＝446.25kN·m<[M] =788kN·m剪力Q A=F=178.5kN<[Q] =245kN因此贝雷架选择单排单层型（S，S）布置。
钻孔平台设计计算
南沱河大桥钻孔平台验算及桩长计算一、荷载计算1、设计荷载荷载组合为回旋钻机自重14吨，砼导管加人员、焊机等小型机具设备自重，按30吨计。
2、桩基规格采用直径325㎜*8㎜的钢管桩，长度按计算控制。
3、每平方米恒载30T×9.8kn/kg÷（9m×10m）=3.27kn/m25、活载活载主要为钻机钻进时的平面扭矩二、钢管桩桩长计算1.每个主墩共12根钢管桩，钻孔平台共计90m2，单桩所承受力为F=3.27kn/m2×90÷12=24.5kn2.桩侧摩阻力取值以地质报告中最薄弱处土层计算。
软土层厚大约为0.5米，承载力70kpa,摩阻力20 kpa；粉质粘土层厚大约3.5米，承载力200 kpa，摩阻力50 kpa；细砂厚14.1米，承载力300kpa，摩阻力55 kpa。
单根钢管桩入土深度（软土层忽略不计）：24.5=3.14×0.325×d×50解得入粉质粘土层深度d=0.48m，根据地质断面图提供的河道段粉质粘土层顶高程为22.2米，钻孔平台桩顶高程为28.5米，故平台需最长桩长28.5-22.2+0.48=6.78米，考虑到桩的入土深度越浅，桩的稳定性越差的问题，桩长统一取13米,入粉质粘土层及砂层6.7米。
三、钢管桩验算1、钢管桩抗倾覆验算桩顶纵向力是由钻机在钻进时的扭矩对平台的作用反力而形成的。
钻机的最大扭矩为90kn.m其对桩顶的最大力矩为Ma=90Kn.m由于在河道段内上层土质不一样，这里只验算在粉质粘土层内段（5.7米）每根管桩所受的被动土压力。
根据朗金被动土压力理论Ep=rH2/2㎡+2c/m其中，由于粘土的内摩擦角φ=10.1度，经查土压力系数表知：1/m=1.192, 1/㎡=1.421, 土的容重r=2.71g/cm3,土体的粘聚力c=54kpa,H=3.4m Ep=rH2/2m2+2c/m=2710×32.49× 1.421/2+2× 1.192×54×1000=191.3kN/m作用在桩上的力=191.3×6.7=1281.71KN其作用点离桩顶13-6.7/3=10.77米。
钻孔灌注桩计算书
桩基础计算一．钻孔灌注桩单桩竖向承载力计算1. 桩身参数ZH1桩身直径 d=600mm桩身周长 u=π d=1.884m ，桩端面积 Ap= π d 2=0.2826m 2 岩土力学参数土层 极限侧阻力标准值极限端阻力标准值桩周第 i 层土的厚度q sik (kpa)q pk (kpa)Li(m) 填土-20 3 粉质黏土夹粉砂层75 7砂砾石层801400 4注：考虑填土的负摩阻力，根据《建筑桩基技术规范》 （JGJ 94-2008 ）表 5.3.5-1，填土的极限侧阻力标准取-20kpa 。
2. 单桩承载力特征值根据《建筑桩基技术规范》 （JGJ 94-2008） 5.3.5 公式（ 5.3.5） Q uk =q pk · Ap+u ·∑ q sik · Li=1400x0.2826+1.884x(-20x3+75x7+80x4) =1874.58kpa 单桩竖向承载力特征值Ra= Q uk /2=937.29kpa ，取 Ra=920kpaZH2桩身直径 d=600mm ，扩底后直径 D=1000mm桩身周长 u=π d=1.884m ，桩端面积 Ap= π D 2=0.785m 2岩土力学参数土层极限侧阻力标准值极限端阻力标准值桩周第 i 层土的厚度q sik (kpa)q (kpa)Li(m)pk填土-20 3 粉质黏土夹粉砂层757砂砾石层8014004注：考虑填土的负摩阻力，根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008 ）表 5.3.5-1，填土的极限侧阻力标准取-20kpa 。
2. 单桩承载力特征值根据《建筑桩基技术规范》 （JGJ 94-2008） 5.3.5 公式（ 5.3.5） Q uk =q pk · Ap+u ·∑ q sik · Li=1400x0.785+1.884x(-20x3+75x7+80x4) =2577.94kpa 单桩竖向承载力特征值Ra= Q uk /2=1288.97kpa ，取 Ra=1250kpa二．桩身强度验算1．设计资料截面形状：圆形截面尺寸：直径 d = 600 mm已知桩身混凝土强度等级求单桩竖向力设计值基桩类型：灌注桩工作条件系数：c = 0.70混凝土： C25， f c = 11.90N/mm 2设计依据：《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)2．计算结果桩身横截面积d2 6002A ps=π= 3.14 ×= 282743 mm 24 4单桩竖向力设计值：Ra ≤A ps f c c = 282743 11×.90 ×0.70 = 2355.25K N故桩身可采用构造配筋。
[浙江]某水中钻孔桩平台及钢管桩承载力计算书 _secret
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GS23号墩钻孔平台计算书编制：受控状态：复核：审核：批准：有效状态:二0一二年三月目录1 编制依据 (2)2 工程概况 (2)3 钻孔桩平台方案综述 (3)4 材料及机械设备 (3)4.1 机械设备性能指标 (3)4.2 材料物理及力学性能 (8)5、结构检算 (9)5.1 面板计算 (9)5.2、纵梁检算 (10)5.3、横梁检算 (12)5.4、钢管桩承载力检算（长度确定） (15)5.5、钢管桩稳定性检算 (17)5.6、钢护筒及钻孔桩施工 (18)6、计算结果汇总表 (18)GS23号墩钻孔平台计算书1 编制依据（1）XX大桥勘测设计研究院（2）XX工程勘察院二0一0年十月（3）《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ203-2008）（4）《铁路桥涵工程施工质量验收标准》（J286-2004）（5）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（6）《铁路桥涵钢筋砼和预应力砼结构设计规范》（TB10002.3-2005 J462-2005）（7）《路桥施工计算手册》（8）《简明施工计算手册》（第三版）（9）MIDAS2006计算软件2 工程概况GS23号墩位于GS区间跨大西坝河连续梁中墩，桥墩位于离岸4m的河道中，墩位东侧路面高程2.60m，常水位高程1.45m，河床高程0.47m。
GS23号墩承台平面尺寸为7.2*9.2m（纵*横），承台厚度2.5m，承台底高程：-4.994m。
根据XX工程勘察院二0一0年十月,选择临近墩位，地勘点资料见下表。
地质柱状图如下：选择SG-XZ07地勘点作为计算依据。
3 钻孔桩平台方案综述承台位于河道中，为满足钻孔桩施工要求，须在承台范围搭设钻孔平台，钻孔平台由Φ600*10mm钢管桩基础和“3工45a”工字钢横梁、“工16”工字钢纵梁和“δ10mm”花纹钢板面板组成。
荷载考虑50t履带吊机上平台打拔桩、25t汽车吊上平台吊装10t以内物品、8立方砼搅拌车上平台灌注和钻机正常钻进灌注施工。
某大桥桩基施工平台计算计算书
水上钻孔平台设计一、概述平台尺寸为6m×12m，平台桩基采用φ630×7mm钢管6根，其上铺2道纵梁，纵梁采用2C 22b双槽钢，在纵梁上均铺9道横梁，横梁采用2C 22b双槽钢。
本平台承受主要荷载为一台18t，8.8mx2.5m桩基荷载。
设计平台顶面放置一块10mm厚钢板，所以将桩基荷载转化为均布荷载作用于平台结构面。
考虑1.4倍钻机冲击荷载,桩基从安全角度出发，按20t来计算。
所以平台顶面均布荷载q=1.4*200/(8.8*2.5)=12.7KN/㎡平台整体受力模型如下图：平台整理受力模型图二、平台模拟此次计算采用midas civil 7.95，建立三维模型模拟实际情况。
平台各构件，除顶面钢板采用板单元外，其余构件均采用梁单元模拟。
平台模型如下：平台整理模型图三、平台结构验算1.平台整理强度验算平台梁最大应力图平台最大应力为横梁处应力，为105Mpa<σw=145Mpa，所以平台整体强度满足规范要求。
2.平台整理稳定验算平台整理位移图平台临界荷载图平台整体位移为7.7mm<fmax=l/300=6000/300=20mm，平台临界荷载为10.1，说明需要10倍桩机荷载作用下，平台才会失稳破坏。
所以平台稳定满足规范要求。
3.桩基强度验算平台桩基反力图桩基最大反力为137kN。
σ=N/A=137/(630*7)*1.3=40.4Mpa<σw=145Mpa，所以桩基强度满足规范要求。
4.桩基承载力验算根据《潮州市X051 线江东镇江东大桥维修加固工程施工图设计》2014.09，承台顶面标高8.6m，水面至新增承台面高度:3.4米，所以将平台桩基顶标高定位8m。
河底冲刷线标高取-1m。
土层信息:根据《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007），桩侧摩阻力标准值qik取：中粗砂·中砂层80kpa，淤泥15kpa，粘土30kpa。
（注意：桩侧摩阻力标准值取值及地质情况是按规范取值，当实际情况与本计算不符时，应适当调整）1）拟定P3墩~P18墩桩基入中粗砂·中砂层，入层深度5m，则桩端承载力Ra=1/2（u*ai*li*qik）=0.5*（3.14*0.63*1.0*5*80）=395kpa>140.3kpa（实际桩基最大反力），满足桩基承载力要求。
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桩基钻孔平台力学计算书
1、工程概况：
大浦河中桥左（右）线桥2#～5#墩位处水中，为了便于桩基钻孔作业，需要在钻孔桩位上搭设钻孔平台。
施工平台下基础采用Ø609钢管，钢管壁厚8mm，每排有三个立柱，立柱间距2.5m，立柱上面焊接双拼I40工字钢作为横梁，在其上顺平台方向铺设双拼[30a槽钢，间距为0.4m，在钻孔桩位置处预留出1.5m*1.5m的位置（即在钻孔桩桩位上方，双拼[30a槽钢的布置间距为1.5m，但是每测设置两道），槽钢与横向分配梁焊接牢固，在槽钢上面铺设一层15cm*15cm的方木，方木间距按0.3m布置，在方木上铺设一层厚8mm厚的花纹钢板。
桩机选用型冲击钻，钻机自重10T,钻锤重6t，共重16T，即160KN,冲击钻两支撑轴之间的距离为5.4m，支撑轴长3.2m，机身宽2.2m，机身总长长7.1m，冲击锤与前支撑轴的距离为0.8m，桩机简图见图1.2
图1.1 冲击钻施工平台立面图
图1.2冲击钻立面图
2、荷载计算
本施工平台仅提供桩基钻孔作业使用，其它机械荷载均不考虑，考虑到冲击钻施工时基座对支撑面的冲击，安全系数取1.4。
计算荷载：KN G 2244.11016=⨯⨯=。
3、材料参数
3.1、方木：方木采用木质方木，容许应力和弹性模量按A-3级木料考虑，即[]MP 13=σ,Pa E 9109⨯=。
15cm×15cm 方木截面特性：
惯性矩：33411
15154218.75cm 1212
x I bh =
=⨯⨯=； 抗弯截面模量：22311
1515562.5cm 66
x W bh ==⨯⨯=。
3.2、[30槽钢：顺桥向分配的[30槽钢，惯性矩46050cm I i =，回转半径：cm i x 7.11=，截面面积：2902.43cm A =，抗弯截面模量3403cm W x =，单位重量3
4.463kg/m 。
弹性模量E=2.0×105
MPa ，允许应力[]a 210MP =σ，[]a 125MP =τ。
3.3、平台立柱采用Ø609钢管，其基本参数，惯性矩
43.131117cm I i =，回转半径：cm i x 973.20=，截面面积：207.298cm A =，
抗弯截面模量36.403cm W x =，单位重量233.99kg/m 。
弹性模量
E=2.0×105MPa 。
应力[]a 210MP =σ，[]a 125MP =τ。
3.4、横向分配梁I40工字钢基本参数，惯性矩421700cm I i =，回转半径：cm i x 9.15=，截面面积：2112.86cm A =，抗弯截面模量31090cm W x =，单位重量60.037kg/m 。
弹性模量E=2.0×
105
MPa 。
应力[]a 210MP =σ，[]a 125MP =τ。
4、计算
4.1横向分配方木受力计算
钻机在施工平台上施工时，最不利的工况就是，桩基施工位置布置如下图所示：最不利的情况就是冲击钻的前主轴全部作用在一根方木上，忽略方木的自重和施工荷载，则分布在方木上的均布荷载
m KN q /352.3210)610(4.1=÷÷⨯+⨯=。
冲击钻施工布置图
4.1.1建立力学模型
根据结构布置，建立力学模型如下。
用结构力学求解器求解
弯矩图
剪力图
反力图
由弯矩图可以看出最大弯矩由弯矩m 73.5max KN M =;由剪力图可以
看出最大剪力KN Q 25.26max =，最大约束反力KN F 415.49max =。
4.1.2强度验算
[]a 13a 19.10a 10019.110
625.51073.574
-3max max
MP MP P W M =<=⨯=⨯⨯==σσ，合格； 4.1.3挠度验算
挠度曲线图（位移图）
最大挠度mm 75.3400
1000
4001500mm 83.1f ==≤
=，挠度验算合格。
4.2、顺向分配梁受力计算
桩基在施工平台上施工作业，前后两轴没有同时作用在同一跨上，而是作用在两跨上，因此取两跨连续梁进行分析。
由5.1计算可知，方木传递给双拼[30槽钢的最大力为KN F 415.49max =，跨距分别是3.5m 和5m 。
4.2.1力学模型
利用结构力学求解器求解
弯矩图
剪力图
反力值表
由弯矩图可以看出最大弯矩由弯矩m 5.45max KN M =;由剪力图可以看出最大剪力KN Q 67.26max =，最大约束反力KN F 06.52max =。
4.2.2强度验算
[]a 200a 21.55a 10521.51003.42105.4574
-3max max
MP MP P W M =<=⨯=⨯⨯⨯==σσ，合格； a 125a 04.3a 1004.310
39.421067.2663
3max max
MP MP P A Q ≤=⨯=⨯⨯⨯==-τ，合格； 4.2.3挠度验算
挠度曲线图（位移图）
最大挠度[]mm 5.12400
5000
400mm 56.0f ===
≤=l f ，挠度验算合格。
4.3 立柱上双拼I40a 工字钢验算
立柱上焊接双拼I40a 工字钢作为横向分配梁，其上布置间距为
0.4m 的[30槽钢，在钻孔桩位上方布置间距为1.5m ，立柱之间的距离为2.5m 。
5.3.1荷载组合
（1）、由5.2计算的最大反力为52.06KN 。
（2）、方木、[30槽钢、双拼I40a 及铁板的自重：
m
/64.13100010]2.3037.602)463.3416()7850008.02.3[(2.1g KN =÷⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯=建立力学模型
由弯矩图可以看出最大弯矩由弯矩m 9.30max KN M =;由剪力图可以看出最大剪力KN Q 1.108max =，最大约束反力KN F 89.162max =。
4.3.2强度验算
[]a 200a 17.14a 1017.141009.12109.306-3
-3max max MP MP P W M =<=⨯=⨯⨯⨯==σσ，合格； []a 125a 27.6a 1027.610
61.82101.10863
3max max
MP MP P A Q =<=⨯=⨯⨯⨯==-ττ，合格； 4.3.3刚度验算
挠度弯曲图（位移图）
最大挠度[]mm 25.6400
2500
400mm 04.0f ===≤=l f ，挠度验算合格。
4.4立柱受力验算
立柱入土深度，详见《大浦河栈桥力学计算书》4.6.2、桩长计算。
桩底标高为-10.93m ，桩顶标高为+2.24m ，立柱长度13.17m 。
4.4.1立杆强度验算
立杆高度取13.17m ，立杆受横梁最大的反力KN F 89.162max =。
立柱自重KN G 81.21000102342.1mg 2.1q =÷⨯⨯==。
（1）、立杆抗压验算：
[]a 210a 708.6a 10708.610
98.210)17.1381.289.162(62
3
MP MP P A N =≤=⨯=⨯⨯⨯+==-σσ （2）立杆稳定性计算：
立杆高度取13.17，回转半径：20.973x i cm =。
立杆细长比：[]15079.62973
.201317
i
l =≤==
=λλ 立杆细长比为62.79，差的轴心受压杆件的稳定性系数875.0=ϕ，稳定性验算：
[]a 210a 66.7a 1066.710
98.2875.0109.1996
2
3MP MP P A N =≤=⨯=⨯⨯⨯==-σϕσ，合格。
由拉森钢板桩围堰计算得钢板桩长m ，回转半径cm i x 7.11=，钢板桩细长比；[]15056.1027
.111200
i
l =≤==
=λλ。
立杆细长比为102.56，差的轴心受压杆件的稳定性系数879.0=ϕ，稳定性验算：
[]a 210a 21.1a 1021.110
87.9879.0105.106
3
3MP MP P A N =≤=⨯=⨯⨯⨯==-σϕσ，合格。
强度计算：
[]a 210a 06.1a 1006.110
87.9105.1063
3
MP MP P A N =≤=⨯=⨯⨯==-σσ，合格。