连续重整反应器
连续重整装置内构件损坏 原因分析与应对
主 讲 人： 陈
龙
锦西石化分公司 1.工艺概况 2.反应器操作异常现象及原因分析 3.反应器内构件损坏情况及原因分析 R装置反应器出现积炭块后的应对 措施 R装置反应器抑制积碳的方法 6.重整反应器处理建议 7.结束语
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1）第一反应器R201扇形筒升气筒密封板开焊两处，密封板上 有部分催化剂；还原段与一反连接法兰垫片损坏； 2）二反R202：所有损坏的扇形筒的底部几乎全部被沉积的炭 胀破（见图1-1、1-2）；
（见图1-1）；
ห้องสมุดไป่ตู้（见图1-2）；
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3）大部分损坏的扇形筒的下部被从反应器壁生长出 来的炭顶向反应器的中部，呈现弯曲几乎90的L型 （见图1-3），部分扇形筒顶部也发生了破裂变形 （见图1-4）；
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3.3积炭处理 1）彻底清除4个反应器壁上的残炭；用机械 打磨方法去除附着在器壁的积炭，使其露出金属 光泽，并用抹布进行擦拭； 2）手工清除夹杂在扇形筒约翰逊网之间的 催化剂颗粒；并用大型真空设备将落入每根扇形 筒内的碎催化剂与炭粉一起吸出； 3）将每个反应器内卸出的催化剂都进行筛 分，去除催化剂中的碳粉及焦块。
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7.结束语
连续重整反应器一旦出现积炭，它将带来的经济损失 少则数十万，多则上千万，因此在操作上尽量不出现大的 波动，控制重整进料中的硫含量，并保持稳定长期注硫； 在装置满足生产要求的条件下，尽量在较缓和的苛刻度下 运转，防止积炭情况恶化过快，并造成更严重的内构件损 坏。
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2.2反应器操作异常原因分析
据上述现象了解，曾经在反应器下部隔离阀处发 现炭块造成待生催化剂提升困难，分离料斗内炭块堵 塞下料腿导致再生器内气体反串（再生停工检查发现 下料口存在软、硬炭块堵塞，2007年9月在分离料斗 内加装过滤网），由此可初步判断反应期内可能存在 结焦现象。而在此之前的还原罐料位突变，可能与反 应器内结焦、进料量突变等因素导致内构件变形以及 由此引起的催化剂粉尘进入扇形桶或被带到系统其它 部位有关，特别是三反压降已经达到0.103MPa，扇形 筒内存有催化剂粉尘或器内结焦导致流通面积减少， 使压降增加。
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3.5积炭的类型及生成机理
通常炭的沉淀是一个包含不同生长 形式的复杂结构，如果将这些复杂结 构进行分类的话，可以分为三大类： 无定形炭、石墨炭和丝状炭。首先气 相的烃类分子吸附在金属的表面；吸 附的烃类分子经过一系列的分解、脱 氢反应，在金属表面生成炭原子；这 些炭原子逐渐的溶入或渗入金属的晶 粒间或金属的颗粒间；随着时间的推 移，金属颗粒上生成的炭不断的向颗 粒间转移，并逐渐生成丝状炭，最后 将金属颗粒推离金属母体。
（见图1-3）
（见图1-4）
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4）反应器的盖板被顶起变形10块，部分催化剂从盖板 下漏到盖板顶部（见图1-5）并且有部分催化剂落入扇 形筒内部（见图1-6）；
（见图1-5）
（见图1-6）
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5）二反20mm厚的半圆形的扇形筒固定支撑圈严重变 形（见图1-7）； 6）弯曲的扇形筒向反应器中部挤压，弯曲的扇形筒 本身或扇形筒挤压时将硬碳块推向中心管破损（见图 1-8）；
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2.反应器操作异常现象及原因分析 2.1反应器操作异常现象
从2008年1月份开始，二反温降逐步减少，三 反温降略有上升，二、三反温降的差值由12-16℃缩小 为10℃左右。 8月18日3:49还原段料位由73.52%突然降至0%， 5:16还原段与一反压差由0.14MPa突降至0.02MPa， 5:23后为0，一直持续至8月21日16:30，近84小时无压 差，其中8月19日补充900kg旧剂至分离料斗并提升至 还原罐后，一反温降略有上升，随后再次下降，21日 先加500kg，15:00左右从锦州借用的1.5吨新鲜PS-VI 催化剂到厂，再次加入到分离料斗（另一个加料口的的阀
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3.反应器内构件损坏情况及原因分析
3.1内构件损坏情况
表1-1反应器内构件损坏情况
中心管损坏情 况 扇形筒损坏/根 支撑圈损坏/根 升气筒密封板开裂/块
反应器编号
第一反应器
第二反应器 第三反应器 第四反应器
无
下部1处裂口 无 下部1处裂缝
无
22 1 无
无
1 无 无
2
7 催化剂输送管密封板1块 无
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3.4反应器内构件损坏原因分析
从检查结果及对反应器的处理可以得出结论：重 整反应器内构件损坏的主要原因是反应器内积 炭。重整装置反应器壁积炭，是指在重整反应的 条件下，反应器高温部位的器壁产生的积炭。装置开 工至末期，经常出现催化剂下料管出现堵塞，催化剂 卸料不畅等现象，需要人工敲打催化剂下料管才能维 持催化剂的正常循环，这是装置出现反应器积炭的特 征之一。
1.工艺概况
锦西石化连续重整装置采用UOP的超低压重整连续 反应工艺和UOP第三代Cyclemax再生工艺技术。以低辛 烷值石脑油为原料，生产高辛烷值汽油（RON为102）、 C6组份，并副产氢气。重整反应部分采用UOP第三代超 低压（0.35MPa）重整工艺，这是目前世界上最高水平 的催化重整工艺技术，由于采用了较苛刻的反应条件， 它可使催化剂的活性、选择性得到充分发挥。该装置 于2002年投产，直到运行期间未进行过大检修。
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6.重整反应器处理建议
若装置停工，卸剂处理（更换催化剂）时应注 意以下几点： 1）卸剂时注意安全防护措施，防止FeS自燃； 2）仔细检查、清理反应器内构件：内构件（扇 形桶、支撑圈、中心管及上部盖板等）是否有损伤或 损坏，中心管约翰逊网表面清理并检查是否有变形、 中心管约翰逊网及中心管之间是否有粉尘、反应器内 壁（包括扇形桶与器壁之间）是否有结焦等； 3）如果反应器壁有结焦，应将焦炭彻底清除并 对该区域进行打磨处理。
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R装置反应器出现积炭块后的应对措施
CCR装置在出现反应器积炭后，必须引起充分的重 视，并采取响应的措施。 1）清炭后必须对反应器内构件进行全面清扫，将 扇形筒和中心管缝隙中的夹杂物清理干净； 2）由于反应器内的积炭附着在设备的壁上，它们 都是进一步积炭的种子，因此最好在器内进行喷砂处 理； 3）反应器积炭后，由于内构件可能损坏，因此必 须准备好足够的内构件，同时做好损坏部件的修复办 法；另一方面，由于积炭时，部分催化剂被炭包裹， 清出后无法使用，为此需准备好一定数量的新鲜催化 剂。
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门回讯故障），22:30加料完毕，陆续将催化剂提升至 还原罐，21日23:50至25日15:50还原罐料位在0-100% 之间大幅度波动，大约92小时左右无料位！这将导致 一反上部催化剂流化产生大量粉尘。 23日12:00左右一反温降开始逐步回升，可能与补 充的新鲜催化剂循环至一反有关，而在此之前温降大 幅度下降与补充的旧催化剂有关：由于该剂保存不好 吸水可能导致催化剂活性及强度变差，补入重整反再 系统后产生大量粉尘，这与补剂前后淘析系统粉尘量 明显高于正常值相对应。从24日8:00以后二反温降明 显低于三反，且三、四反温降明显增加。
（见图1-7）
（见图1-8）
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3.2损坏的反应器内构件处理
针对各反应器内构件不同的损坏情况，做出以下 处理： 1）第一反应器R201：补焊扇形筒升气筒密封板两处、 修复变形盖板3块； 2）第二反应器R202：更换开裂扇形筒22根、修复平 整变形盖板10块、修复底层扇形筒支撑板1块、涨圈1 个（共3段）、补焊破损中心管1处； 3）第三反应器R203：更换开裂变形扇形筒2根； 4）第四反应器R204：补焊中心管焊缝、补焊催化剂 输送管盖板处密封板1处。
连续重整反应器制造过程质量验收大纲
连续重整反应器制造过程质量验收检验大纲1总则1.1内容和适用范围1.1.1本大纲主要规定了采购单位（或使用单位）应对连续重整反应器制造过程进行质量验收检验的基本内容及要求，也可作为委托驻厂监造的依据。
1.1.2本大纲适用于石油化工工业使用的连续重整反应器，同类反应器可参照执行。
1.2主要编制依据1.2.1《压力容器安全技术监察规程》；1.2.2GB150－1998《钢制压力容器》；1.2.3JB4710－2005《钢制塔制容器》；.1.2.4连续重整反应器设计文件、采购《技术协议》；1.2.5相关标准等。
2原材料2.1主要钢种为2.25Cr-1Mo和1.25Cr-0.5Mo-Si（钢板和锻件），冶炼应采用电炉熔炼、精炼炉精炼和真空脱氧工艺，其硫、磷及微量元素含量应符合采购《技术协议》规定。
2.2依据采购《技术协议》审核主体材料（含焊材）质量证明书，材料牌号及规格、锻件级别、数量、供货商等应与采购《技术协议》规定一致。
2.3主体材料应进行外观、热处理状态、材料标记检查。
2.4筒体、封头、中间蝶形封头、锥体、设备法兰、油气进出口法兰、接管法兰等主要承压件的化学成分、回火脆性敏感系数、常温力学性能、高温力学性能、夏比冲击试验、晶粒度及非金属夹杂物（指锻件）、硬度、回火脆化倾向评定、无损检验结果及取样部位、试样数量、模拟热处理状态应与采购《技术协议》规定一致。
材料复验应按《压力容器安全技术监察规程》、采购《技术协议》规定执行。
2.5对应法兰材料与性能应与采购《技术协议》规定一致。
2.6油气出口管、虾米腰弯管、催化剂输送管等材料应与采购《技术协议》规定一致。
2.7中心管、扇形筒、膨胀节等外购件应与采购《技术协议》规定一致。
2.8主螺栓、主螺母、裙座等材料检验应与采购《技术协议》规定一致。
2.9≥Φ50棒料加工的螺栓粗加工后应进行超声波检测，按采购《技术协议》规定验收。
2.10焊接材料检验应与采购《技术协议》规定一致。
连续重整预加氢反应器压降大的解决措施
连续重整预加氢反应器压降大的解决措施摘要：本文探讨了连续重整预加氢反应器压降过大的现象，并提出了若干解决措施。
压降大可能会导致操作异常和设备损坏，通过分析其原因并提出针对性解决方案，有助于优化生产过程并提高设备使用寿命。
关键词：连续重；预加氢反应器；操作异常1. 引言连续重整预加氢反应器在石油化工生产中扮演着至关重要的角色。
这种反应器的主要功能是处理石油原料，通过一系列化学反应转化为更有价值的化工产品，如汽油和其他重要的石油衍生物。
在整个石油精炼和化学生产流程中，它们起到了桥梁的作用，确保原料经过适当的化学转化，满足市场的需求。
然而，与所有高度复杂和精密的工业设备一样，连续重整预加氢反应器也有其固有的挑战和问题。
其中最为关键的一个问题是压降的增加。
压降，简而言之，是流体通过管道或设备时因摩擦和阻力导致的压力减少。
在连续重整预加氢反应器中，过大的压降可能会严重影响到生产效率，增加能耗，并可能导致设备的早期失效或损坏。
对于任何化工生产企业，设备的运行效率和安全性都是首要考虑的。
一个反应器的压降过大不仅意味着生产过程的效率降低，还可能导致安全隐患，例如过热、设备泄露或其他与压力有关的问题。
因此，对于操作员、工程师以及其他与该领域相关的专业人员来说，了解压降过大的原因并找到有效的解决措施是至关重要的。
2. 压降大的原因分析2.1 杂质堆积杂质堆积是连续重整预加氢反应器中压降增大的常见原因之一。
在生产过程中，反应器中的催化剂、反应物和其他物质都可能产生杂质或残留物。
随着运行时间的累积，这些杂质可能会在反应器内部表面或流道上形成堆积。
这种堆积会导致流通面积减少，从而增加流体的摩擦阻力。
此外，杂质堆积可能还会导致催化剂的有效活性区域减少，从而影响其催化效率。
需要注意的是，部分杂质可能会与催化剂发生相互作用，进一步降低其活性，或者导致催化剂中毒。
2.2 催化剂老化催化剂在反应过程中扮演着关键角色，但随着使用时间的延长，它们可能会出现老化或失活的现象。
连续重整装置运行中的问题及应对措施
连续重整装置运行中的问题及应对措施摘要：本文对连续重整装置运行过程中常见问题进行分析，主要包括还原电加热器失效、再生注氯线不畅、预加氢补氢线堵塞、重整进料板式换热器冷侧压降不正常等问题，并提出相应的解决对策及改进措施，希望能对广大炼油厂工作者有所助益。
关键词：连续；重整装置；运行；催化剂所谓连续重整，是移动床反应器连续再生式重整的简称，是一种石油二次加工技术，该技术工艺主要利用铂Pt-铼Re双金属催化剂，在500℃左右的高温条件下将低辛烷值的直馏石脑油、加氢石脑油等进行分子重排与异构，提升芳烃产量与汽油辛烷值【1】。
在连续重整装置中，催化剂会连续依次流过移动床反应器，最后一个反应器流出的待生催化剂含碳量为5%-7%，待生催化剂在重力或是气体的提升作用下进入再生器再生。
待再生催化剂活性恢复后便会返回第一反应器进行反应，从而在整个装置系统中形成闭路循环。
基于工艺角度来看，正因为催化剂能够频繁再生，因此可选择较为苛刻的反应条件，如低反应压力（0.8-0.35MPa）、低氢油比（摩尔比，4-1.5）以及高反应温度（500℃-530℃），从而有利于烷烃芳构化反应，提升液体收率与氢气产率【2】。
然而，在连续重整装置运行中依旧存在一定的问题，文章便针对于此展开分析，并提出具体的应对措施。
一、还原电加热器失效问题及应对措施一般来讲，还原电加热工艺会选用含氢气体作为介质，将含氢气体加热至377℃，从而满足催化剂还原工作的技术要求。
但是从实际运行情况来看，会出现还原电加热失效的情况，导致催化剂的还原效果与使用寿命有所下降，究其原因就在于含氢气体中的氢浓度过低，并且其中还有重烃组分，正因为重烃加热氢解之后会产生积碳，长时间运行之后便会造成电加热器加热管上积碳累积，加热管的传热性能便会逐渐下降，倘若长时间加热运行，便极易导致加热管温度异常升高，从而出现失效或是损坏等问题。
为有效应对还原电加热器失效的问题，结合工作实践应当基于如下几点着手解决：1）应急操作开展前，先降低还原气体的流量，提高还原电加热器负荷，进而保证催化剂还原性能得到良好发挥；2）合理调整再接触系统操作，目的在于保证再接触罐压力保持平稳；3）对增压器聚液器脱液管线后路进行检查，保证其畅通，避免存在还原气带液情况。
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2.反应器操作异常现象及原因分析
2.1反应器操作异常现象
从2008年1月份开始，二反温降逐步减少，三
反温降略有上升，二、三反温降的差值由12-16℃缩小 为10℃左右。
8月18日3:49还原段料位由73.52%突然降至0%， 5:16还原段与一反压差由0.14MPa突降至0.02MPa， 5:23后为0，一直持续至8月21日16:30，近84小时无压 差，其中8月19日补充900kg旧剂至分离料斗并提升至 还原罐后，一反温降略有上升，随后再次下降，21日 先加500kg，15:00左右从锦州借用的1.5吨新鲜PS-VI 催化剂到厂，再次加入到分离料斗（另一个加料口的的阀
（见图1-1）；
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（见图1-2）；
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3）大部分损坏的扇形筒的下部被从反应器壁生长出 来的炭顶向反应器的中部，呈现弯曲几乎90的L型 （见图1-3），部分扇形筒顶部也发生了破裂变形 （见图1-4）；
（见图1-3）
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（见图1-4）
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4）反应器的盖板被顶起变形10块，部分催化剂从盖板 下漏到盖板顶部（见图1-5）并且有部分催化剂落入扇 形筒内部（见图1-6）；
扇形筒和中心管缝隙中的夹杂物清理干净；
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3.3积炭处理 1）彻底清除4个反应器壁上的残炭；用机械
打磨方法去除附着在器壁的积炭，使其露出金属 光泽，并用抹布进行擦拭；
2）手工清除夹杂在扇形筒约翰逊网之间的 催化剂颗粒；并用大型真空设备将落入每根扇形 筒内的碎催化剂与炭粉一起吸出；
3）将每个反应器内卸出的催化剂都进行筛 分，去除催化剂中的碳粉及焦块。
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3.4反应器内构件损坏原因分析
从检查结果及对反应器的处理可以得出结论：重 整反应器内构件损坏的主要原因是反应器内积 炭。重整装置反应器壁积炭，是指在重整反应的 条件下，反应器高温部位的器壁产生的积炭。装置开 工至末期，经常出现催化剂下料管出现堵塞，催化剂 卸料不畅等现象，需要人工敲打催化剂下料管才能维 持催化剂的正常循环，这是装置出现反应器积炭的特 征之一。
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3.5积炭的类型及生成机理
通常炭的沉淀是一个包含不同生长 形式的复杂结构，如果将这些复杂结 构进行分类的话，可以分为三大类： 无定形炭、石墨炭和丝状炭。首先气 相的烃类分子吸附在金属的表面；吸 附的烃类分子经过一系列的分解、脱 氢反应，在金属表面生成炭原子；这 些炭原子逐渐的溶入或渗入金属的晶 粒间或金属的颗粒间；随着时间的推 移，金属颗粒上生成的炭不断的向颗 粒间转移，并逐渐生成丝状炭，最后 将金属颗粒推离金属母体。
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3.反应器内构件损坏情况及原因分析
3.1内构件损坏情况
表1-1反应器内构件损坏情况
中心管损坏情 扇形筒损坏/根 支撑圈损坏/根 升气筒密封板开裂/块
反应器编号
况
第一反应器
无
无
第二反应器 下部1处裂口
22
第三反应器
无
炼油厂芳烃车间连续重整反应器检修施工方案
**炼油厂芳烃车间连续重整反应器R-202/203/204检修施工方案施工单位：编制：审核：批准：目录一编制说明 (3)二编制依据 (3)三QOHSE目标指标 (3)四工机具的准备： (3)五、施工方法及技术质量措施 (4)六、施工安全技术措施 (5)6.1组织制度措施 (5)6.2安全技术措施 (5)6.3施工现场主要危险源辨识与控制措施 (6)七、质量控制措施 (7)八安全文明施工 (8)焊接技术交底工艺卡 (9)一编制说明本方案为**炼油厂芳烃联合车间60万吨连续重整装置R-202/203/204反应器设备的检修项目。
为了能及时、顺利、安全、保质保量完成检修工作，特编写此方案。
本方案重点叙述了2根催化剂料管拆装、入口分布器拆装、反应器内件扇形板拆装,内筒体底部螺栓拆装、中心管及外网结焦清理，检查修复的施工方法、质量、安全、环境要求及措施。
R-202/203/204反应器筒体直径为Φ2550mm，材质为2.25Cr-1Mo；设计压力为0.68MPa，设计温度为550℃，操作介质为氢气+油汽，设备自重为23673kg；最高工作压力为0.35MPa；本次施工施焊处完全不与反应器器壁接触。
内件焊接全为18－8材质，焊材选用H0Cr20Ni10Ti。
主要工作量见下表二编制依据1、炼油厂芳烃车间现场技术交底。
2、《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》GB50236－2011三QOHSE目标指标1、焊接一次合格率>93％。
2、焊条头、边角料、分类回收，集中存放。
3、死亡、重伤、轻伤事故均为0,火灾事故为0。
四工机具的准备：1、S17、S19、S30、S36、S41、S75的扳手各4把。
2、5吨倒链 3台，游锤一台.吸尘器一台（车间提供）3、钢丝刷 10把。
平口螺丝刀2把。
4、电焊机一台，磨光机一台及磨光机耗材，氩弧焊一套。
五、施工方法及技术质量措施5．1施工材料准备石棉板垫片DN850 1个, 18-8不锈钢焊丝0.5Kg，1~2mm不锈钢铁皮各0.3平方料.5．2搭设好脚手架；Φ3.5米*3.5米一座,拆除上部料管，弯头等部件保温并放置好。
重整反应器器壁积碳原因分析及预防措施
重整反应器器壁积碳原因分析及预防措施摘要连续重整装置在石油加工产业链中占据着举足轻重的地位，对于炼化企业的整体物料平衡和效益提升起着至关重要的作用。
作为大型炼化企业最重要的二次加工装置之一，连续重整装置可以把上游装置来的廉价石脑油通过重整反应转化成高效的汽油产品和化工产品，同时富产氢气和液化气，供其它用氢装置使用。
但是，随着连续重整工艺的不断发展和重整反应苛刻度的不断提高，重整装置在运行中出现的问题也层出不穷，其中重整反应器器壁积碳问题就是其中之一，重整反应器器壁积碳严重影响重整装置的安稳运行，必须采取有效的措施加以预防和控制。
本文通过对重整反应器器壁积碳的原因进行详细的分析，提出有效的预防和控制措施，从而保证重整装置的长周期安稳运行。
关键词连续重整；反应器；器壁；积碳；丝状碳；硫含量1 概述某连续重整装置于2018年9月建成投产，装置由70万吨/年预加氢、140万吨/年连续重整、1360kg/小时催化剂连续再生以及配套的公用工程部分组成。
本装置以直馏石脑油、渣油加氢石脑油和加氢裂化重石脑油为原料，生产拔头油、戊烷油、C6～C7馏分（抽提装置原料）、混合二甲苯（去PX装置）、C9C10高辛烷值汽油调和组分、重芳烃，同时副产H2和液化气等产品。
装置设计操作弹性为60～110%,年开工时间为8400小时。
重整反应部分采用UOP超低压连续重整工艺技术及R-334 催化剂，平均反应压力0.35MPa，反应温度536℃，体积空速1.6h-1，氢烃分子比2.5：1（体积分数），C5+馏份辛烷值为RON105.2。
重整4台反应器采用并列2台+2台叠置式，物流为上进上出，降低了反应-再生构架高度。
作为连续重整工艺核心部分的催化剂再生系统采用美国UOP公司最新的CycleMaxⅢ工艺技术，并采用Chlorsorb工艺技术回收再生放空气体中的氯，在Chlorsorb氯吸附后又增加了再生气脱氯设施。
2 装置存在的主要问题装置自2018年9月投产运行至今，总体运行比较平稳，但是催化剂再生系统因为仪表原因、阀门故障、保温伴热不到位、催化剂提升管线不畅等原因发生多起热停车事件。
探讨安装连续重整装置反应器及再生器内件的具体方法
探讨安装连续重整装置反应器及再生器内件的具体方法连续重整装置在芳烃联合装置中具有重要作用，该装置的原料包括加氢裂化重石脑油、直馏石脑油，可生产出高辛烷值汽油，副产含氢气体、戊烷、液化气、拔头油等产品。
该装置包括三个单元，分别为催化剂连续再生、连续重整、预处理三个环节。
本文主要分析连续重整装置反应器及再生器内件的具体安装方法，确保该装置应用的合理性与科学性。
标签：连续重整装置；再生器；反应器连续重整装置有4个反应器，布置方式为两两重叠。
催化剂再生器在其中具有重要作用，它可实现连续再生，利用催化剂管线，能够了解再生器与反应器。
第四反应器用过的催化剂受到氮气作用影响后，会输送至再生部分，催化剂会进至再生器，在重力作用影响下而移动，通过烧焦、氯化更新、干燥等环节后，可获取再生效果。
利用氢气可将催化剂（再生后）提升至反应器上部，催化器在加热条件下能够再还原，在重力作用下，催化剂会下移至第四反应器，在第四反应器中，被排除的催化剂可存至再生系统，从而将催化剂循环移动过程完成[1]。
1 连续重整装置分析在使用连续重整装置时，该装置内件易发生异常情况，其中反应器操作异常是最严重的异常现象。
在连续重整装置中，大多为重叠式反应器，包括多个组成部分，例如盖板、扇形筒、催化剂输送管、中心管等。
在装置正常运行时，可利用输送管将催化剂送至反应器中心管，在重力作用影响下，催化剂会向下流动，当达到反应器底部后，催化剂会经引导口，被送至另一反应器。
油气主要经反应器入口进至器壁，并流至催化剂床层，然后达到中心管内，流出于反应器出口，可使整个循环过程完成[2]。
反应器问题的产生受到很多因素的影响，最主要的因素在于催化生焦时存在焦粉累积现象，如果焦粉累积太多，就会缩小扇形区面积，对油气正常流通造成很大影响，易导致油气发生阻塞，出现短路的情况，增加了油气气压差。
在扇形筒中，如果积碳持续增加，则会出现扇形筒膨胀现象，若存在严重膨胀，可能引发扇形筒破裂，损坏内件[3]。
连续重整装置详细介绍
6连续重整装置安全培训培训背景：装置投产之前或预备阶段学习培训对象：工人及生产管理人员培训目的：为制定操作规程及安全生产做准备。
培训内容建议：a、装置概况；b、物料危险性分析；c、工艺过程危险性分析；d、设备危险因素；e、危险有害因素分析（毒性、噪声振动、高温、腐蚀）；f、事故案例；g、重大危险源分析；h、定性定量评价（PHA、FTA、危险度评价）形式要求：a、培训文字材料；b、PPT注意：采用最新的标准规范。
言简意赅，避免长篇大论和废话，所采用的标准规范要在材料中注明。
6.1装置概况根据全厂加工总流程的安排，需建设一套220×104t/a连续重整装置（实际处理量为208.05×104t/a）。
本装置原料为装置外来的精制石脑油，主要产品有高辛烷值汽油调合组分、苯和混合二甲苯，同时副产H2。
6.1.1装置名称中国石油天然气股份有限公司广西石化分公司220×104t/a连续重整装置。
6.1.2装置规模及组成⑴装置规模重整反应部分设计规模为220×104t/a（实际处理量为208.05×104t/a）；催化剂再生部分设计规模为2041kg/h（4500磅/时）；苯抽提部分设计规模为55×104t/a；二甲苯分馏部分设计规模为130×104t/a（脱庚烷塔进料127.66×104t /a）。
装置设计年开工8400小时。
操作弹性为60%～110%。
⑵装置组成装置包括连续重整反应部分、氢气再接触、催化剂再生部分、苯抽提部分和二甲苯分馏部分。
6.1.3原料及产品6.1.3.1原料及产品性质⑴原料及其性质装置主要原料为上游装置生产的精制石脑油。
辅助原料有重整催化剂、低温脱氯剂、抽提蒸馏溶剂、消泡剂(硅油)、单乙醇胺、白土。
为了提高连续重整装置的适应能力，在设计中连续重整装置的进料提供了两种工况，即工况A（贫料）和工况B（富料）。
精制石脑油的性质见表6.1-1，6.1-2，重整原料杂质含量指标见表6.1-3。
连续重整装置反应温降减少的原因与对策
连续重整装置反应温降减少的原因与对策发布时间：2023-03-07T03:05:00.715Z 来源：《科学与技术》2022年21期作者：郭琬荻[导读] 从我国实行改革开放至今已经四十余年，各行各业都取得了不错的发展成绩，石油化工行业也不郭琬荻(中国石油锦西石化公司，辽宁省葫芦岛市 125000) 摘要：从我国实行改革开放至今已经四十余年，各行各业都取得了不错的发展成绩，石油化工行业也不例外，在这一时期发展迅速，同时我国工业化进程和城市化进程的加快，工业日常以及人们生活中对于石油化工产品的需求越来越大。
在石油进行二次加工的过程中，需要使用连续重整装置进行重整反应，但是在实际的反应过程中，往往因为反应时间推移或者外部环境因素，造成反应过程中出现了温度迅速降低的现象，影响反应的效果。
因此，本文将对连续重整装置反应出现温度降低的情况进行分析，总结出其中的重要影响因素，根据原因给出相应的解决对策，旨在为石油化工行业在进行相关连续重整工艺工作时提供一定的指导帮助。
关键词：石油化工；连续重整装置；温度骤降；原因；对策分析；引言连续重整反应出现温度骤降的问题是石油化工行业中的影响发展的重要内容。
该重要反应的主要原料是含有辛烷较少的石油或者是加氢石油，在反应的过程中加入催化剂，在大约五百摄氏度的反应条件下，高温使得石油分子重新排列顺序，改变原有结构，提高产品中芳香烃的含量，并且还能副产氢气，连续重整反应可以有效提升其中的芳香烃和氢气产率，因此近年来发展逐渐迅速。
下文将会介绍连续重整反应装置在反应未完成阶段出现温度骤降的现象，分析主要原因并且给出相应的解决措施。
一、连续重整反应出现温度骤降案例例如，某化工企业在汽油生产项目上采用了美国UOP公司的连续重整装置，该装置采取超低压反应方式，同时配合催化剂连续再生专利技术，设计规模在2000kt/a,催化剂再生规模为1816kg/h,该催化装置分为常减压装置以及加氢装置，分别加入混合石脑油和加氢石脑油，反应苛刻度为RONNC105，其中还包括有四个串联反应器，为一、二、三、四反，互相重叠放置。