桥墩盖梁计算书
盖梁计算书
1 16m跨径空心板单幅双柱桥墩盖梁计算
1.概况
桥墩盖梁采用桥梁通计算，盖梁宽1.4m，跨中高度1.3m，端部高度0.65m。
盖梁按简支梁计算，盖梁结构简图如下图：
图1 盖梁结构图
2.荷载取值
①恒载：各板自重产生支反力反向加载至盖梁上，二期恒载按平均分布于各
板上计算。
②横向分布系数：活载横向分布系数采用左右偏载按偏心受压法，对称布置
采用杠杆法。
③冲击系数：16m板冲击系数为1.26。
④活载加载：采用车道荷载及车辆荷载分别按双孔加载、单孔加载计算，按
最不利情况，求出支点最大反力。
3.盖梁复核计算
①持久状况极限承载能力验算：
经计算最不利组合下弯矩包络图及盖梁承载力校核图如下：
图2 盖梁承载力校核图
可以看到，本桥盖梁极限承载力满足规范要求，并有适当安全储备。
②正常使用阶段抗裂验算：
规范要求长期效应作用下混凝土裂缝宽度应小于0.2mm，按照裂缝控制配筋
验算校核图如下图所示，可以看出均满足规范要求。
图3 盖梁裂缝验算校核图
③斜截面抗剪验算：
计算时按混凝土和箍筋承担剪力的100%计算，各截面抗剪验算如下表所示。
表1 梁板作用截面抗剪验算
表2 墩柱截面抗剪验算
由表中结果可知，混凝土截面及箍筋可提供的抗剪力已大于组合剪力。盖梁
中配有斜筋可作为安全储备。
4.主要结论
综上，盖梁持久状况承载能力极限状态验算、抗剪验算、抗裂验算均满足
规范要求。
2 20m跨径空心板单幅双柱桥墩盖梁计算
1.概况
桥墩盖梁采用桥梁通计算，盖梁宽1.6m，跨中高度1.3m，端部高度0.65m。
盖梁按简支梁计算，盖梁结构简图如下图：
图1 盖梁结构图
2.荷载取值
①恒载：各板自重产生支反力反向加载至盖梁上，二期恒载按平均分布于各
板上计算。
②横向分布系数：活载横向分布系数采用左右偏载按偏心受压法，对称布置
采用杠杆法。
③冲击系数：20m板冲击系数为1.221。
④活载加载：采用车道荷载及车辆荷载分别按双孔加载、单孔加载计算，按
最不利情况，求出支点最大反力。
3.盖梁复核计算
①持久状况极限承载能力验算：
经计算最不利组合下弯矩包络图及盖梁承载力校核图如下：
图2 盖梁承载力校核图
可以看到，本桥盖梁极限承载力满足规范要求，并有适当安全储备。
②正常使用阶段抗裂验算：
规范要求长期效应作用下混凝土裂缝宽度应小于0.2mm，按照裂缝控制配筋
验算校核图如下图所示，可以看出均满足规范要求。
图3 盖梁裂缝验算校核图
③斜截面抗剪验算：
计算时按混凝土和箍筋承担剪力的100%计算，各截面抗剪验算如下表所示：
表1 梁板作用截面抗剪验算
表2 墩柱截面抗剪验算
由表中结果可知，混凝土截面及箍筋可提供的抗剪力已大于组合剪力。盖梁
中配有斜筋可作为安全储备
4.主要结论
综上，盖梁持久状况承载能力极限状态验算、抗剪验算、抗裂验算均满足
规范要求。
3 20m跨径箱梁单幅双柱桥墩盖梁计算
1.概况
桥墩盖梁采用桥梁通计算，盖梁宽1.7m，跨中高度1.3m，端部高度0.65m。
盖梁按简支梁计算，盖梁结构简图如下图：
图1 盖梁结构图
2.荷载取值
①恒载：各梁自重产生支反力反向加载至盖梁上，二期恒载按平均分布于各
梁上计算。
②横向分布系数：活载横向分布系数采用左右偏载按偏心受压法，对称布置
采用杠杆法。
③冲击系数：20m箱梁冲击系数为1.355。
④活载加载：采用车道荷载及车辆荷载分别按双孔加载、单孔加载计算，按
最不利情况，求出支点最大反力。
3.盖梁复核计算
①持久状况极限承载能力验算：
经计算最不利组合下弯矩包络图及盖梁承载力校核图如下：
图2 盖梁承载力校核图
可以看到，本桥盖梁极限承载力满足规范要求，并有适当安全储备。
②正常使用阶段抗裂验算：
规范要求长期效应作用下混凝土裂缝宽度应小于0.2mm，按照裂缝控制配筋
验算校核图如下图所示，可以看出均满足规范要求。
图3 盖梁裂缝验算校核图
③斜截面抗剪验算：
计算时按混凝土和箍筋承担剪力的100%计算，各截面抗剪验算如下表所示。
表1 梁作用截面抗剪验算
表2 墩柱截面抗剪验算
由表中结果可知，混凝土截面及箍筋可提供的抗剪力已大于组合剪力。盖梁
中配有斜筋可作为安全储备
4.主要结论
综上，盖梁持久状况承载能力极限状态验算、抗剪验算、抗裂验算均满足
规范要求。
4 25m跨径箱梁单幅双柱桥墩盖梁计算
1.概况
桥墩盖梁采用桥梁通计算，盖梁宽1.8m，跨中高度1.4m，端部高度0.65m。
盖梁按简支梁计算，盖梁结构简图如下图：
图1 盖梁结构图
2.荷载取值
①恒载：各梁自重产生支反力反向加载至盖梁上，二期恒载按平均分布于各
梁上计算。
②横向分布系数：活载横向分布系数采用左右偏载按偏心受压法，对称布置
采用杠杆法。
③冲击系数：25m箱梁冲击系数为1.306。
④活载加载：采用车道荷载及车辆荷载分别按双孔加载、单孔加载计算，按
最不利情况，求出支点最大反力。
3.盖梁复核计算
①持久状况极限承载能力验算：
经计算最不利组合下弯矩包络图及盖梁承载力校核图如下：
图2 盖梁承载力校核图
可以看到，本桥盖梁极限承载力满足规范要求，并有适当安全储备。
②正常使用阶段抗裂验算：
规范要求长期效应作用下混凝土裂缝宽度应小于0.2mm，按照裂缝控制配筋
验算校核图如下图所示，可以看出均满足规范要求。
图3 盖梁裂缝验算校核图
③斜截面抗剪验算：
计算时按混凝土和箍筋承担剪力的100%计算，各截面抗剪验算如下表所示。
表1 梁作用截面抗剪验算
表2 墩柱截面抗剪验算
由表中结果可知，混凝土截面及箍筋可提供的抗剪力已大于组合剪力。盖梁
中配有斜筋可作为安全储备
4.主要结论
综上，盖梁持久状况承载能力极限状态验算、抗剪验算、抗裂验算均满足
规范要求。
5 30m跨径箱梁单幅双柱桥墩盖梁计算
1.概况
桥墩盖梁采用桥梁通计算，盖梁宽1.9m，跨中高度1.5m，端部高度0.65m。
盖梁按简支梁计算，盖梁结构简图如下图：
图1 盖梁结构图
2.荷载取值
①恒载：各梁自重产生支反力反向加载至盖梁上，二期恒载按平均分布于各
梁上计算。
②横向分布系数：活载横向分布系数采用左右偏载按偏心受压法，对称布置
采用杠杆法。
③冲击系数：30m箱梁冲击系数为1.266。
④活载加载：采用车道荷载及车辆荷载分别按双孔加载、单孔加载计算，按
最不利情况，求出支点最大反力。
3.盖梁复核计算
①持久状况极限承载能力验算：
经计算最不利组合下弯矩包络图及盖梁承载力校核图如下：
图2 盖梁承载力校核图
可以看到，本桥盖梁极限承载力满足规范要求，并有适当安全储备。
②正常使用阶段抗裂验算：
规范要求长期效应作用下混凝土裂缝宽度应小于0.2mm，按照裂缝控制配筋
验算校核图如下图所示，可以看出均满足规范要求。
图3 盖梁裂缝验算校核图
③斜截面抗剪验算：
计算时按混凝土和箍筋承担剪力的100%计算，各截面抗剪验算如下表所示。
表1 梁作用截面抗剪验算
表2 墩柱截面抗剪验算
由表中结果可知，混凝土截面及箍筋可提供的抗剪力已大于组合剪力。盖梁
中配有斜筋可作为安全储备
4.主要结论
综上，盖梁持久状况承载能力极限状态验算、抗剪验算、抗裂验算均满足
规范要求。
6 30m跨径箱梁单幅双柱桥墩盖梁计算
1.概况
桥墩盖梁采用桥梁通计算，盖梁宽2.1m，跨中高度1.8m，端部高度0.8m。
盖梁按简支梁计算，盖梁结构简图如下图：
图1 盖梁结构图
2.荷载取值
①恒载：各梁自重产生支反力反向加载至盖梁上，二期恒载按平均分布于各
梁上计算。
②横向分布系数：活载横向分布系数采用左右偏载按偏心受压法，对称布置
采用杠杆法。
③冲击系数：40m箱梁冲击系数为1.202。
④活载加载：采用车道荷载及车辆荷载分别按双孔加载、单孔加载计算，按
最不利情况，求出支点最大反力。
3.盖梁复核计算
①持久状况极限承载能力验算：
经计算最不利组合下弯矩包络图及盖梁承载力校核图如下：
图2 盖梁承载力校核图
可以看到，本桥盖梁极限承载力满足规范要求，并有适当安全储备。
②正常使用阶段抗裂验算：
规范要求长期效应作用下混凝土裂缝宽度应小于0.2mm，按照裂缝控制配筋
验算校核图如下图所示，可以看出均满足规范要求。
图3 盖梁裂缝验算校核图
③斜截面抗剪验算：
计算时按混凝土和箍筋承担剪力的100%计算，各截面抗剪验算如下表所示。
表1 梁作用截面抗剪验算
表2 墩柱截面抗剪验算
由表中结果可知，混凝土截面及箍筋可提供的抗剪力已大于组合剪力。盖梁
中配有斜筋可作为安全储备
4.主要结论
综上，盖梁持久状况承载能力极限状态验算、抗剪验算、抗裂验算均满足
规范要求。
盖梁计算书
支承：
(1)支持承担
(2)支承有两个基本部分组成：①运动件：指转动或在一定角度范围内摆动的部分
②承导件：指固定部分，用以约束运动件。
使之只能转动或摆动
支承由两个基本部分组成：1.运动件2.承导件
按照摩擦的性质，将支承分为四种：1.滑动摩擦支承2.滚动摩擦支承3.弹性摩擦支承4.流体摩擦支承
盖梁：
盖梁指的是为支承、分布和传递上部结构的荷载，在排架桩墩顶部设置的横梁。
又称帽梁。
设计计算：
桥梁设计中，柱式桥墩是普遍采用的结构型式。
对于简支桥梁，盖梁是一个承上启下的重要构件，上部结构的荷载通过盖梁传递给下部结构和基础，盖梁是主要的受力结构。
在设计中的跨径、斜度、桥宽、车辆荷载标准的变化梁设计的影响很大，很难完全套用标准图和通用图。
受力特点：
受力特点
盖梁的主要荷载是由其上梁体通过支座传递过来的集中力，盖梁作为受弯构件，在荷载作用下在各截面除了引起弯矩外，同时伴随着剪力的作用。
此外，盖梁在施工过程中和活载作用下，还会承受扭矩，
产生扭转剪应力。
扭转剪应力的数值很小且不是永久作用，一般不控制设计。
实际计算中一般只考虑弯剪的组合，因为考虑弯、剪、扭三种内力同时组合，需要空间分析，计算工作会很繁琐，而且实际意义也不大。
可见盖梁是一种典型的以弯剪受力为主的构件。
盖梁计算
六、盖梁设计(一)荷载计算1.恒载计算上部结构恒载见表62.活载计算(1)活载横向分布系数计算活载横向分布系数计算时荷载对称布置及非对称布置均采用杠杆原理方法进行计算。
单列车对称布置时见图11单列车非对称布置时见图12双列车对称布置时见图13单列车非对称布置时见图141 2 300.12210.8750.437 2ηηη===⨯=1 2 310.560.27821(0.4340.315)0.375 210.6480.3242ηηη=⨯==⨯+==⨯=图110.8750.8750.566图120.6840.434 0.31512310.2860.143210.7010.350210.950.4752ηηη=⨯==⨯==⨯=12310.5560.27821(0.4340.315)0.37521(0.6480.355)0.5022ηηη=⨯==⨯+==⨯+=(2)按顺桥向活载移动情况，求支座活荷载反力的最大值 布载长度L 取15.96m a. 单孔荷载（见图15）0.556 0.7011 0.951 0.4340.3150.648 0.355图14 图130.286b.单列车时支座反力R 2=140×(1+0.913)+120×(0.474+0.386)×30×0.199=236.99KN 两列车时支座反力2×R 2=2×236.99=473.96 KN b.双孔荷载（见图16）单列车时支座反力R 1=140×(0.562+0.65)=169.68 KN R 2=120×(1+0.913)+30×0.725=251.31KN R=R 1 +R 2=169.68+251.31=420.99KN 双列车时支座反力2×（R 1 + R 2）=2×420.99=841.98KN (3)载横向分布后各梁支点反力计算见表9表9 主梁支点反力计算120 140 30140 120 图150.913 0.474 0.3860.199120 140 30140120 0.650.913 1.00 0.7250.562R 2图16(4)各梁恒载、活载反力组合各梁恒载、活载反力组合计算见表10，表中均取主梁最大值。
桥梁工程圆柱墩模板计算书
圆柱墩模板计算书本标段墩身全部为柱式墩，柱式墩直径1.5m和1.8m两种；最高墩柱21.366m。
柱式墩施工采用翻模分段施工的方法，分段长度为6m,墩柱高度小于6m的一次性浇筑成型。
模板分节高度最大2m。
一、计算依据1、《建筑施工手册》一模板工程2、《建筑工程大模板技术规程》(JGJ74-2003)3、《路桥施工计算手册》4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)5、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-1986)7、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-1983)8、施工图纸二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：26kN/m3；2、混凝土浇注速度：3m/h；3、浇注温度:15°C；4、混凝土塌落度：16〜18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、设计风力：8级风；7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B,新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取其最小值：F = 0.227 t P P 心/2 F =丫Hc 0 1 2 c式中：F -----新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。
Y ----混凝土的重力密度（kN/m3），根据设计图纸取26kN/m3。
ct0---------- 新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t=200/（T+15）计算，取t=5h。
0T -----混凝土的温度（25° C）。
盖梁计算书
盖梁计算书注：横向加载位置仅按左偏、右偏、里对称、外对称加载。
注：1、加载方式为自动加载。
重要性系数为1.1。
2、横向布载时车道、车辆均采用1到2列(辆)分别加载计算。
注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。
双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。
注：盖梁与立柱线刚度比小于或等于5，按刚架计算盖梁。
注：外边柱之间盖梁截面按钢筋混凝土盖梁构件配筋计算。
其余按钢筋混凝土一般构件配筋计算。
注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。
总宽度为0米。
2、“总轴重”指一联加载长度内(双孔或左孔或右孔加载)的轮轴总重。
计算水平制动力使用。
3、“左、右支反力”未计入汽车冲击力的作用。
4、车道荷载均布荷载为10.5kN/m，集中荷载为：双孔加载284.448kN，左孔加载284.448kN，右孔加载284.448kN。
5、双孔支反力合计：人群荷载60.021kN/m，1辆车辆荷载436.682kN，1列车道荷载499.987kN。
6、左孔(或右孔)加载时同1辆车的前后轮轴可作用在另一孔内，保证单孔支反力最大，另一孔即便有轮轴支反力仍未计。
7、左孔、右孔冲击系数同双孔加载冲击系数。
注：1、线荷载为54kN/m，指盖梁的总重量除以盖梁长度得到的每延米重量。
2、车道和车辆双孔、左孔、右孔加载均指1列荷载作用，采用值已计冲击系数。
3、车道双孔加载控制，车辆双孔加载控制。
注：1、表中横向分配系数采用“杠杆法(支点)过渡到偏心受压法(1/4跨)”，即纵向荷载位于支点与1/4跨之间按“杠杆法”与“偏心受压法”插值计算，1/4跨之间按“偏心受压法”计算。
2、车道荷载布载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。
注：1、“过渡法”由纵向影响值结合横向分配系数由杠杆法过渡偏心法计算得到。
点击“纵向影响线”看详细计算。
注：1、耳墙、背墙、盖梁比重均按25kN/m3取用。
注：1、耳墙、背墙、盖梁比重均按25kN/m3取用。
桥梁下部计算书
K3+665桥下部计算书1、桥墩计算1.1 荷载（1）上部反力汇总（2）桥墩盖梁：（1.5*1.7*15.8+0.85*0.4*15.8-2.55*1.7*0.7）*26=1108.3kN（3）墩柱3.14*0.75*0.75*5.5*2*26=505.4kN（4）承台2.5*2.5*37.3/2*26=3030.6kN（5）水平制动力单车道汽车荷载(提高到1.2系数)：1.2*((30+20)*10.5+360)=1062kN3车道汽车制动力：2.34*0.1*1062=248.5kN<2.34*165kN=386.1kN，取汽车制动力为386.1kN,作用点距承台底10.15米。
（6）作用到承台底（桩顶）的荷载标准值组合：竖向：4814.0+3411.0+2147.0+1849.0+1108.3+505.4+3030.6=16865.3kN水平向：386.1kN弯矩：386.1*10.15m=3918.9kNm（7）单排桩力分配单桩桩顶荷载：竖向：16865.3kN/4.5=3747.8kN水平向：386.1kN/4.5=85.8kN弯矩：3918.9kNm/4.5=870.9kN1.2 桩长计算利用《桥梁通》7.77版桩长计算工具，桩顶竖向力取3747.8kN，初拟桩长、桩径分别为35m、1.5m，计算结果满足承载能力要求。
桩长计算书见附录1。
利用《桥梁博士》3.13版基础计算工具复核单桩承载力计算结果为：配筋面积 1.77e-03㎡，选配30根φ25的钢筋，配筋面积1.47e-02㎡，配筋率0.83%。
2、桥台计算2.1 荷载（2）桥台台帽：0.5*1.2*16.99*26+0.74*16.99*26（背墙）=591.9kN（3）台身1.2*2*16.99*26=1060.2kN（4）承台2*4.5*38/2*26=4446kN（5）水平制动力支座摩阻力：3411.0*0.078=266.1kN；作用点距承台底4.75米。
盖梁悬空支架计算书(穿心棒法)
盖梁悬空支架计算书（穿心棒法）一、工程概况本标段为墨临高速公路工程土建3标段，起点位于云南省普洱市墨江县孟弄乡，终点止于玉溪市新平县平掌乡，标段里程为K28+500.00-K45+735.0,标段全长17.235公里，本标段总造价13.88亿，预计工期3年。
本标段包含桥梁18座，其中大桥16座，中桥2座。
桥梁总长左线6328延米，右线6045延米。
下部构造桥墩采用双柱式墩，重力式U型桥台。
柱式桥台和柱式桥墩盖梁采用穿心棒法施工。
二、总体施工方案因本桥盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。
拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。
柱式墩圆柱直径有1.4m、1.5m、1.6m、1.7m、1.8m、2.1m，盖梁尺寸为 2.3m×1.9m×12.35m（宽×高×长）、2.1m×1.7m×11.7m、1.9m×1.6m×11.6m。
考虑最不利情况，采用尺寸2.3m ×1.9m×12.35m（宽×高×长）盖梁作为计算模型。
盖梁简图如下：三、支承平台布置盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3m长φ10cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根12m长45b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。
主梁上面安放一排每根3m长的[16槽钢，间距为50cm作为分布梁。
分布梁上铺设盖梁底模。
传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（双10槽钢）——横向主梁（45b工字钢）——支点φ10cm钢棒。
如下图：四、计算依据及采用程序本计算书采用的规范如下：1.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）2.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）4.《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.其他现行相关规范、规程五、计算参数1.主要材料1)[16a槽钢截面面积为：A=2195mm2截面抵抗矩：W=108.3×103mm3截面惯性矩：I=866.2×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
桥墩计算书——精选推荐
桥墩计算书本桥选择左幅桥2号桥墩和右幅桥3号桥墩计算1、左幅桥2号墩（⾮过渡墩）（⼀）、基本资料：1）.设计荷载：公路Ⅰ级2）.T梁（单幅5⽚梁，简⽀变连续）⾼：2.4m3）.跨径：40m4）.该联跨径组合：（3×40）m5）.结构简图如下：⼆、⽔平⼒计算1.横向风⼒计算按《公路桥涵设计通⽤规范(JTG D60-2004)》附表1，取湖北省黄⽯市设计基本风速为V10＝20.2m/s；横桥向⽔平风⼒计算表参数k0k1k2k3k5桩柱式墩顺桥向挡风⾯积很⼩，故顺桥向⽔平风⼒不计。
2.温度⼒计算温差按25度考虑，混凝⼟收缩徐变近似按温差15度考虑，计算刚度K时，偏安全的忽略⽀座和桩基的刚度，计算如下表：3.汽车制动⼒⼒计算（考虑2车道，⼀联中近似由⼀个⾮过渡墩承受）4.撞击⼒计算由《公路桥涵设计通⽤规范(JTG D60-2004)》查得，六级航道内的撞击⼒顺桥向为100KN，横桥向为250KN，作⽤点位于通航⽔位线以上2m的桥墩宽度或长度的中点。
5.桥墩及盖梁⾃重荷载计算三、作⽤组合1.⽀反⼒汇总按上述盖梁计算⽴⾯图，5⽚主梁从左到右依次编号为1～5，其对应盖梁顶⽀座反⼒如下表：2.墩底内⼒计算因墩柱与盖梁（约5：7）刚度相近，将盖梁与墩柱在横桥向做刚架计算，其中，盖梁计算书另⾏给出，此处只计算墩柱部分。
荷载分别计算上述“上构⽀反⼒汇总”三种活载⼯况及“横桥向⽔平风⼒”作⽤下墩底内⼒，计算模型及⼯况3计算结果如下图所⽰，其他见下表。
1）活载横桥向产⽣的墩底内⼒：（1）墩柱盖梁刚架模型（2）活载⼯况3结构弯矩图（3）⼯况3结构剪⼒图（4）⼯况3结构轴⼒图活载横桥向墩底内⼒左右⼯况1 N 1029.63 N -23.03 Q 5.38 Q 5.38 M 16.96 M 72.57⼯况2 N 1650.48 N 362.82 Q 11.97 Q 11.97 M 111.86 M 11.93⼯况3 N 1447.94 N 907.662）风⼒横桥向产⽣的墩底内⼒：3）墩底内⼒组合a．考虑顺桥向撞击⼒的偶然组合：对于圆形截⾯，纵横向内⼒应合并计算。
盖梁施工托架受力计算书
安乐塘大桥盖梁施工托架计算书2017年10月目录一、工程概述 (1)二、计算依据 (2)三、设计荷载及组合 (2)四、结构建模 (3)五、计算结果 (5)5.1 支反力计算 (5)5.2 托架H45a型钢验算 (6)5.3 槽36a分配梁验算 (7)5.4 工12a分配梁验算 (9)5.5 10×10cm方木验算 (10)5.6 托架稳定性计算 (12)六、结论 (13)一、工程概述安乐塘大桥位于西景线（G214）K2571+672 处（祥临路桩号为K146+020），于2007 年12 月通车。
桥梁全长265.00m，桥面总宽12.0m，车行道宽11.0m，上部结构为(64+115+64)m 预应力混凝土连续刚构，下部结构为钢筋混凝土双肢薄壁墩、桩基础，重力式桥台、桩基础和扩大基础。
该桥中跨跨中存在严重下挠，为了改善受力，拟在中跨跨中对应位置增设桥墩，布设支座，主桥由三跨连续刚构变为四跨（64+57.5+57.5+64）m 刚构-连续组合体系，并通过在箱外腹板增设体外预应力、中跨跨中梁段设置腹板加厚层、横梁的方式来实现加固目标。
中跨增设格构式桥墩布置图如图1.1所示。
图1.1 中跨增设格构式桥墩布置图新增桥墩上需利用托架施工盖梁，本计算针对桥墩上的托架系统进行验算，确保其具有足够的安全性。
托架的布置如图1.2所示。
图1.2 托架布置图二、计算依据（1）《公路工程技术标准》(JTG B01-2014)（2）《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)（4）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)（5）《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）（6）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）（7）《建筑结构荷载规范》（GB 5009-2012）（8）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）三、设计荷载及组合（1）设计荷载根据建筑施工手册相关规定，施工阶段托架上各向施工荷载取值如下：（a）结构自重：混凝土容重按26kN/m3计算（考虑1.05涨模系数），钢材容重按78.5 kN/m3计算。
桥墩计算书
本桥选择左幅桥2号桥墩和右幅桥3号桥墩计算1、左幅桥2号墩（非过渡墩）（一）、基本资料：1）.设计荷载：公路Ⅰ级2）.T梁（单幅5片梁，简支变连续）高：2.4m3）.跨径：40m4）.该联跨径组合：（3×40）m5）.结构简图如下：二、水平力计算1.横向风力计算按《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)》附表1，取湖北省黄石市设计基本风速为V10＝20.2m/s；横桥向水平风力计算表参数k0k1k2k3k5桩柱式墩顺桥向挡风面积很小，故顺桥向水平风力不计。
2.温度力计算温差按25度考虑，混凝土收缩徐变近似按温差15度考虑，计算刚度K时，偏安全的忽略支座和桩基的刚度，计算如下表：3.汽车制动力力计算（考虑2车道，一联中近似由一个非过渡墩承受）4.撞击力计算由《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)》查得，六级航道内的撞击力顺桥向为100KN，横桥向为250KN，作用点位于通航水位线以上2m的桥墩宽度或长度的中点。
5.桥墩及盖梁自重荷载计算三、作用组合1.支反力汇总按上述盖梁计算立面图，5片主梁从左到右依次编号为1～5，其对应盖梁顶支座反力如下表：2.墩底内力计算因墩柱与盖梁（约5：7）刚度相近，将盖梁与墩柱在横桥向做刚架计算，其中，盖梁计算书另行给出，此处只计算墩柱部分。
荷载分别计算上述“上构支反力汇总”三种活载工况及“横桥向水平风力”作用下墩底内力，计算模型及工况3计算结果如下图所示，其他见下表。
1）活载横桥向产生的墩底内力：（1）墩柱盖梁刚架模型（2）活载工况3结构弯矩图（3）工况3结构剪力图（4）工况3结构轴力图活载横桥向墩底内力左右工况1 N 1029.63 N -23.03 Q 5.38 Q 5.38 M 16.96 M 72.57工况2 N 1650.48 N 362.82 Q 11.97 Q 11.97 M 111.86 M 11.93工况3 N 1447.94 N 907.662）风力横桥向产生的墩底内力：3）墩底内力组合a．考虑顺桥向撞击力的偶然组合：对于圆形截面，纵横向内力应合并计算。
桥梁8—墩柱盖梁计算2
第五页，编辑于星期五：十三点 十一分。
（1） 钢筋混凝土盖梁的正截面抗弯承载力计算
0 M d f sd As z
（7—195）
z
(0.75
0.05
l h
)(h0
0.5x)
式中 Md——盖梁最大弯矩组合设计值； As——受拉区普通钢筋截面面积； fsd——纵向普通钢筋抗拉强度设计值； z——内力偶臂；
式中
α——桩基土变形系数； 5
mb1 EI
，b1 为桩基计算宽度；
l0——冲刷线以上桩基的自由长度； E——桩身材料的弹性模量； ξ——系数，摩擦桩 ξ＝2/3（沉入桩）、ξ＝1/2（钻孔桩），端承桩 ξ＝1； h——桩基入土深度； A——入土部分桩的平均截面面积； A0——摩擦桩四周自冲刷线或地面按 φ/4 向下扩散至桩底处的面积
由于钻（挖）空灌注桩及柱式桥墩的大量采用，柱（桩）尺寸加大，根数减少
，盖梁与墩柱的线刚度之比一般大于5，因此排架墩一般应按框架计算，可将 横桥向每单根桩基模拟为固接于底部的等效基础框架结构（图8—2），然后 求解盖梁和墩柱的作用（或荷载）效应。
第一页，编辑于星期五：十三点 十一分。
设：每根单桩模拟为一个柱底固结的框架，其横梁抗弯刚度EI=∞，柱的截面面积 为A，惯性矩为I，两柱间距为c，柱高为h（图8—2），H、M、F为作用于桩顶的 单位力，若每个柱下的桩基为群桩，则H、M、F为作用于每个群桩承台底的单位力， θH、θM、δF、δH为承台底的各项变位。
时，计算跨径可取支承中心的距离。 （二）钢筋混凝土盖梁强度计算
对于钢筋混凝土盖梁，当其高度与跨度之比l/h > 5.0时（l为盖梁的计算跨径 ；h为盖梁的高度），可按《桥规》（JTG D62）第5章～第七章钢筋混凝土一般构