楼板模板及支撑体系验算
楼板模板及支撑体系验算
一、楼板：
1、模板：
模板尺寸：1.83×0.915m。
（1）荷载计算：
楼板标准荷载为
楼板模板自重：0.5KN/㎡
M B=–0.107×ql2=–0.107×8.711×0.452=–0.189KN·ｍ
M C=–0.071×ql2=–0.071×8.711×0.452=–0.125 KN·ｍ
（3）M］/ｆ
=(0.189×106)/13=1.45×104ｍｍ3
ｍ
＜Ｗ=1/6×915×202=6.1×104ｍｍ3
ωA=(K w ql4)/(100EI)=（0.967×8.711×4504）/［100×9.5×103×(1/12)×915×203］=0.60ｍｍ＜［ω］=l/400=1.125ｍｍ
当施工人员及设备为集中荷载时也满足要求。
2、模板横楞计算：
（1）q=［（0.5+4.32+0.198+0.3）×1.2+2.5×1.4］×0.45
M B=–0.107×ql2=–0.107×4.45×0.452=–0.096KN·ｍ
M C=–0.071×ql2=–0.071×4.45×0.452=–0.064 KN·ｍ
（3）［M］/ｆ
=(0.096×106)/13=0.738×104ｍｍ3
ｍ
＜Ｗ=1/6×100×402=2.67×104ｍｍ3
ωA=(K w ql4)/(100EI)=（0.967×4.45×4504）/［100×9.5×103×(1/12)×100×403］
=0.352ｍｍ＜［ω］=l/400=1.125ｍｍ
3、采用钢管脚手支架进行支撑
（1）（1/01）~（1）/（1/0A）~（E）层高净距为6.92ｍ
横杆步距为6.92÷4=1.73ｍ
取立杆支撑面积为（0.6×2）×（0.6×2）=1.44ｍ2
每根立杆承受荷载为：
1.44×［（0.5+4.32+0.198）×1.2+
2.5×1.4+0.3×1.2+0.25×1.2］=14.67KN 用φ48×2.75ｍｍ，A=391ｍｍ2。
钢管回转半径为：
2）1/2/4=（482+432）1/2/4=16.1
ｉ=（d2+d
1
σ=N/A=14670/391=37.52 N/ｍｍ2
按稳定性计算支柱的受压应力为：长细比λ=l/ｉ=1730÷16.1=107.45
查《建筑施工计算手册》附表2-61得:
Ψ=0.508
σ= N/ΨA=14670/（0.508×319）=90.53
＜f=215 N/ｍｍ2 (符合要求)
（2）层高净距为5.97ｍ时
横杆步距为5.97÷3=1.99ｍ
每根立杆承受荷载为：14.67 KN
按稳定性计算支柱的受压应力为：长细比λ=l/ｉ=1990÷16.1=123.6
查《建筑施工计算手册》附表2-61得:
Ψ=0.418
σ= N/ΨA=14670/（0.418×319）=110.02
＜f=215 N/ｍｍ2 (符合要求)
二、人防楼板：
1、模板：
模板尺寸：1.83×0.915ｍ
（1）荷载计算：
楼板标准荷载为
楼板模板自重：0.5KN/㎡
M B=–0.107×ql2=–0.107×13.4×0.452=–0.290KN·ｍ
M C=–0.071×ql2=–0.071×13.4×0.452=–0.193 KN·ｍ
=(0.209×106)/13=2.23×104ｍｍ3
（3）［M］/ｆ
ｍ
＜Ｗ=1/6×915×202=6.1×104ｍｍ3
ωA=(K w ql4)/(100EI)=（0.967×13.4×4504）/［100×9.5×103×(1/12)×915×203］=0.92ｍｍ＜［ω］=l/400=1.125ｍｍ
M B=–0.107×ql2=–0.107×6.75×0.452=–0.146KN·ｍ
M C=–0.071×ql2=–0.071×6.75×0.452=–0.097 KN·ｍ
=(0.146×106)/13=1.12×104ｍｍ3
（3）［M］/ｆ
ｍ
＜Ｗ=1/6×100×402=2.67×104ｍｍ3
ωA=(K w ql4)/(100EI)=（0.967×6.75×4504）/［100×9.5×103×(1/12)×100×403］=0.528ｍｍ＜［ω］=l/400=1.125ｍｍ
3、采用钢管脚手支架进行支撑
（1）层高净距为3.75ｍ
横杆步距为3.75÷2=1.875ｍ
取立杆支撑面积为（0.45×2）×（0.45×2）=0.81ｍ2
每根立杆承受荷载为：
0.81×［（0.5+8.4+0.385+0.25+0.3）×1.2+2.5×1.4］=12.4 KN
用φ48×2.75ｍｍ，A=391ｍｍ2。
钢管回转半径为：
2）1/2/4=（482+432）1/2/4=16.1
ｉ=（d2+d
1
σ=N/A=12400/391=31.7 N/ｍｍ2
按稳定性计算支柱的受压应力为：长细比λ=l/ｉ=1875÷16.1=116.5
查《建筑施工计算手册》附表2-61得:
Ψ=0.456
σ= N/ΨA=12400/（0.456×319）=69.5 N/ｍｍ2
＜f=215 N/ｍｍ2 ( 符合要求)。
最新模板支撑体系检查验收及使用一般规定
模板支撑体系检查验收及使用一般规定㈠模板支撑检查、验收要求1、支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。
注：模板支撑体系搭设必须做到样板先行，样板分为两部分，第一部为地下人防或车库部分，第二部分为标准层首层。
样板必须报安全生产部验收后方可进行下步施工。
如不进行报验的作业班组或劳务分包单位将给予停工并进行处以2000-5000元罚款。
2、模板支撑投入使用前，应由项目部组织验收。
项目经理、项目技术负责人和相关人员参加模板支架验收。
3、模板支撑验收应根据专项施工方案，检查现场实际搭设与方案的符合性。
施工过程中检查项目应符合下列要求：1）立柱底部基础应回填夯实；2）垫木应满足设计要求；3）底座位置应正确，自由端高度、顶托螺杆伸出长度应符合规定；4）立杆的间距和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；5）扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等设置应符合规定，固定可靠；6）安装后的扣件螺栓扭紧力矩应达到40~65N•m。
抽检数量应符合规范要求；㈡模板支撑使用要求1、模板支撑系统在使用过程中，立柱底部不得松动悬空，不得任意拆除任何杆件，不得松动扣件，也不得用作缆风绳的拉接。
2、当模板支撑基础或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。
3、施工中应避免装卸物料对模板支撑架产生偏心、振动和冲击。
4、砼浇筑过程应符合专项施工方案要求，并确保支撑系统受力均匀。
混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，不得超高堆置，不得采用使支模架产生偏心荷载的混凝土浇筑顺序；作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载；采用泵送混凝土时，应随浇捣随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。
5、模板支撑高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑。
柱、墙板混凝土达到设计强度75%以上方可浇筑梁板混凝土。
6、支撑系统搭设、拆除及混凝土浇筑过程中，应设专人负责安全检查，发现险情，立即停止施工并采取应急措施，排除险情后，方可继续施工。
模板支撑验算
模板支撑验算一、计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103 《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012《钢结构设计规范》GB 50017-2003二、荷载设计1、模板体系设计设计简图如下：面板验算取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：强度验算满足要求。
挠度验算满足要求。
支座反力计算设计值（承载能力极限状态）标准值（正常使用极限状态）小梁验算为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：抗弯验算满足要求抗剪验算满足要求挠度验算满足要求支座反力计算梁头处（即梁底支撑主梁悬挑段根部）承载能力极限状态同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=R4=3.167KN，R2=R3=4.296KN正常使用极限状态同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=R4=2.827KN,R2=R3=3.363KN主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：抗弯验算满足要求抗剪验算满足要求挠度验算满足要求支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.545KN,R2=13.826KN,R3=0.545KN可调托座验算可调托座最大受力N=MAX(R1,R2,R3)=13.836KN≤（N）=30KN 满足要求立柱验算长细比验算风荷载计算稳定性计算根据（建筑施工模板安全技术规范）JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同；1）面板验算32）小梁验算同上四-六计算过程，可得：R1=0.517KN，R2=12.82KN,R3=0.517KN满足要求立柱地基基础计算立柱底垫板的地面平均压力P=N/(MfA)=14.296/（0.19x0.15）=105.895kp≤fak=140pka满足要求300x1200梁侧模板计算书梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度1200mm，两侧楼板厚度120mm。
模板面板采用普通胶合板。
模板支撑体系计算书
模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性风荷载参数:荷载系数参数表:设计简图如下:模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
W = bh2/6=1000x13x13/6 = 28166.667mm3, I = bh3/12=1000x13x13x13/12 = 183083.333mm4承载能力极限状态% = 丫。
”1.35'5 +(G2k+G3k)xh)+1.4x/x(Q1k + Q2k)]xb=1x[1.35x(0.1+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x1=16.839kN/m正常使用极限状态q=(Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb =(1x(0.1+(24+1.1)x0.4))x1 =10.14kN/m计算简图如下：W? TV?瞥HIP"」闻,,1、强度验算M max=q1l2/8 = 16.839x0.252/8 = 0.132kN-mo=M /W=0.132x106/28166.667 = 4.671N/mm2S[f] = 15N/mm2 max满足要求！2、挠度验算v max=5ql4/(384EI)=5x10.14x2504/(384x10000x183083.333)=0.282mmv=0.282mm<[v] = L/400=250/400 = 0.625mm满足要求！五、小梁验算q1 = 丫。
>1.'。
+(5+%9)+1.4*限9比+Q2k)]xb=1x[1.35x(0.3+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x0.25=4.277kN/m因此，q1静=Y0x1.35x(G1k +(G2k+G3k)xh)xb=1x1.35x(0.3+(24+1.1)x0.4)x0.25 = 3.49kN/m q1活=Y0x1.4xW c x(Q1k + Q2k)xb=1x 1.4x0.9x2.5x0.25 = 0.787kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1= 0.125q1静L2+0.125q1 活L2=0.125x3.49x0.92+0.125x0.787x0.92=0.433kN-mM2 = q1L12/2=4.277x0.32/2 = 0.192kN-mM max=max[M], M2] =max[0.433, 0.192] = 0.433kN-m gM max/W=0.433x106/42667=10.15N/mm2<[f]=15.444N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V1= 0.625q1静L+0.625q1活L=0.625x3.49x0.9+0.625x0.787x0.9 = 2.406kNV2=q1L[=4.277x0.3 = 1.283kNV max=max[V], V2]=max[2.406, 1.283] =2.406kNT max=3V max/(2bh0)=3x2.406x1000/(2x40x80) = 1.128N/mm2<[T]=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算q=(Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb=(1x(0.3+(24+1.1)x0.4))x0.25 = 2.585kN/m挠度,跨中v max=0.521qL4/(100EI)=0.521x2.585x9004/(100x9350x170.667x104) = O.554mm<[v]=L/400=900/400=2.25mm；悬臂端v max= ql14/(8EI)=2.585x3004/(8x9350x170.667x104) = 0.164mm<[v]=2xl1/400 = 2x300/400= 1.5mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1 = Y0x[L35x(G ik +(G2k+G3k)xh)+1.4x%x(Q ik +Q2k)]xb=1x[1.35x(0.5+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x0.25=4.345kN/mq1 静=Y0x1.35x(G1k +(G2k+G3k)xh)xb = 1x1.35x(0.5+(24+1.1)x0.4)x0.25 = 3.557kN/mq1活=丫/1.4*限91k + Q2k)xb =1x1.4x0.9x2.5x0.25 = 0.787kN/mq2= (Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb=(1x(0.5+(24+1.1)x0.4))x0.25 = 2.635kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max=1.25q1L=1.25x4.345x0.9=4.888kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1= (0.375%静+0.437q1活)L +q1l1= (0.375x3.557+0.437x0.787)x0.9+4.345x0.3 = 2.814kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R=max[R max，RJx0.6 = 2.933kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max = 1.25q2L= 1.25x2.635x0.9 = 2.964kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1= 0.375q2L +qj = 0.375x2.635x0.9+2.635x0.3 =1.68kNR'=max[R'max，R'Jx0.6 = 1.779kN;计算简图如下：2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN主梁计算简图一2、抗弯验算gM max/W=0.865x106/4490=192.748N/mm2s[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)T max=2V max/A=2x6.664x1000/424 = 31.436N/mm2<[i]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算跨中v max=0.974mms[v]=900/400=2.25mm悬挑段v max=0.332mmS[v]=2x150/400=0.75mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.001kN，R2=11.064kN，R3=11.064kN，R4=8.001kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=11.064/0.6=18.44kNS[N] = 30kN 满足要求！八、立杆验算1、长细比验算l o=k|i(h+2a)=1x1.1x(1500+2x250)=2200mmX=l o/i=2200/15.9=138.365<[X]=230 满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载：l0=k|i(h+2a)=1.155x1.1x(1500+2x250)=2541mm九=l0/i=2541.000/15.9=159.811查表得，叼=0.277M wd=Y0xw w Y Q M wk二Y0xw w Y Q(C2w k l a h2/10)=1x0.9x1.4x(1x0.024x0.9x1.52/10)=0.006kN-m N d=Max[R1,R2,R3，R4]/0.6+1xy G xqxH=Max[8.001,11.064,11.064,8.001]/0.6+1x1.35x0.15x4=19.25kNf d=N d/(91A)+M wd/W =19.25x103/(0.277x424)+0.006x106/4490=165.266N/mm2<[o]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条：支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4/4=1<3满足要求！十、架体抗倾覆验算风荷栽fl制示甘国支撑脚手架风线荷载标准值:4.=1/、=0.9*0.111=0.1四加：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= 1a xH m X Wmk=0.9x 1.5x0.163=0.22kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M卜：okM ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5x42x0.1+4x0.22=1.679kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B21a(g k1+8卜/冯占应以g k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk一支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB21a(g k1+ g k2)+2SG jk b j =B21a[qH/(1a x1b)+G1k H2xG jk xB/2=42x0.9x[0.15x4/(0.9x0.9)+0.5]+2x1x4/2=21.867kN. m>3y0M ok =3x1x1.679=5.038kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：P h=1，f t=0.992N/mm2，”=1，h0=h-20=380mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mm F=(0.7Pf +0.25oh t pc)nu m h0=(0.7x1x0.992+0.25x0)x1x2120x380/1000=559.409kNNF1=19.25kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=11.078N/mm2，氏=1，P i=(A b/A l)i/2=[(a+2b)x(b+2b)/(ab)]i/2=[(400)x(300)/(200x100)]i/2=2.449A =ab=20000mm2inF=1.35P c P l f c A ln=1.35x1x2.449x11.078x20000/1000=732.657kN>F1=19.25kN 满足要求！。
楼梯模板支撑体系计算书
楼梯模板支撑体系计算书楼梯模板支撑体系计算书一、参数信息模板支架参数：横向间距或排距(m): 1.00；纵距(m): 1.00；步距(m): 1.0；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m): 0.10；模板支架搭设高度(m): 3.3；采用的钢管(mm): Φ48×3.0；板底支撑连接方式: 方木支撑；立杆承重连接方式: 可调顶托；荷载参数：模板与木板自重(kN/m2): 0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3): 24.000；施工均布荷载标准值(kN/m2): 2.000；材料参数：面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2): 4000；面板抗弯强度设计值(N/mm2): 11.5；木方弹性模量E(N/mm2): 8000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2): 11.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2): 1.400；木方的间隔距离(mm): 250.0；木方的截面宽度(mm): 40.00；木方的截面高度(mm): 70.00；模板支架立面图：二、模板面板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = bh2/6 = 1000×15×15/6 = mm3I = bh3/12 = 1000×15×15×15/12 = mm4模板面板按照三跨连续梁计算。
受力分解图：1、荷载计算静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：钢筋混凝土梯段板厚度为100mm，踏步高度为175mm，宽度为260mm，每一梯段板的踏步数为8步。
钢筋混凝土梯段板自重为：2×0.175×25＋0.10×25/cosα = 5.104 kN/㎡其中：根据图纸可得α=31°故cosα=0.857q1 = 5.104×1+0.5×1 = 5.604 kN/m；活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2×1= 2 kN/m；2、强度计算计算公式如下：M=0.1ql2其中：q为垂直与面板的均布荷载，q=（1.2×5.604+1.4×2）×cosα=8.162kN/m最大弯矩M=0.1×8.162×2502=.5N·mm；文章无明显格式错误和问题段落。
现浇楼板模板的验算讲解
现浇楼板模板的验算验算条件：现浇楼板混凝土厚度为120mm,使用符合木模板，平板振捣器振捣砼，塔吊吊斗倾倒砼（吊斗容积0.5M3），模板支撑形式见附图。
一、荷载组合：1、复合木模板及小横愣重G1==30Kg/m2==300N/m22、混凝土自重G2==0.12m3/m2*2500Kg/m3==300 Kg/ m2==3000 N/m23、钢筋重（经验数字）G3==25Kg/m2==250N/m24、砼施工人员及设备重G4（1）验算直接支撑模板小楞G4==250Kg/m2==2500N/m2（2）验算直接支撑模板小楞G4==250Kg==2500N（集中荷载）（3）验算支架立柱G4==150Kg/m2==1500N/m25、振捣砼时产生荷载G5（1）对水平模板产生荷载G5==200Kg/m2==2000N/m2（1）对垂直模板产生荷载G5==200Kg/m2==2000N/m26、新浇砼对模板产生荷载（对模板侧面的压力）G6采用内部振捣器，浇筑高度在6M/小时以下时，最大侧压力为P==0.4+150*Kn*Kw*V1/3/T+30P==2.5H式中：P——新浇混凝土最大侧压力（吨/平方米）V——混凝土浇筑速度（米/小时）T——混凝土温度（0C）H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（米）Kn——外加剂影响修正系数，不加外加剂为1，加缓凝剂为1.2。
Kw——砼塌落度影响修正系数，塌落度为小于3cm时取0.85，塌落度为5cm —9cm时取1.0，塌落度为11cm—15cm 时取1.15。
7、倾倒砼时产生的荷载G7倾倒砼时对垂直面模板产生的水平荷载：（1）用溜槽、串桶或导管输出200Kg/m2（2）用容量小于或等于0.2运输器具倾倒200Kg/m2（3）用容量0.2——0.8运输器具倾倒400Kg/m2（4）用容量大于0.8运输器具倾倒600Kg/m2（注：倾倒砼时产生的荷载：根据塔吊参数和搅拌机参数，通常采用0.5 m3容量吊斗，则砼重12500N。
模板受力验算
模板受力验算模板受力验算提要：强度验算：查表得弯矩系数km=-故mmax=kmql2=×18×12002=×106N·mm更多精品源模板受力验算1.板模板验算:1）、300厚楼板验算：板模板采用12mm厚腹膜多层板，次龙骨用50mm×100mm木方，间距300mm，主龙骨用100mm ×100mm木方，间距1200mm，支撑采用碗扣支撑，间距为900mm ×1200mm，横杆步距1800mm。
荷载计算：模板自重／m2混凝土自重24×＝／m3钢筋自重.1×＝／m3均布荷载／m2荷载设计值（合计）：（++）×+×＝／m3次龙骨验算：线荷载：q=×=/mmma*==××=σ=m/w=6m/bh2=6××106/50×1002=/mm2 V==××=τ=3V/2bh=3××103/2×50×100＝/mm2 f=/EI=×12××12004/= 主龙骨验算:线荷载：q=×=/mmma*==××=σ=m/w=6m/bh2=6××106/100×1002=/mm2 V==××=τ=3V/2bh=3××103/2×100×100＝/mm2 f=/EI=×12××12004/= 碗扣支撑验算：单根立杆受力：N＝××＝ 300厚楼板验算：板模板采用12mm厚腹膜多层板，次龙骨用50mm×100mm木方，间距350mm，主龙骨用100mm×100mm木方，间距1200mm，支撑采用碗扣支撑，间距为1200mm×1200mm，横杆步距1800mm。
模板及支撑系统估算参考数据
模板及支撑系统估算参考数据脚手架估算支模钢管架重量（P支），按7.2米长7.2米宽3.6米高测算P支=支模空间（m3）×12kg/3（包括斜撑）脚手架需用量计算外墙脚手架钢管重量=脚手架立面面积×20kg/m2满堂红脚手架钢管重量=脚手体积×12kg/m3外墙脚手架扣件重量=脚手架立面面积×3.5kg/m2满堂脚手架扣件重量=脚手架体积×2kg/m2（注：钢管单位面积平均重量中含立杆、横杆、剪刀撑、斜道、栏杆、拉结杆）早拆支拆体系（碗扣架）1、梁下立杆数量=（梁净长÷0.9（取整数）+1）×2×梁根数2、板下立杆数量=板的支模面积÷1.44（立杆间距1200）3、估算碗扣架重量（P）：板按7.2m×7.2m×3.6m测算a、P板=（层高-板厚-0.6m）×支模面积×15kg/m3b、P梁=（层高-梁高-0.6m）×0.9m（宽）×梁净长×15kg/m3c、P延=立杆延米×5.8+横杆延米×4.44、可调支撑头数量=可调底座数量=立杆数量当1根立杆由2种以上规格组合时，仍按一根立杆计5、立杆平均重量5.8kg/m，横杆平均重量：4.4kg/m木方1、墙模采用50×100，@300每m2墙模配木方0.0165m32、主梁底模的纵横楞采用100×100，每延米梁底模配木方0.045m33、板及次梁底模纵横楞采用100×100，横楞采用50×100，平均m2板及次梁底模配木方0.035m34、当板厚为200以上时，每m2板底模配木方0.04m35、计算材料时应加损耗10%竹胶模板1、厚度选择：墙模、楼板底模、梁侧模：12mm梁底模：12mm（梁高800以内）15mm（梁高600-1000）18mm（梁高800以上）2、梁、板底模面积约等于楼层面积（墙厚及电梯井面积不减）3、梁侧模面积=（梁高—板厚）×2×梁长4、墙模面积=（层高—板厚）×墙双面净长5、计算竹胶板材料时，应加损耗10%，竹胶模板周转次数5-8次6、穿墙螺栓数量=竹胶板模板面积÷2÷0.54可变截面柱模板1、可变截面柱模板（模板T形连接变截面）200kg/m22、可变截面柱模板（模板直角连接、背楞可变）185kg/m23、可变截面柱模板周转使用次数200-250次4、可变截面柱模板对拉螺栓数量=背楞数量定型整体大模板1、全剪力墙工程每层墙体混凝土与模板接触面积约等于建筑面积×32、若墙体模板配置一半，则墙模面积约等于建筑面积×3÷23、大模板（含背楞），每m2重量105kg4、大模板（含背楞、挑架、斜撑），每m2重量125kg5、大模板（含外挂架全部配件），每m2重量135kg6、大模板周转使用次数可达200-250次，每次摊销费2.27-2.84元/m27、穿墙螺栓数量=大模板面积÷2÷0.81。
模板支架支撑在砼楼板上的验算
模板支架支撑在砼楼板上的验算模板、支架在砼楼板上的分析验算，计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土工程模板与支架技术》杜荣军编、《工程结构设计原理》曹双寅主编。
一、模板支架参数信息楼盖板设计板厚度h，板底模板采用胶合木板，模板支架采用钢管支撑，钢管型号Φ48x3.5，楼盖板计算单向板计算跨度L0(m)；单向板计算跨数：1。
立杆横向间距La（m）；立杆纵向间距Lb（m）。
二、荷载计算模板支架传递荷载标准值：P (kN）；板计算单元活荷载设计值：q= P 1/(La×Lb) (kN/m2)本层楼盖自重荷载设计值：g=25×h (kN/m2) ；楼板承受荷载组合设计值：F=1.4 q+1.2 g(kN/m2) 。
三、板单元弯矩计算：1、板单元内力计算：M max+=0.125F L20kN·m依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：（1）单筋截面：χ=f y A s/α1f c bM u=α1f c bχ(h0-χ/2)；当χ>ξbχ时M u=ξb(1-0.5ξb) α1f c b h20（2）双筋截面：χ=（f y A s- f y' A s'）/α1f c b当2αs'≦χ≦ξbχ时M u=α1f c bχ(h0-χ/2)+ f y' A s'(h0-αs')当χ>ξbχ时M u=ξb(1-0.5ξb) α1f c b h20+ f y' A s'(h0-αs')当χ>2αs'表明受压钢筋的应力未达到抗压强度设计值f y'，先按M u= f y A s(h0-αs')计算，再按单筋截面计算M u，取两者中较小值作为截面所具有的受弯承载力。
式中M u ---板正截面极限承载弯矩；α1 ---截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土α1取1.0；αs' ---纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm；f c ---混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改；f y' ---受压区钢筋抗拉强度标准值；A s'---受压区钢筋总面积；χ ---混凝土受压区高度，χ=(f y A s-f y'A s')/(α1f c b)γs ---截面内力臂系数，γs=1-0.5ξ，ξ=A s fy/(α1bh0)f y ---钢筋抗拉强度标准值；A s---受拉钢筋总面积；h0 ---计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；四、板单元斜截面抗剪截面复核：Vmax=0.5F L0(KN)hw<4.0式中：hw－截面腹板高度：矩形截面为h0，T形截面为h0-h`f, h`f为翼缘高度；Vu=0.25ßc f c b h0> Vmax五、板单元抗冲切验算：混凝土板抗冲切承载力应符合下列规定：F l≦0.7ßh f tημm h0其中系数η应按下列两个公式计算，并取其中较小值：η1=0.4+1.2/ßsη2=0.5+αs h0/(4μm)其中：F l=FLaLb式中F l－钢管荷载设计值；ßh－截面高度影响系数：当h≦800mm时，ßh=1.0；h≧2000mm时，取ßh=0.9，其间按线性内插法取用；μm－临界截面的周长：距离局部或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长；h0－截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值；η1－集中反力作用面积影响系数；η2－临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；ßs－当截面为圆形时，取ßs=2；αs－板柱结构中柱类型的影响系数：对中柱，取αs=40；对边柱，取αs=30；对角柱，取αs=20。
新规范楼板模板支撑木方计算与规范缺陷分析
木方按抗弯强度设计值15N/mm2；抗剪强度设计值1.6N/mm；木方的弹性模量100N/mm2进行计算,木方间距300mm. 跨度600木方强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1×2278×0.62=82.01N·m施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×113×0.62+0.213×3150×0.6=405.82N·m取Mmax=405.82N·m验算强度。
木材抗弯强度设计值f=15N/mm2；木方抗剪强度验算(1) 900跨度木方施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.6×2278×0.9=1230.120N施工荷载为集中荷载：V2=0.6q2l+0.65P=0.6×113×0.9+0.65×3150=2108.520N取V=2108.520N验算强度。
木材顺纹抗剪强度设计值fv= 1.5N/mm2；根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162—2008第4.1.2条规定“施工人员及设备荷载标准值（k Q1），当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载可取2.5 kN/m2，再用集中荷载2.5 kN进行验算，比较两者所得的弯矩值取其大值”。
施工荷载按集中荷载组合时因只考虑模板自重与集中荷载2.5KN组合，通过上面计算可以看出该值远大于施工荷载为均布线荷载的组合。
所以上表计算结果显示，在木方间距一定时木方的选择只与木方的计算跨度有关而与楼板厚度无关，挠度控制虽与楼板厚度有关但不是不起决定作用，规范制定最不利集中组合，虽然能避免一些事故的发生但应该说有些浪费。
从上表可以得出结论：在木方间距300mm，40*60木方只使用于抗弯强度17 N/mm2木材，跨度600mm楼板面板支撑。
50*80木方使用跨度范围600、900、1200mm。
楼板模板计算
楼板模板设计计算书1、九层胶合板（九夹板）模板验算楼板的厚度为100㎜，模板采用九层胶合板，胶合板的尺寸为1930×900×15。
恒载的分项系数为1.2，活荷载的分项系数为1.4。
本工程的楼板模板构造如下图示，楼板厚度100mm，楞木间距L=400mm，需验算楞木间距是否满足施工要求。
楼板示意图注：1、2、3——跨度编号 4——钢筋砼现浇板 5——胶合模板 6——次楞木由图可知，楼板模板由楞木支承，可近似假定楞木是模板的刚性支点力学分析时，楼板模板可按宽度为1米的梁进行计算，结构计算简图如上图示，验算过程如下：1.1、荷载计算模板及支架自重标准值：0.3KN/㎡混凝土标准值：25KN/㎡钢筋标准值： 1.1KN/㎡施工人员及设备荷载标准值： 2.5K/㎡荷载标准值合计：Q 1=0.3+25×0.1+1.1×0.1+2.5=5.41KN/㎡ 将面荷载转换为线荷载,按每块板宽0.9米计算其设计荷载值为：○1荷载组合一 全部考虑均布荷载时的设计荷载值： q 1=[(0.3+2.5+0.11) ×1.2+2.5×1.4]×0.9m=6.293KN/m○2荷载组合二 施工人员及设备荷载为集中荷载时的设计荷载值为： 均布荷载：q 2=(0.3+2.5+0.11)×1.2×0.9m=3.143KN/m 集中荷载：P 1=2.5×1.4=3.5KN 1.2、内力计算:按三等跨连续梁进行内力计算(为简化计算起见,凡超过三跨的板均按三跨连续梁计算)。
根据荷载组合要求，应按两种荷载情况作用（即q 1和q 2+P ）下产生的弯矩和剪力比较，取其中较大值作为截面验算依据，故：a 、情况一、当q 1满足作业下三等跨连续梁的最大弯矩在B 支座即 M B =-0.1×q 1L 2 =-0.1× 6.293×0.42=-0.101KN/m (1-1) 最大剪力则发生在B 支座的左侧，即：Q B 左=-0.6×q 1L = -0.6×6.293×0.4 =1.51KN (1-2) 最大挠度发生在第中间跨的跨中，即：V 1-V 2=0.677EIL Q 10022 (1-3)b 、情况二：当一个集中荷载P 作用时，最大弯矩发生在第一跨的跨中，与由q 2作用下第一跨的跨中弯矩加即行计算，即：M 1=0.08q 2L 2+0.2PL=0.08×3.143×0.42+0.2×3.5×0.4=0.32KN/m (1-4) 同理，最大剪力发生在B 支座左侧时即：Q B 左=0.6q 2l+0.6p=0.6×3.143×0.4+0.6×3.5=2.854KN (1-5)查表知验算最大挠度时，仅考虑q 2的作用：不计入其它荷载，所以在验算最大挠度时，不论何时情况采用公式（1-3）计算。