低温过热器热力计算
m2 m2 m m m m m2 m m m m m m m m — m2
hpj(a-d*Z1) π/4×n×Z1×dn2 0.9d(4σ1σ2/π-1)
21.16 0.09776 0.2064 0.108 0.008 7
nrw×π×d×hg
10.564 75 0.051 0.005 0.041
π/4×dn2×nroof
4.463E-07 1.35 3089.08 0.10 0.004437
w/(m2·℃) 0.023λ/dn(ωgglpjdn/ν)0.8Pr0.4Cd MPa — 设计选定 P*rΣ*s
1/(m·MPa) 10.2(0.78+1.6rH2O/(10.2pns)0.5-0.1)(1-0.37Tpj/1000) 22.270 1/(m·MPa) 43850*ρg/(Tpjdfh)2/3 1/(m·MPa) kqrn+khuy — — — ℃ k — Kps 1-e-kps 参考《原理》式12-61 tpj+Bj*Qc*(ε+1/a2)/(3.6*Adg) tw+273 参考《原理》式12-47a 98.373 7.514 0.15508 0.1437 0.00430 424.55 697.5545 0.8000 15.17 0.40 20.81 1 0.65 91.06 57.49 325.00 217.00 267.37 1761.0 0.67 320.97 303.0 24.77 0.169 322.26 2709.20 10.85 2720.1 11.43 323.77
蒸汽运动粘度 蒸汽普朗特数 蒸汽放热系数 烟气压力 p与s乘积 三原子气体辐射减弱系数 灰粒辐射减弱系数 烟气的辐射减弱系数 烟气辐射吸收力 烟气黑度 灰污系数 管壁灰污层温度 管壁灰污黑度 辐射放热系数 燃料修正系数 修正后冷段辐射放热系数 流通系数 热有效系数 烟气侧放热系数 传热系数 逆流较大温差 逆流较小温差 平均温差 低温过热器对流吸热量 计算误差 底水冷壁工质温度 平均传热温差 底水冷壁对流吸热量 误差 炉顶过热器进口汽焓 炉顶过热器进口汽温 炉顶过热器蒸汽焓增量 炉顶过热器出口汽焓 炉顶过热器压力 炉顶过热器出口汽温
w/(m2·℃) 0.2λ/d(ωy*d/v) ℃ K MPa MPa MPa m3/kg m/s — (t"+t')/2 t+273 给定 给定 (p‘+p")/2
Pr
Cz Cs Cw
查物性参数表（t=350.62） (D-Djw)vpj/(3600As,sh) 参考《原理》图12-16
W/(m·℃) 查物性参数表（t=355.2℃;P=11.23MPa）
低温过热器结构尺寸 名称 布置 管径 壁厚 内径 并绕根数 回程数 过热器最小弯曲半径 横向排数 纵向排数 横向节距 横向节距比 过热器深度 纵向节距 纵向节距比 炉膛宽度 水平烟道平均高度 过热器平均计算长度 过热器受热面积 过热器前辐射空间深度 低过至转向室距离 低过区域顶棚管长度 顶棚管管径 顶棚管壁厚 顶棚管节距 顶棚管内径 顶棚管受热面积 侧包墙管管径 侧包墙管壁厚 侧包墙管节距 侧包墙管受热面积 底水冷壁管径 底水冷壁壁厚 底水冷壁节距 底水冷壁受热面积 d δ dn n n1 R z1 z2 s1 σ1 b s2 σ2 a h Lave A Lr Lp Lroof d δ sroof δ Aroof d δ ss,sh Ash d δ sbw Abw 符号 单位 — m m — — — m — — m — m m — m m m m2 m m m m m m m m2 m m m m m m m m2 aLroof(0.5πd+sbw-d)/sbw 2hgLroof(0.5πd+ss,sh-d)/ss,sh aLroof(0.5πd+(sroof-d))/sroof (4.75+4)/2 n1*4.28 n×n1z1×π×d×Lave 1835/(n1-1) s2/d s1/d 公式 顺列，逆流，双管圈 0.038 0.0045 0.029 2 12 0.075 74 24 0.1 2.6315789 1.85 0.08 2.0995423 7.57 4.448 51.36 907 0.95 0.75 3.75 0.051 0.005 0.1 0.041 36.65 0.051 0.005 0.1 43.07 0.06 0.01 0.08 40.54 数据
300.99 22.24 0.17 303.0 6.45 0.70 11.24 115646.67 23.12 2720.20 323.77 2743.32 323.97 323.87 300.1 26.06 -0.049
第一次减温水量 第二次减温水量 减温水焓 减温前温度 减温前蒸汽焓 减温后蒸汽焓 减温后蒸汽温度 屏入口汽温 误差
三原子气体和水蒸气容积总份额rn 烟气密度 烟气质量飞灰浓度 灰粒平均直径 ρg μfa dfh
低温过热器的热力计算 进口烟气温度 进口烟气焓 进口蒸汽温度 进口蒸汽焓 出口蒸汽温度 出口蒸汽焓 炉顶对流吸热量 侧包墙对流吸热量 斜后引水管对流吸热量 底水冷壁对流吸热量 附加受热面总吸热量 低温过热器对流吸热量 出口烟气焓 出口烟气温度 烟气平均温度 烟气流速 标准烟气热导率 烟气运动粘度 平均烟气普朗特数 烟气普朗特数 管排数改正系数 烟气成分及温度改正系数 节距改正系数 烟气侧放热系数 蒸汽平均温度 蒸汽进口压力 蒸汽出口压力 蒸汽平均压力 蒸汽平均比体积 蒸汽流速 管径改正系数 蒸汽热导率 θ' h' t' i' t" i" Qroof Qs,sh Qrw Qbww Qfj Qc h" θ" θ Tpj wy λ ν Prave Pr Cz Cw Cs ag t Ts p' p" p vpj wgglpj Cd λ ℃ kJ/kg ℃ kJ/kg ℃ kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg ℃ ℃ K m/s 高过出口烟气温度 高过出口烟气焓(a=1.225） 高过顶棚出口蒸汽温度 高过顶棚出口蒸汽焓 先估后校 查水与水蒸气物性参数，P=10.84 先假定后校核 先假定后校核 先假定后校核 先假定后校核 Qroof+Qs,sh+Qrw+Qbww (D-Djw)(i'-i")/Bj-Qfj h'-Qc/φ+Δah0lk 查温焓表 (θ"+θ')/2 θ+273 BjVyT/3600Ay×273 703.00 7761.23 328.00 2753.42 378.00 3004.02 22.28 26.05 6.50 24.81 79.64 1772.84 5982.20 545.00 624.00 897.00 9.37 0.0767 9.468E-05 0.607 0.5977736 1 0.97808 1 70.25 353.00 626.00 11.53 10.92 11.23 0.019865 11.90 0.94 0.07155
Hale Waihona Puke 0.09902 0.133 0.01 0.113 12 0.120
计算所需数据 额定蒸汽流量 计算燃煤耗量 一级减温水量 二级减温水量 总蒸汽流量 顶棚蒸汽流量 侧包墙蒸汽流量 保热系数 漏风系数 出口过量空气系数 冷空气焓 烟气容积 水蒸气份额 D Bj Dds1 Dds2 D Droof Ds.sh ψ Δa a" hlk0 Vy rH20 kJ/kg Nm3/kg — — kg/Nm3 kg/kg um 中速磨 过量空气系数1.25 kg/h kg/h kg/h kg/h kg/h kg/h kg/h — — (D-Dds1-Dds2) (D-Dds1-Dds2)Afroof/(Afroof+Af,sh) (D-Dds1-Dds2)Af,sh/(Afroof+Af,sh) 220000 28516.58 7200 2000 210800 95153.33 115646.67 0.9944 0.025 1.25 152.03 7.6203 0.0800 0.215 1.3249 0.0277 16
烟气平均流通截面 低过蒸汽流通截面 辐射层厚度 斜后水引出管管径 斜后水引出管壁厚 斜后水引出管根数 斜后水引出管受热面积 顶棚管排数 顶棚管管径 顶棚管壁厚 顶棚管内径 顶棚管蒸汽流通截面 前包墙连接管直径 前包墙连接管壁厚 前包墙连接管内径 前包墙连接管根数 前包墙连接管蒸汽流通截面
Ag Afs,sh s d δ nrw Arw nroof d δ dn Afroof d δ dn Zf Af,sh
-8 3 4 w/(m2·℃) 5.7*10 (ab+1)/2*aT *(1-(Tw/T) )/(1-(Tw/T))
—
参考《原理》式12-62
0.25 0.07 w/(m2·℃) a'r(1+A(Tpj/1000) (lr/b) )
— — —
设计选取为常数1 参考《原理》表12-5 ωag+a‘r
w/(m2·℃) ψ*a1*a2/(a1+a2) ℃ ℃ ℃ kJ/kg θ'-t" θ"-t' (Δtlmax-Δtlmin)/Ln(Δtlmax/Δtlmin) 3.6kΔtA/Bj (Qc-Qc,cal)/Qc×100 ℃ ℃ kJ/kg % kJ/kg ℃ kJ/kg kJ/kg MPa ℃ 查水及水蒸气物性，P=11.43MPa,饱和温度 θave-tsw KΔtAbww/(1000Bcal) (Qbww-Qbww,cal)/Qbww×100 查表E11 查表E11 3.6QroofBcal/(D1-Ddsl-Dds2) I'roof+Δiroof 设计选取 查水及水蒸气物性，P=11.43MPa,
热力计算,烟风阻力计算
第1章热力计算SHL20-2.5/400燃用生物草锅炉设计1.1设计任务1)锅炉额定蒸发量：5.556kg/s(20t/h)。
2)蒸汽参数：锅筒内蒸汽压力：2.7MPa。
过热器出口蒸汽压力：2.5MPa。
过热器出口蒸汽温度：400℃。
3)给水温度：105℃。
4)给水压力：2.8MPa。
5)排污率：5%。
6)排烟温度：160℃。
7)预热空气温度：130℃。
8)冷空气温度：20℃。
1.2燃料特性1.燃料名称：能源草。
产地：浙江兰溪2.燃料工作基（应用基）成分碳C ar=23.87%氢H ar =2.90%氧O ar=21.32%氮N ar=0.69%硫S ar=0.06%水分M ar=47.00%灰分A ar=4.16%挥发分V ar=75.80%3.燃料低位发热量Q net.ar=7574.56kJ/kg1.3 辅助计算1.3.1 空气平衡烟道各处过量空气系数，各受热面的漏风系数，列于表3-1中。
炉膛出口过量空气系数按表2-4[2]取。
烟道中各受热面的漏风系数按表4-5[4]取。
表3-1烟道中各处过热空气系数及各受热面的漏风系数1.3.2 燃烧产物容积及焓的计算1.3.2.1 理论空气量及 α=1时燃烧产物容积的计算表3-2理论空气量及燃烧产物容积计算表烟道名称 过量空气系数 漏风系数 炉膛 1.4 0.1 凝渣管 1.4 1.4 0 过热器 1.4 1.45 0.05 锅炉管束 1.45 1.50 0.05 省煤器（钢管） 1.50 1.60 0.1 空气预热器1.601.700.1序号 名称 符号单位 计算公式或来源 数值 1 空气理论容积0VNm 3/kg arar ar ar O H S C 0333.0265.0)375.0(0889.0-++ 2.18 2 理论容积 2RO V Nm 3/kg )375.0(01866.0ar ar S C +0.45 3理论容积 2N V ︒Nm 3/kg1008.079.0ar oN V +1.734理论容积2°H OV Nm 3/kg oar ar V M H 0161.00124.0111.0++0.941.3.2.2 不同过量空气系数下燃烧产物的容积及成分不同过量空气系数下燃烧产物的容积及成分见表3-3。
锅炉热力计算讲解
高温烟气和管壁间的辐射换热
根据传热学基本公式，高温烟气每小时传给辐射受热面的热量可
用下列公式计算：
Qf a 0 ( xi Fi )(Th4y
Tb4 )
a 0 ( xi Fi )Th4y
(1
Tb4 Th4y
), kW
式中：a 为炉膛黑度；Fi 为布置水冷壁的炉墙面积，m2 ，xi为 水
2/3
工质质量流速ρω与 烟气速度Wy的选择
工质质量流速ρ ω 太低，工质的传热能力下降，受热面管壁温度升 高；ρ ω 太高，工质的流动阻力大，电耗大
通常要求过热器系统的总阻力应不大于过热器出口压力的10%；再热 系统的总阻力应不大于再热蒸汽进口压力的10%；省煤器中水的阻力应 不大于汽包压力的10%。推荐值见表12-5
锅炉热力计算分为设计计算和校核计算 设计计算 给定锅炉容量、参数和燃料特性 确定炉膛尺寸和各部件的受热面积；燃料消耗量；锅炉效率； 各受热面交界处介质的参数；各受热面吸热量和介质速度等 常用于新锅炉的设计。在额定负荷下进行
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热力计算方法
校核计算 已知锅炉结构和尺寸、锅炉负荷和燃料特性 确定各受热面交界处介质参数、锅炉热效率、燃料消耗量等 用于考核锅炉在非设计负荷或燃用非设计燃料时热力特性及 经济指标；由于计算参数多与炉膛结构有关，故设计计算也常 采用校核计算方法 锅炉校核热力计算应在锅炉结构计算的基础上进行 对锅炉机组作校核计算时，烟气的中间温度和内部介质温度 包括排烟温度、热空气温度，甚至过热蒸汽温度均是未知数， 故需先假定，然后用逐步逼近法去确定
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炉膛出口烟气温度的选择
炉膛出口烟气温度 为凝渣管或屏式过热器前的烟温 根据锅炉受热面的辐射和对流传热的最佳比值（辐射受热 面和对流受热面的金属耗量及总成本最小）， 应为1250℃ 为防止对流受热面的结渣。则一般应取 <(ST-100)℃ 当没有可靠的灰熔点资料时，不应超过1050℃ 当 炉 膛出口 处 布置 着屏 式 受热 面时 ， 一般 取 1100 ～ 1200℃ 对于易结渣的燃料， 应保持在1000～1050℃ 的水平
热力计算(备份)
55.5 3.72 10.35 0.99 0.99 18.45 10 21383 32
Oy S
y
Ny A
y
W
y
Q yDW V
r
三、锅炉各受热面的漏风系数和空气过剩系数 序 号 受热面名称 入口处空 漏 风 系 出口处空气过剩系数 气过剩系 △ 数 数
α′ α α″
1 2 3 4 5
炉膛和凝渣 管 第II级过热器 第I级过热器 省煤器 空气预热器
给定 查表 查表 查表 查表 选取
D(ish,s i f ,w ) b,w D(is ,w i f ,w )
Qef Q
y DW
*h
*100
B(1
q4 ) 100
炉膛结构计算 序 号 1 2 3 4 5 6 项 目 符号 Fb R F1 Vl
S Hf
单位 m2 m2 m
2
计算公式或依据
三原子气体容积分 r q 份额 烟气重度 飞灰浓度
Gy kg/kg
1
y
Ay 1.306 a pjV 0 100
f h/100G y
mfh
A α
六、焓温表 I-q 表 七、锅炉热平衡及燃料消耗量计算 序 项 目 单位 符号 号 1 燃料低位放 kJ/kg Q yDW 热量 t lk 2 ℃ 冷空气温度 0 3 冷空气的焓 kJ/kg I lk q py 4 ℃ 排烟温度 I py 5 kJ/kg 排烟热焓 6 机械不完全 q4 ％ 燃烧热损失
计算公式
炉膛与凝渣管
1.25
1 (a a ) 2
1.25 0.650 6.131 0.170 0.106 0.276 10.787 0.003
V
过热蒸汽热量计算
例如现在1000KG的过热蒸汽，进口温度325度，出口温度100度。
蒸汽压力是1.3MPa.谁能告诉我这里散发出的热量是多少最好给出计算过程因为我不是学热工的公式不好打，就用字母代替了（a-b）xG=Qa 为1.3MPa，325度下的过热蒸汽焓值，可查过热蒸汽焓值表b 为1.3MPa，100度下的过热蒸汽焓值，可查过热蒸汽焓值表G 为过热蒸汽量，Q 为放热量，即为你说的散发出的热量其中，需要注意的有几点，1.在查对应的过热蒸汽焓值时，要注意提供给你的压力是绝对压力还是表压，表压的话需查1.3+0.1=1.4MPa2. 过热蒸汽量的单位要注意，你给的是质量，焓值单位对应的也应该是大卡/公斤或者焦耳/公斤。
蒸汽热量计量是建立在蒸汽质量计量基础上的，它们之间的基本关系是蒸汽质量与单位质量的蒸汽所包含的热量的乘积，即为热流量。
但是，随着工艺流程的差异和参考点不同，热流量计算的表达式也就不一样。
(1)冷凝水不返回的特殊用户对于冷凝水不返回的特殊用户，其系统图如图4.1所示，其热量定义为以t =O℃的水之始为参考点的实际使用条件下的蒸汽焓值。
其表达式式中φ——热流量， kJ/h；qm——质量流量， kg/h；h——蒸汽的比焓， kJ/kg；p——蒸汽压力，MPa；t——蒸汽温度，℃。
热量表(或流量演算器、计算机等)按照测量得到的蒸汽压力、温度，查存储在仪表内的蒸汽表格(国际公式委员会蒸汽性质表见本书附录。
，得到蒸汽密度和比焓，进而计算qm和φ。
该计量方法也可用来对蒸汽发生器输出热量进行计量。
由于该计量方法以t=0℃时水的焓为参考点，用户难免提出异议，因为动力厂原料水(冷水)中所含的热量也视同蒸汽中所含热量作价卖出，似有不合理之处。
若冬季水温以10℃计，夏季水温以25℃计，低压蒸汽比焓以2.8MJ/ kg计，则冷水中的热量与蒸汽中总热量之比在冬季约为1.4%，在夏季约为3. 6%。
解决这一问题的合理方法是供用双方协商一个双方都能接受的协议参考点，对表计计量结果进行适当处理，作为结算热量。
高温过热器的计算
7 高温过热器的计算7．1 高温对流过热器结构尺寸 7．1．1管子尺寸 425d mm φ=⨯ 7．1．2冷段横向节距及布置 40L n = （顺列，逆流，双管圈） 7．1．3热段横向节距及布置 39R n = （顺列，顺流，双管圈） 7．1．4横向节距 195mm S = 7．1．5横向节距比 11 2.262dS σ==7．1．6纵向节距 287mm S = 7．1．7纵向节距比 22 2.07dS σ==7．1．8管子纵向排数 28n = 7．1．8冷段蒸汽流通面积 222*0.06424nL Ld f n m π== 注：n d 单位：m下同7．1．9热段蒸汽流通面积 222*0.06284nR Rd fn m π==7．1．10平均流通截面积()/20.0634pjLRff f=+=7．1．11烟气流通面积 2(7.68790.042) 5.4323.3Y m F =-⨯⨯= 7．1．12冷段受热面积 2**( 5.6)237L L z pj pj d m n n l l m H π=== 7．1．13热段受热面积 2**( 5.6)231R R z pj pj d m n n l l m H π=== 7．1．14顶棚受热面积 27.68(0.70.61)10.06LD m F =⨯+= 7．1．15管束前烟室深度 0.7YS m l =7．1．16管束深度 0.61GS m l = 7．1．17辐射层有效厚度 124*0.9(1)0.188s d m πσσ=-= （注：d 单位：m ）7．2高温过热器的热力计算7．2．1进口烟气温度 'GG ϑ=995 0C 查表4-7，凝渣管结构及计算第11项7．2．2进口烟气焓 'GG I = 11821.0703 KJkg查表4-7，凝渣管结构及计算第12项7．2．3进冷段烟气温度 'GGL t = 513.3248 0C 即屏出口蒸汽温度，查表4-6，屏的热力计算7．2．4进冷段烟气焓 'GGL I = 3405.5931 KJ kg即屏出口蒸汽焓，查表4-6，屏的热力计算7．2．5总辐射吸热量 '''f f GGNZQ Q== 157.4649 KJkg7．2．6冷段辐射吸热量 'f f LGGLGGLRLDH QQH H H=•++=237157.464978.0623723110.06⨯=++ KJ kg7．2．7热段辐射吸热量 'f f RGGRGGLRLDH QQH H H=•++=231157.464976.0823723110.06⨯=++KJ kg7．2．8顶棚辐射吸热量 'f f LD GGLDGGLRLDH Q QH HH =•++=10.06157.4649 3.313623723110.06⨯=++KJ kg7．2．9出热段蒸汽温度 ''GGR t = 540 0C （建议取额定值5400C ）7．2．10出热段蒸汽焓 ''GGR i = 3476.45 KJkg查附录二中水和水蒸气性质表，按计算负荷下高温过热段出口压力P = 9.9 MPa （查表1-6）7．2．11出冷段蒸汽温度 ''GGL t =535 0C （先估后校） 7．2．12出冷段蒸汽焓 ''GGL i = 3461.158 KJkg查附录二中水和水蒸气性质表，按计算负荷下高温过热段出口压力P = 10.10 MPa （查表1-6）7．2．13第二次减温水量 2jw D = 2800 KJ h（取用）7．2．14减温水焓 JW i = 923.69 KJ kg 就是给水焓，按P =10.98MPa7．2．15进热段蒸汽焓 '''22()jw jw GGLJW GGRD Di i D D i -+==33461.158(220102800)923.6928003428.863220000⨯⨯-+⨯= KJ kg7．2．16进热段蒸汽温度 'GGR t = 524 0C 查附录二中水和水蒸气性质表，按计算负荷下高温过热段出口压力P =10.10 MPa （查表1-6）7．2．17冷段吸热量 '''21()()/jw j GGL GGL GGLD D Qi i D B =--=(2200002800)(3461.1583364.675)3428.86331642.3221--=662.281KJ kg7．2．18热段吸热量 '''1()/j GGR GGR GGRD D Qi i B =-=220000(3521.24753428.863)797.530131642.3221⨯-=642.329KJ kg 7．2．19高温过热器吸热量 11GGGGLD GGRD QQQ=+=663.6538+642.3231 =1305.9769 KJ kg7．2．20高温过热器对流吸热量 'D f GGGGGGQQQ=-=1305.9769-157.4649=1148.5129KJkg7．2．21顶棚对流吸热器 1GGLDD Q = 48 KJ kg （先估后校）7．2．22高温过热器出口烟焓'''D GGGG GG LF QI I I αϕ=-+∆•=11821.0703-1148.51290.9946+0.025225.44810535.0124⨯=KJ kg7．2．23高过出口烟气温度 ''GG ϑ= 883.7995 0C （查焓温表）， 7．2．24烟气平均温度 '''()2GG GG PJ ϑϑϑ+== 10671.9588 0C7．2．25烟气流速(273)3600273jyPJyyV B WFϑ+=⨯⨯=31642.32217.7569(944.3998273)13.0488360023.3273⨯⨯+=⨯⨯ m s （其中Y V 见表2-9）7．2．26烟气侧放热系数dZSwC C Cαα=•••= 800.9410.9672.192⨯⨯⨯=20()WC m查《标准》线算图12（附录图8）7．2．27冷段蒸汽平均温度 '''()/2GGLPJ GGl GGL t t t =+=(513.3248535)524.16242+=0C7．2．28 冷段蒸汽平均比容 GGL v = 0.034 3Kg m 查附录二中水和水蒸气性表，按冷段进出口压力平均值PJ P = 10.15 MPa（查表1-6）7．2．29冷段蒸汽平均流速 2()(3600)jw GGLGGLPJ LD v D W f-=⨯=3(220102800)0.03431.952236000.0642⨯-⨯=⨯m s 7．2．30冷段蒸汽放热系数GGLα= 3404 20()WC m，odCα•查《标准》线算图15即（附录图11） 7．2．31热段蒸汽平均温度 '''()/2GGRPJ GGR GGR t t t =+= 5405245322+=0C7．2．32热段蒸汽平均比容 GGR v = 0.035 m s查附录二中水和水蒸气性质表，按冷段进出口压力平均值PJ P =10 MPa （查表1-6）7．2．33热段蒸汽平均流速 (3600)GGRGGRPJ RD v W f=⨯⨯=3220100.03534.058736000.0628⨯⨯=⨯ m s 7．2．34热段蒸汽放热系数GGRα= 38000.923496⨯= 20()WC m，odCα•查《标准》线算图15即（附录图11）7．2．35三原子气体辐射减弱系数0.78 1.60.1)(10.37)1000pjQ TK +=-0.1-)(1-1217.39980.371000⨯)=24.711(.)m MPa7．2．36三原子气体容积份额 r = 0.2360 查表2-9烟气特性表7．2．37灰粒的辐射减弱系数H K =88.6804=1(.)m MPa 注：h d 单位：m μ7．2．38烟气质量飞灰浓度 Yμ= 0.0134 3kg m查表2-9烟气特性表7．2．39烟气的辐射减弱系数Q H YK r K K μ=+=24.710.236088.68040.01347.0199⨯+⨯= 1(.)m MPa7．2．40烟气黑度 a =1kpse--=7.01990.10.18810.1236e-⨯⨯-=7．2．41冷段管壁灰污层温度1()3.6j GGGGLHBGGL GGLPJ LQB t t H εα••+=+=131642.32211305.9769(0.0043)3404524.1624717.31843.6237⨯⨯++=⨯0C ，其中：0.0043ε=7．2．42热段管壁灰污层温度 1()3.6j GGGGRHBGGR GGRPJ RQB t t H εα••+=+==131642.32211305.9769(0.0043)3404532 3.6237⨯⨯++⨯=759.89110C ，其中：0.0043ε=7．2．43冷段辐射放热系数FGGLα=22.04 20()WC modCα•查《标准》线算图19即（附录图12）7．2．44热段辐射放热系数FGGRα=23.12 20()W C modCα•查《标准》线算图19即（附录图12）7．2．45修正后冷段辐射放热系数0.250.071273[10.4((]1000))GGLPJ YS F GGL FGGLGSt l l αα+=+• =0.250.07524.16242730.722.04[10.4((]10000.61))+⨯+•=33.255420()W C m 7．2．46修正后热段辐射放热系数0.250.071273[10.4((]1000))GGRPJ YS F GGR FGGRGSt l l αα+=+• =0.250.075322730.723.12[10.4((]10000.61))+⨯+•=31.964620()W C m 7．2．47冷段传热系数11GGL GGL GGLK ψαααα•==+105.447434040.65105.44743404⨯⨯=+66.4814 20()W C m （其中ψ—热有效系数，对烟煤ψ=0.65。
Q135-900-52-3.82-450余热锅炉热力计算
6 出口蒸汽压力（绝对压力） Pbq
二、燃料参数 (一): 燃料特性（应用基成份） 1 烟气容积百分数 2 烟气容积百分数 3 烟气容积百分数 4 烟气容积百分数 5 烟气含灰量 6 烟气量 7 烟气温度 8 实际H2O容积 9 烟气容积 10 H2O容积份额 11 RO2容积份额 12 三原子气体容积份额 N2 O2 CO2 CO Ash Vgas Tgas VH2O Vy rH2O rRO2 rп % % % % g/Nm3 Nm3/h ℃ m3/Nm3 m3/Nm3 设计燃料数据 设计燃料数据 设计燃料数据 设计燃料数据 设计燃料数据 设计燃料数据 设计燃料数据 《标准》公式4-07 《标准》公式4-08 《标准》公式4-10 《标准》公式4-09 rH2O+rRO2 78.8 2.2 14 5 10 135000 900 0 1 0 0.19 0.19
由前一部件出口烟气温度获得
横向冲刷 逆流 错排 32 4 38 8 145 96 0.47 24.2 170 0.034 753.245 1140.581 675.703 1012.71 124.773 256.226 2798.348 3122.411 362.29 0.055 23.119 1869.818 0 0.19 0.133 5.603 8.60E-04 1
设计取定 △i kJ/Nm3 计算结果
面式减温器 91.308
Q135/900-52-3.82/450锅炉 热力计算书
序号
技术文件号:RLJS 共 14 页 第 7 页
名
称
符号
单
位
公
式
及
计
算
数 光管
值
(五): 低温过热器 1 管子类型 2 烟气冲刷方式 3 烟气与工质流向 4 管子排列方式 5 管径 6 管子厚度 7 横向排数 8 纵向排数 9 横向节距 10 纵向节距 11 有效辐射层厚度 12 烟气流通面积 13 对流受热面积 14 工质流通面积 15 烟气入口温度 16 烟气入口温焓 17 烟气出口温度 18 烟气出口温焓 19 烟气侧放热量 20 蒸汽入口温度 21 蒸汽入口焓 22 蒸汽出口焓 23 蒸汽出口温度 24 蒸汽平均比容 25 蒸汽流速 26 工质侧对流放热系数 27 烟气中水蒸汽容积份额 28 三原子气体容积份额 29 烟气黑度 30 烟气流速 31 污染系数 32 利用(冲刷不均匀)系数 d δ Z1 Z2 S1 S2 s Fhx Hhx f ひ＇ I＇ ひ″ I″ Q t＇ i＇ i″ t″ υ pj wд α к rH2O rq α Wг ε ξ m/s mm mm mm mm mm mm m m2 m2 m2 ℃ kJ/Nm3 ℃ kJ/Nm3 kJ/Nm3 ℃ kJ/kg kJ/kg ℃ m3/kg m/s 设计取定 设计取定 设计取定 设计取定 设计取定 设计取定 设计取定 设计取定 设计取定 设计取定 《标准》公式7-54 设计取定 设计取定 设计取定
煤粉炉热力计算
锅炉课程设计130T/H 煤粉锅炉热力计算指导教师：***班级：2017级锅炉培训班******目录第一部分锅炉课程设计的目的、任务及要求（1）锅炉课程设计的目的及要求（2）课程设计任务书第二部分设计热力计算及校核计算（1）理论空气量和燃烧产物计算（2）制粉系统和各受热面漏风系数及进出口过量空气系数（3）烟气容积及有关特性计算（4）烟气和空气温焓表（5）锅炉整体热平衡计算（6）炉膛计算（7）凝渣管计算（8）低温过热器计算（9）高温过热器计算（10）高温省煤器计算（11）高温空气预热器计算（12）低温空气预热器（13）低温省煤器计算（14）汽水边和烟气边热平衡计算（15）热力计算汇总表第一部分锅炉课程设计的目的、任务及要求（1）锅炉课程设计的目的及要求课程设计的目的是为了使学生在学习了《锅炉原理》及有关专业课程以后，进行锅炉的热力计算、设计和布置锅炉受热面及工程制图的基本训练，通过一台煤粉锅炉的方案设计培养学生应用理论和专业知识设计锅炉等热力设备的能力。
要求学生充分重视这一十分重要的教学环节，独立、认真、按时、高质量的完成所制定的任务。
题目： 130t/h 煤粉锅炉设计任务：完成锅炉的整体布置和热力计算。
锅炉参数：额定蒸发量（D）： 130t/h 额定蒸汽压力（Pgr）： 3.82MPa 额定蒸汽温度（tgr）： 450℃给水温度（tgs）： 150℃设计煤种：C ar=47.62％ H ar=2.27％ O ar=7.34％ N ar=0.98％S ar=1.17％ A ar=31.62% M ar=9％ V daf=13.85％t1（DT）=1460℃ t2(ST)=1500℃ t3(FT)> 1400℃ Q ar,net=18821kJ/kg时间：2018年5月4日至2018年6月15日学生：司志毅指导教师：庄正宁日期：2018.05.05第二部分设计热力计算及校核计算本锅炉采用Π型布置、自然循环。
低温罐热力计算完整版
W
Fm3
辅助气体管截面积
Fm3=π(R2- r2)
3.9610-4
m2
L3
管长
结构
10.7
m
4
Q24
溢流管漏热量
Q42=λ2Fm4△T/L4
0.031
W
Fm4
溢流管截面积
Fm4=π(R2- r2)
3.9610-4
m2
L4
管长
结构
10.5
m
5
Q25
液位计气相管漏热量
Q52=λ2Fm5.△T/L5
0.007
W
Fm5
液位计气相管截面积
Fm5=π(R2- r2)
7.5410-5
m2
L5
管长
结构
8.8
m
6
Q26
液位计液相管漏热量
Q62=λ2Fm6△T/L6
0.027
W
Fm6
液位计液相管截面积
Fm6=π(R2- r2)
7.5410-5
m2
L6
管长
结构
2.3
m
7
Q27
增压器输入管漏热量
Q72=λ2Fm7.△T/L7
0.123
W
Fm7
增压器输入管截面积
Fm7=π(R2- r2)
3.9610-4
m2
L7
管长
结构
2.6
m
8
Q28
液体排放管漏热量
Q82=λ2Fm8.△T/L8
0.153
W
Fm8
液体排放管截面积
Fm8=π(R2- r2)
3.9610-4
m2
L8
管长
过热蒸汽和再热蒸汽及减温水系统
过热蒸汽和再热蒸汽及减温水系统一、设备资料1.我厂炉膛内前墙布置有六片中温过热器管屏、六片高温过热器管屏，六片高温再热器管屏及一片水冷隔墙，后墙布置两片水冷蒸发屏。
尾部采用双烟道结构，前烟道布置了三组低温再热器，后烟道布置四组低温过热器。
2.过热器系统中设有两级喷水减温器，分别布置与屏过前后。
再热器系统中布置有事故喷水减温器和微喷水减温器，分别布置于低再前后。
过热器减温水来自给水母管，再热器减温水来自给水泵中间抽头。
3.低温过热器、低温再热器管组采用长伸缩式吹灰器吹灰，低温过热器管组间8只，低温再热器管组间6只。
过热器安全阀再热器入口安全阀再热器出口安全阀过热器出口电磁泄放阀二、过热蒸汽及其减温水系统1.过热蒸汽流程从汽包分离出来的饱和蒸汽从汽包顶部的蒸汽连接管引出。
饱和蒸汽从汽包引出后，由饱和蒸汽连接管引入冷却式旋风分离器入口烟道的上集箱，下行冷却烟道后由连接管引入冷却式旋风分离器下集箱，上行冷却分离器筒体之后，由连接管从分离器上集箱引至尾部竖井侧包墙上集箱，下行冷却侧包墙后进入侧包墙下集箱，由包墙连接管引入前、后包墙下集箱，向上行进入中间包墙上集箱汇合，向下进入中间包墙下集箱，即低温过热器进口集箱，逆流向上对后烟道低温过热器管组进行冷却后，从锅炉两侧连接管引至炉膛顶部中温过热器进口集箱，流经中温过热器受热面后，在炉前从锅炉两侧连接管引至炉前高温过热器进口集箱，最后合格的过热蒸汽由位于炉膛顶部的高过出口集箱两侧引出。
2.过热蒸汽温度调节方式过热器系统采取调节灵活的喷水减温作为汽温调节和保护各级受热面管子的手段，整个过热器系统共布置有两级喷水。
一级减温器（左右各一台）布置在低过出口至屏过入口管道上，作为粗调控制屏式过热器出口温度，保护屏式过热器；二级减温器（左右各一台）位于屏过与高过之间的连接管道上，作为细调控制高过出口温度，保证蒸汽参数合格，其主环和付环均为比例积分调节。
3.过热器设计规范4.启动初期过热器温的调整（1）应采用一、二级减温器喷水调节，维持进入屏式过热器和高温过热器的蒸汽温度至少有11℃的过热度。
220T锅炉校核热力计算具体计算过程.doc
1 燃料燃烧计算1．1燃烧计算1．1．1 理论空气量: V 0 =0.0889(C ar +0.375S ar )+0.265H ar -0.0333O ar0.0889(5.90180.3750.6)0.265 4.40.03339.1=⨯+⨯+⨯-⨯5.9018=Nm 3/kg S ar 1．1．2 理论氮容积: 02N V =0.8100ar N +0.79 V 0 1.20.80.79 5.9018 4.6720100=⨯+⨯= Nm 3/kg1．1．3 RO2 容积: V R02 = 1.866 100ar C +0.7100ar S 56.90.61.8660.7 1.066100100=⨯+⨯=Nm 3/kg1．1．4理论干烟气容积:0GY V = 02N V + V RO2 4.672 1.066 5.738=+=Nm 3/kg1．1．5理论水蒸气容积:20H OV =11.1 100ar H +1.24 100ar M+1.61d k V 0 (d k =0.01kg/kg) 4.41311.1 1.24 1.610.01 5.908100100=⨯+⨯+⨯⨯0.7446=Nm 3/kg1．1．6飞灰分额:αfh =0.92(查表2-4)1．2锅炉热平衡及燃料消耗量计算1．2．1锅炉输入热量 Q r ≈Q ar,net =22415 kJ/kg 1．2．2排烟温度θPY (估取)= 125c1．2．3排烟焓 I PY =1519.2159 kJ/kg 1．2．4冷空气温度 t LK =20℃1．2．5理论冷空气焓 0LF I =(ct)k V 0 38.2 5.9018225.448=⨯= kJ/kg1．2．6化学未完全燃烧损失 q 3 =0.5% (取用) 1．2．7机械未完全燃烧 q 4 =1.5% (取用)1．2．8排烟处过量空气系数 αpy =1.39(表2-7第二版)1．2．9排烟损失 q 2 =（100- q 4 ）*（I PY -αpy 0LF I ）/ Q r()()100 1.51519.2159 1.39225.448/22415=-⨯-⨯5.2989= % 1．2．10散热损失 q 5=0.5% (取用)1．2．11灰渣损失 q 6 = Q 6 /Q r *100 1.06581000.004822415=⨯=% 1．2．12锅炉总损失 ∑q= q 2 + q 3 +q 4 +q 5 +q 65.29890.5 1.50.50.00487.8037=++++= %1．2．13锅炉热效率 η=100-∑q 92.1963= % 1．2．14保热系数 φ=1-q 5 /(η+q 5 )0.00510.994692.19630.005=-=+1．2．15过热蒸汽焓 "GG i = 3941.39 kJ/kg(查附录表二中水和水蒸气性质表，高过出口参数 P= 9.9 Mpa t=540℃) 1．2．16给水温度 t GS =215℃ (给定) 1．2．17给水焓 i GS = 923.79 kJ/kg(查附录表二中水和水蒸气性质表，低省入口参数 P=11.57 Mpa t=215℃)1．2．18锅炉有效利用热 Q=D GR ("GG i -"GS I )=()3220103941.39923.79⨯⨯-86.6410=⨯kJ/h1．2．19实际燃料消耗量 B=100*Q/(ηQ r )8100 6.6410/92.196322415=⨯⨯⨯32124.18485= kg/h 1．2．20计算燃料消耗量 B j =B(1- q 4 /100)1.532124.184851100⎛⎫=⨯- ⎪⎝⎭31642.3221= kg/h2 炉膛校核热力计算2．1 炉膛出口过量空气系数"l α = 1.2 （查表1-5漏风系数和过量空气系数）2．2 炉膛漏风系数 △αl = 0.05 （查表1-5漏风系数和过量空气系数）2．3 制粉系统漏风系数 △αZF = 0.1（查表1-5漏风系数和过量空气系数） 2．4 热风温度 t RF = 275 ℃ (估取)2．5 理论热风焓 I 0RF = 2175.4477 kJ/kg （查温焓表）2．6 理论冷风焓 I 0LF = 225.448 kJ/kg （查表2-14）2．7 空气带入炉膛热量 Q K =（α”L -△αL -△αZF ）I 0RF +（△αl +△αZF ）I 0LF()()1.20.050.12175.44770.050.1225.448=--⨯++⨯2318.0312=kJ/kg 2．8对于每公斤燃料送入炉膛的热量Q L = Q r [1-（q 3 + q 6 ）/（100- q 4 ）]+ Q K0.50.00482241512318.0372100 1.5+⎛⎫=⨯-+ ⎪-⎝⎭24618.1632= kJ/kg 2．9理论燃烧温度θ0 24618.163224259.639410019001925.2725677.314124259.6394-=⨯+=-℃（查温焓表）2．10理论燃烧绝对温度T 0 =θ0 +273= 1925.27+273 =2198.27 K 2．11火焰中心相对温度系数X=h r /H l +△x=0.3040(其中h r =4962，H l =22176-4092+1762，△x=0) 2．12系数M =A-BX= 0.59-0.3040⨯0.5=0.438（A 、B 取值查表3-5、3-6） 2．13炉膛出口烟气温度θ”l =1130 ℃ （估取）2．14炉膛出口烟气焓 I ”L = 13612.9332kJ/kg （查温焓表） 2．15烟气平均热容量 V C =（Q L -I ”L ）/（θ0 -θ”L ）24618.163213612.933213.83841925.271130-==-kJ/（kg ℃）2．16水冷壁污染系数ξSL =0.45 （查表3-4水冷壁灰污系数） 2．17水冷壁角系数X SL =0.98 （查3-1炉膛结构数据） 2．18水冷壁热有效系数ψSL =ξSL X SL =0.45⨯0.98=0.441 2．19 屏、炉交界面的污染系数ξYC =β*ξSL =0.98⨯0.45=0.441 (β取0.98) 2．20屏、炉交界面的角系数 X YC =1 (取用)2．21屏、炉交界面的热有效系数 ψYC =ξYC X YC =0.441⨯1=0.441 2．22燃烧器及门孔的热有效系数 ψR =0 (未敷设水冷壁)2．23平均热有效系数 ψPJ =(ψSL F+ψYC F 2 +ψR F YC )/ F L = 0.4372(其中 F=F q +2F C+F h +F LD -F YC 各F 值查表3-1炉膛结构数据) 2. 24炉膛有效辐射层厚度S=5.488m (查表3-1炉膛结构数据) 2．23炉膛内压力 P=0.1MPa2．26水蒸气容积份额 r H20 =0.0994 (查烟气特性表)2．27三原子气体容积份额 r =0.2382 (查烟气特性表) 2. 28三原子气体辐射减弱系数K Q=10.2(=-0.1）(1-0.37"1000l T )140310.20.110.371000⎫⎛⎫=⨯-⨯ ⎪⎪⎝⎭⎭5.1621=2．29烟气质量飞灰浓度 μr=0.01102．30灰粒平均直径 dn =13μm (取用)查附录表一筒式磨煤机 2．31灰粒辐射减弱系数 KH==80.676= 1(.)m MPa2．32燃料种类修正系数 X 1=0.5 注:对低反应的燃料(无烟煤,半无烟煤,贫煤等)X 1=1; 对高反应的燃料(烟煤,褐煤,泥煤,页岩,木柴等) X 1=0.5:2．33燃烧方法修正系数 X 2=0.1 注:对室燃炉X 2=0.1; 对层燃炉X 2=0.03 2．34煤粉火焰辐射减弱系数K=12*10H Q Yr k K X X μ++=5.1621⨯0.2382+80.676⨯0.0110+10⨯0.5⨯0.1=1.2296+0.8874+0.5=2.617 1(.)m MPa2．35火焰黑度 H a =1-kpse -= 2.21130.15.46610.7014e -⨯⨯-=2．36炉膛黑度 l a =(1)HSLHHa a a +-ψ=()0.70140.84190.701410.70140.441=+-⨯2. 37炉膛出口烟气温度(计算值) ''l θ=30.62733600(1)pjLjcM T F T VB ϕσ-+ψ0.61132198.272733600 5.67100.84190.4372693.562198.2730.43810.994631642.322113.83841186.87c-︒=-⎛⎫⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+ ⎪⨯⨯⎝⎭=注:σ=5.67×1110-24(*)Wm K j B 单位:kg h2．38计算误差ϑ∆=''l θ-''l θ(估)=1186.27-1130=56.87 (允许误差±1000C ) 2．39炉膛出口烟气焓 ''L I = 14374.748 查焓温表,''l θ按计算值 2．40炉膛有效热辐射放热量f LQ=''()L LQ I ϕ-()0.99462241514374.7487996.8346=⨯-=kJ kg 2.41辐射受热面平均热负荷 sq =(3.6)f j LLZ QB S ⨯⨯31642.32217996.834610411.52663.6675.12⨯==⨯2W m2．42炉膛截面热强度Fq =(3.6)jrA QB F ⨯⨯=31642.3221224153827141.2183.651.497⨯=⨯ 2W m2. 43炉膛容积热强度 Vq =(3.6)jrL QB V ⨯⨯31642.322122415187172.14783.61052.6⨯==⨯ 2W m3、炉膛顶部辐射受热面吸热量及工质焓增的计算3．1顶棚管径 d=38 mm (取用) 3．2节距 s=47.5mm (取用) 3．3排数 n=158 (取用)3．4顶棚管角系数 X=0.98 查<标准>线算图1(即附录图1) 3．5顶棚面积 LD F =32.11 2m (取用) 3．6蒸汽流通面积 f=2158(3.14)40.03⨯⨯ =0.112 2m3．7炉膛顶棚热负荷分配不均系数 Hμ= 0.68 查<标准>线算图11(即附录图7)(对本炉型:0hX H==0H H=2393823938)3．8炉膛顶棚总辐射吸热量 LD Q =3.6H S LD q F η3.60.6810411.526632.11=⨯⨯⨯818400.9636=KJ h3．9减温水总流量 JW D = 6000 KJ h(先估后校)3．10炉膛顶棚蒸汽流量 LD D =JW D D -= 3220106000214000⨯-=KJ h3．11炉膛顶棚蒸汽焓增 LD i ∆=LDLDQD=818400.93963.8243214000= kJkg3．12炉膛顶棚进口蒸汽焓 'LD i = 2727.72689.22727.7982708.835200--⨯= kJ kg 查附录二中水和水蒸气性质表 注:蒸汽参数---汽包压力对应的干饱和蒸汽3．13 炉膛顶棚出口蒸汽焓 ''LD i ='LD i +LD i ∆= 2708.835 3.82432712.6593+= kJ kg3．14炉膛顶棚出口蒸汽温度 ''LD t = 316.30820C <查附录二中水和水蒸气性质表>4、屏的结构数据计算表4．1管子外径 d=425Φ⨯ mm 4．2屏的片数 Z=124．3每片屏的管子排数 n=410⨯=40 4．4屏的深度 L=2.076 m 4．5屏的平均高度 h=7.4 m4．6一片屏的平面面积 p F =13.5 2m 4．7屏的横向节距 1S =591 mm 4．8比值1σ=1dS=14.14．9屏的纵向节距 2S =46 mm 4．10比值2σ=2dS=1.094．11屏的角系数 p X = 0.98 查《标准》线算图1(即附录1)，曲线5 4．12屏的计算受热面积 PJH =2P P Z F X = 317 2m 4．13屏区顶棚面积 DPH=高⨯深⨯角系数=15.6 2m 4．14屏区两侧水冷壁面积 SLH=高⨯深⨯角系数2⨯=30.1 2m 4．15屏区附加受热面面积 PFJ H =DPH+SLH =45.7 2m 4．16烟气进屏流通面积 '58.8P F = 2m 4．17烟气出屏流通面积 ''50P F = 2m4．18烟气平均流通面积 ''''''254P P Y P PF F F F F ⨯=⨯=+ 2m4．19烟气流通面积 f=212100.0794n d π⨯⨯⨯= 2m (其中0.04220.005nd=-⨯ 单位： m)4．20烟气有效辐射层厚度 11.80.779111S h L s ==++ m (注：1S 单位：m)4．21屏区进口烟窗面积 '65.61ch F = 2m <见表3-1 2F > 4．22屏区出口烟窗面积 ''7.68 6.42449.34ch F =⨯= 2m5 屏的热力计算5．1烟气进屏温度 'P ϑ= 1186.870C 查表3-9，炉膛校核热力计算即炉膛出口烟气温度'l θ5．2烟气进屏焓 'P I = 14374.748 KJ kg 查表3-9，炉膛校核热力计算即炉膛出口烟气焓''L I5．3烟气出屏温度 ''P ϑ= 10000C 《先估后校》 5．4烟气出屏焓 ''P I = 11886.3132KJ kg 查焓温表5．5烟气平均温度 '''()2P P PJ ϑϑϑ+==1186.8710001093.4352+= 0C5．6屏区附加受热面对流吸热量 D PFJQ = 366KJ kg （先估后校）5．7屏的对流吸热量'''0()D DP P LF PJF PQI I I I ϕα=-+∆-()0.994614374.74811886.31323662108.9973=⨯--=KJ kg5．8炉膛与屏相互换热系数 β= 0.97 查附录表16 5．9炉膛出口烟窗的沿高度热负荷分配系数 YCμ= 0.8 查《标准》线算图11（即附录图7）（01984623938LhX H HH===）5． 10炉膛出口烟窗射入屏区的炉膛辐射热量'''()/fP ch LZ YCPLQ Q S I F βϕη=-()0.970.80.994624618.163214374.74865.61675.12⨯⨯⨯-⨯=768.3233=KJ kg5．11三原子气体辐射减弱系数0.78 1.60.1)(10.37)1000pjQ TK +=-1366.43510.20.110.37100010.2 2.0584619580.49441905⎫⎛⎫=⨯--⨯ ⎪⎪⎝⎭⎭=⨯⨯ 10.3810=1(.)m MPa5．12三原子气体容积份额 r= 0.2382 查表2-9烟气特性表 5．13灰粒的辐射减弱系数H K =82.1089==1(.)m MPa 注：h d 单位：m μ5．14烟气质量飞灰浓度 Yμ= 0.0135 3kgm查表2-9烟气特性表5．15烟气的辐射减弱系数Q H YK r K K μ=+=10.3810⨯0.2382+82.1089⨯0.0135=3.58121(.)m MPa 5．16屏区烟气黑度 a =1kpse--= 3.58120.10.77910.2434e -⨯⨯-=5．17屏进口对出口的角1LX S==2.0760.13960.591=注：1S 单位：m5．18燃料种类修正系数 0.5Rξ= （取用）5．19屏出口烟窗面积 ''P F = 50 查表4-5，屏的结构数据计算 5．20炉膛及屏间烟气向屏后受热面的辐射热量'''4''0(1)*****3600f f ch pj PRPjxQ F T QBααβξσ-=+()()411768.323310.24340.1396 5.67100.243449.341093.4352730.531642.32210.973600-⨯-⨯⨯⨯⨯⨯+⨯=+83.6612135.0401218.7013=+=KJ kg 注：11240 5.67(*)10W m k σ-=⨯5．21屏区吸收的炉膛辐射热 '''f f fPQppQQ Q =-=768.3233-218.7013=549.622 KJ kg5．22屏区附加受热面吸收的辐射热量*f fPFJPFJPQPJPFJHQQ HH =+45.7549.62269.252131745.7=⨯=+KJ kg5．23屏区水冷壁吸收的辐射热量*f fSLPSLPQPJPFJHQQ HH =+30.1549.62245.612431745.7=⨯=+KJ kg5．24屏区顶棚吸收的辐射热量 *f fDPPLDPQPJPFJHQQ HH =+15.6549.62223.639731745.7=⨯=+KJ kg5．25屏吸收的辐射热量 ff f PPQPFJQ QQ=-=549.622-69.2521=480.3699 KJkg5．26屏吸收的总热量 Df PPPQ Q Q =+= 2108.9973+480.3699=2589.3672 KJkg5．27第一级减温水喷水量1jw D = 3200KJ h 《取用》5．28第二级减温水喷水量2jw D = 2800KJ h《取用》5．29屏中蒸汽流量 2P jw D D D =-= 3220102800217200⨯-=KJ h5．30蒸汽进屏温度 'P t = 380 0C 先估后校5．31蒸汽进屏焓 'P i = 3028.3666KJ kg 查附录二中水和水蒸气性质表，按计算负荷下进屏P = 10.57 MPa5．32蒸汽出屏焓 '''jPPPPQ i B i D+==3028.366631642.32212589.3672217200+⨯3405.5931=KJ kg5．33蒸汽出屏温度 ''P t = 513.3248 0C 查附录二中水和水蒸气性质表，按计算负荷下出屏P = 10.2 MPa5．34屏内蒸汽平均温度 '''()2P P PJ t t t +==380513.3248446.66242+=0C5．35平均传热温差 1PJ PJt t ϑ∆=-= 1093.435-446.6624=646.7726 0C 5．36屏内蒸汽平均比容 v -= 0.0395 3kgm，查附录二中水和水蒸气性质表，按计算负荷下屏进出口压力平均值，PJ P = 10.345 MPa （查表1-6）及PJ t5．37屏内蒸汽流速 *3600*PQ fvD w -==2172000.039524.568736000.097⨯=⨯ m s5．38管壁对蒸汽的放热系数2*dC αα== 0.98⨯2800=27442(*)WC m 查《标准》线算图15（附录图11）5．39烟气流速 *(1)3600*273jYPJ YYV B w Fϑ=+31642.32217.68201093.4351360054273⨯⎛⎫=⨯+ ⎪⨯⎝⎭6.2585=m s （其中Y V 见表2-9）5．40烟气侧对流放热系数***dZswC C Cαα== 51.357 2(*)WC m 查《标准》线算图12（附录图8）5．41灰污系数 ε= 0.007520(*)C Wm ，查附录图15曲线2（吹灰）5．42管壁灰污层温度 2*1()*3.6jPhbPJPJQ B t t Hεα=++131642.32212589.3672446.66240.00752744 3.6317⨯⎛⎫=++⨯⎪⨯⎝⎭1011.2971=0C5．43辐射防热系数 0*f ααα== 0.2434⨯374=91.0316 20(*)WC m查《标准》线算图19（附录图12）5．44利用系数 ζ= 1 查附录图15曲线2（吹灰） 5．45烟气侧放热系数 12*(*)2*d f dxS πζααα=+3.1442151.35791.03162460.1396⨯⎛⎫=⨯⨯+ ⎪⨯⨯⎝⎭618.3894=2(*)WC mχ---屏的角系数。