模板设计计算书完整版
模板计算书
模板计算书一模板工程材料力学指标1、渡膜胶合板(截面尺寸：900×1800×1800mm)抗弯强度[δ]=23N/mm²弹性模量E=4.0×10³ N/mm²，W=48600mm³2、支承方楞(截面尺寸：50×75×2000mm)抗弯强度设计值[δ]弯=15N/mm²顺纹抗压强度及承压[δ]压=13 N/mm²顺纹抗拉强度设计值[δ]拉=9 N/mm²顺纹抗剪[δ]剪=1.6N/mm²横纹承压(全表面)f=2.1N/mm²横纹承压(局部表面)f=3.1N/mm²弹性模量E=10000N/mm²W=0.167×50×75²=46875mm³I=0.0833×50×75³=1757812.5mm43、D48×3.5 焊接钢管，材料Q235 3.84kg/m［f］=205 N/mm² A=489 N/mm² W=5080mm³ I=121868 mm4 I=15.8mm E=2.06×105/mm²二现浇梁模板验算1、模板验算(400×1400)a、荷载：底板自重5×0.4×0.25×1.2=0.6KN/m砼自重：24×0.4×1.4×1.2=16.128KN/m钢筋荷重：1.5×0.4×1.4×1.2=1.008KN/m振捣砼荷重：2×0.25×1.2=0.6KN/m合计：F1=18.336KN/m折减系数为0.9，则F=F1×0.9＝18.336×0.9=16.5024kN/mb、抗弯承载力验算，梁底木楞间距为300mm查表得：弯矩系数KM=-0.121、剪力系数KV=-0.62抗弯系数KW=0.967则，M=KM〃F〃L²=-0.121×16.5024×0.3²=-179711N.mmδ=M/W=179711/(bh²/6)=179711/(400×30²/6)=2.955N/mm²＜fm=13N/mm²，满足要求。
模板设计计算书
墙模板墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。
组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据规范，当采用容量为大于0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为6.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):400；主楞(外龙骨)间距(mm):400；穿墙螺栓竖向间距(mm):400；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:1；宽度(mm):45.00；高度(mm):95.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):14.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
板模板(扣件式)计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性支架外侧模板μs 1 ωmk=ω0μzμs=0.25结构重要性系数γ0 1 脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm) 1000立杆横向间距l b(mm) 1000 水平拉杆步距h(mm) 1500小梁间距l(mm) 200 小梁最大悬挑长度l1(mm) 200主梁最大悬挑长度l2(mm) 150 结构表面的要求结构表面隐蔽模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式简支梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+ (24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5] ×1=9.042kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.18))×1＝4.618kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝9.042×0.22/8＝0.045kN·mσ＝M max/W＝0.045×106/37500＝1.206N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×4.618×2004/(384×10000×281250)=0.034mmν＝0.034mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 30×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782小梁截面抵抗矩W(cm3) 24.5 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 85.75 小梁计算方式二等跨连续梁11k2k3k1k1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+ (24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.2=1.856kN/m因此，q1静＝1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.2=1.156kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×2.5×0.2＝0.7kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.156×12+0.125×0.7×12＝0.232kN·mM2＝q1L12/2=1.856×0.22/2＝0.037kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.232，0.037]＝0.232kN·mσ=M max/W=0.232×106/24500=9.471N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.156×1+0.625×0.7×1＝1.16kNV2＝q1L1＝1.856×0.2＝0.371kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.16，0.371]＝1.16kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.16×1000/(2×30×70)＝0.829N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.18))×0.2＝0.964kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.964×10004/(100×9350×85.75×104)＝0.626 mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.964×2004/(8×9350×85.75×104)＝0.024mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！六、主梁验算q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.5+ (24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.904kN/mq1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)×0.2＝1.204kN/m q1活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×2.5×0.2＝0.7kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.18))×0.2＝1.004kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×1.904×1＝2.38kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×1.204+0.437×0.7)×1+1.904×0.2＝1.138kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.428kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.004×1＝1.255kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×1.004×1+1.004×0.2＝0.577kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.753kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.713×106/4250=167.724N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×4.569×1000/398＝22.957N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=1.131mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段νmax＝0.582mm≤[ν]=2×150/250=1.2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.904kN，R2=7.543kN，R3=7.829kN，R4=3.999kN 图二支座反力依次为R1=4.441kN，R2=7.697kN，R3=7.697kN，R4=4.441kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30 满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2633/16=164.562≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l0]/i=3042/16=190.125查表得，φ1=0.199M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.035×1×1.52/10)=0.007kN·m N d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[4.904,7.697,7.829,4.441]/0.6+1×1.35×0.15×5. 66=14.195kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝14.195×103/(0.199×398)+0.007×106/4250=180.781N/mm2≤[σ]=2 05N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=5.66/17=0.333≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=1×0.548=0.548kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=1×1×0.25=0.25kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×5.662×0.548+5.66×0.25=10.193kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=172×1×[0.15×5.66/(1×1)+0.5]+2×1×17/2=406.861kN. m≥3γ0M ok =3×1×10.193=30.578kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=0.967，f t=0.992N/mm2，η=1，h0=h-20=1180mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=5120mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×0.967×0.992+0.25×0)×1×5120×1180/1000=4055.444 kN≥F1=14.195kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×11.078×10000/1000=448.659kN≥F1=14.195kN满足要求！。
模板计算书
一、住宅楼各种厚度顶板的模板设计（一）顶板模板计算（150mm厚的顶板）：1、材料与荷载：1）、基本数据：⑴、竹模板δ=12mm厚，自重8.5KN/m3（根据竹模板厂的促销广告数据采用）；⑵、次木楞4.5×90mm，间距@300㎜；（楞木按实际进料经压刨后的尺寸计算）⑶、主楞95mm×95mm，自重8kN/m3（按木材15%含水量估算），立杆间距为1200mm双向；碗扣支架立杆长度（模板高度4.58m）4.38m，配制按两根2.1m立杆+“U”形托）；（按交道口工程地下室计）⑷、砼自重24KN/m3；顶板钢筋1.5KN/m2（按含钢量估算）；⑸、木材允许挠度L/200、弹性模量E=10000Mpa；(木材采用东北落叶松σ=17N/㎜2×0.9折减系数后)[σ]=15.3N/㎜2；⑹、施工人员及设备活载：2.5KN/m2；⑺、水平振捣荷载：2.0KN/m2；300×122300×123⑻、竹模板截面系数：W x竹= =7200mm3、、I x竹= =43200mm46 1245×90245×903⑼、木楞截面系数：W x小= =60750mm3、、I x竹= =2733750mm46 1295×95295×953⑽、主楞截面系数：W x竹= =142896mm3、、I x竹= =6787552mm46 12⑾、立杆钢管（Ф48×3.5钢管）：A=489.3mm2、、I=15.8mm4、E=2.6×105、、[F]=L/500、[σ]=205N/mm2；2、竹模板计算：1）、荷载组合：竹模板：0.012×8.5=0.102KN/m2；砼：0.15×24=3.6KN/m2；钢筋：0.15×1.5=0.225KN/m2、；次楞：0.045×0.09×8.=0.0324KN/m；主楞：0.095×0.095×8=0.072KN/m。
梁侧模板计算书
500mm×1100mm梁侧模板1计算书第1章计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018第2章梁侧模板计算参数主楞弹性模量E(N/mm2) 206000.00 主楞合并根数 2 主楞受力不均匀系数Ks 0.60对拉螺栓类型M14 轴向力设计值Ntb(KN) 17.80 混凝土重力密度γc(kN/m3)24.00 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4.00混凝土浇筑速度V(m/h) 2.00 混凝土坍落度(mm) 90~130mm混凝土坍落度修正系数β 1.00 新浇混凝土对模板侧压力标准值G4k(kN/m2)29.87混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2.00 结构重要性系数γ0 1.1可变荷载调整系数γL0.90图2-1 平面图图2-2 剖面图1图2-3 剖面图2第3章梁侧模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力为：强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和混凝土下料产生的水平荷载设计值：挠度验算要考虑新浇混凝土侧压力和混凝土下料产生的水平荷载标准值：第4章面板计算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 30.00 面板弹性模量E(N/mm2) 11500.00 面板计算方式3等跨连续梁面板直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载下的连续梁计算（跨度为次楞间距），面板的计算宽度取1m本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：计算简图如下：图4-1 面板荷载示意图(kN,kN/m)4.1 强度验算图4-1-1 面板弯矩示意图（kN·m）满足要求!4.2 挠度验算图4-2-1 面板挠度示意图（mm）结构表面隐藏，取面板最大挠度限值为 L/250。
模板计算书
模板工程设计计算书结构模板与支撑设计本工程设计混凝土现浇板的厚度为130mm；梁高有1400mm、1350mm、1150mm、800mm、750mm 等。
2#厂房现浇板：（板厚130㎜、层高4.5m）的模板支撑设计1、现浇板的模板支撑体系：模板支撑如下图所示。
木方背椤厚胶合板钢管间距900双向布置钢管竖向间距1200，横向间距离900垫木130板模板支撑构造示意图2、模板支撑设计计算：1）本工程现浇板的模板支撑体系待其砼强度达到设计强度的80%以后拆除。
2）15mm厚木胶合板模板抗弯设计强度fm=23N/mm2,抗剪设计强度fv=1.4N/mm2,E=5000MPa;50×100mm木方背楞抗弯设计强度fm=15N/mm2,抗剪设计强度fv=1.3N/mm2,E=10000Mpa。
钢管采用φ48×3.5㎜普通钢管。
3）、模板支撑的设计与计算：（1）、荷载计算15mm厚木胶合板模板自重 1.2×300=360N/m2现浇砼重力 1.2×0.13×25000=3900N/m2钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m2振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m2上述荷载合计：8080 N/m2计算模板及模板木方施工荷载取值：1.4×2500=3500N/m2 计算钢管托楞均布施工荷载取值：1.4×1500=2100N/m2 计算立柱均布施工荷载取值： 1.4×1000=1400N/m2因而取荷载值分别为：11580N/m2 10580N/m2 10080N/m2 （2）、胶合板模板受力验算现浇板木胶合板模板受力计算按两等跨梁进行计算： 抗弯强度验算取1m 宽板带q=11580×1=11.58KN/mmm q bh f l fbh ql WM ql M m 77158.11615100082368618/18/122222max =⨯⨯⨯⨯=⨯≤≤===σ按剪应力验算mmq bhf l f bhql bh V qlV v v224558.1133.115100043443232/1max =⨯⨯⨯⨯=≤≤===τ按挠度验算[]mm qEIl lEI l q 36058.1120051510001215000384200538420038453334,=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯≤=≤=ωω现浇板木胶合板模板跨度，即50×100木方背楞间距取350mm. （3）、50×100mm 木方背楞受力验算50×100㎜木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。
完整版建筑工程施工大模板设计计算书
建筑工程施工大模板设计计算书大模板搭设参数如下：H=000M L=000M S=000M h=000M h1=000M l=000Ma=000M l1=000M l2=000M l3=000M面板厚度0 mm 竖向主梁型号L0000000000竖向小肋型号L000000 横肋型号L0000000000穿墙螺栓型号M00 长000mm 砼浇筑吊斗容量000 M3吊环采用2ф20长0.551M 停放自稳角大于000º一、荷载计算强度验算要考虑新浇砼对模板的侧压力与倾倒砼时产生的侧压力，刚度验算仅考虑新浇砼对模板的侧压力。
(一)新浇砼对模板的侧压力标准值见下图（F1,恒荷载）下部最大值F1=50.0 KN/M2(二) 倾倒砼时产生的侧压力（F2,活荷载）当采用容量M3的吊斗浇筑时，F2=6 KN/M2.(三)模板的侧压力合计（F）强度验算时，采用各项荷载的设计值进行组合:F=××F2=(KN/M2)挠度验算时，采用荷载的标准值: F1 =50.0 KN/M2二、钢面板的计算选取面板小方格中最不利情况计算，即三面固定，一面简支。
面板厚δ=00mm.(一)计算简图与荷载系数由于L y/L x=h/S=0000，查表得最大弯矩系数：K M=-00000，最大挠度系数：K f=-00000。
(二)强度验算取单位长度1为计算单元。
对一般的模板结构，其荷载设计值可乘以0.85的调整系数。
q=0.85×F×1=(KN/M)M max=K M×q×l2=000000000(KNM) (l为L y与L x之较小者)W x=1×δ2/6=00000000000(M3)σ=M max/W x=(KN/M2)<f=2.15E5KN/M2强度满足要求。
(三)挠度验算q=F1=50.0 KN/M2B0=Eδ3/12(1-γ2)=00000000(KNM)+08 KN/M2，γV max=K f×q×l4/B0 =0.00000(M) (l为L y与L x之较小者)<M其容许挠度为1.5mm，故挠度满足要求。
土木工程毕业设计最终模板计算书
一、引言本文档旨在详细记录土木工程毕业设计最终模板的计算过程。
本设计旨在解决道路工程中的减震和降噪问题，通过控制路面伸缩和声频衰减，改善城市道路交通噪声污染。
设计中采用了柔性隔音板，该板材具有优异的机械性能和隔音性能，在道路工程中有着广泛的应用。
本文将详细介绍设计中柔性隔音板的选型和设计过程，通过实际计算验证该设计的合理性。
二、柔性隔音板的选型柔性隔音板作为本设计的主要构件，其材料的选择至关重要，需要具备以下特点：1. 优异的机械性能，能够承受车辆的压力和冲击，保证道路的耐久性和安全性。
2. 高效的隔音性能，能够有效防止路面产生的震动和噪声扩散。
3. 耐候性和防水性，能够在恶劣的自然环境下长期稳定运行。
经过全面的调研和对比，我们最终选择了玖龙纸业生产的柔性隔音板。
该板材采用了优质的聚氨酯材料，具有优异的机械性能和隔音性能，同时还具备较好的防潮性和耐候性，适用于各种道路的隔音防护。
三、柔性隔音板的设计针对本设计的具体需求，我们进行了柔性隔音板的详细设计。
设计中将柔性隔音板铺设在道路基底之上，通过板材的弹性和隔音性能，有效减少路面震动和噪声的产生。
柔性隔音板的选型参数如下：1. 板厚：20mm2. 板宽：1m3. 板长：10m根据以上参数，可以计算出柔性隔音板的各种机械性能指标，如板材弹性模量、泊松比、剪切模量等。
同时，还需要对板材的隔音性能进行详细的计算和验证，以确保设计的合理性。
四、设计计算过程通过板厚、泊松比、板宽、板长等参数，可以计算出柔性隔音板的弹性模量、剪切模量等机械性能指标。
以板厚20mm为例，可以计算得到柔性隔音板的弹性模量为3.5*10^5kN/m^2，泊松比为0.35，剪切模量为1.4*10^5kN/m^2。
同时，我们进行了实际的试验验证，通过各种实验手段对柔性隔音板的机械性能进行了全面的测试和评估。
实验结果表明，柔性隔音板具有优异的机械性能，能够有效承受车辆产生的压力和冲击，保证道路的耐久性和安全性。
模板计算书
附：模板计算书1、计算用数据1.1钢材强度设计值1.21.4支撑材料截面性质：矩形截面： I=（1/12）×b×h3 W=（1/6）×b×h2圆管截面： I=（1/64）×π×D4×(1-α4) α=d/D(d为管内径，D为管外径)2、地下室墙体铝梁木模板验算铝梁木模板面板为18mm厚多层板，次龙骨S-150铝梁，间距300mm,主龙骨为2[10槽钢背楞，对拉螺栓M18，水平间距900mm,竖向间距1200mm 。
2.1、荷载设计值 a) 砼侧压力标准值⎪⎭⎪⎬⎫⎪⎩⎪⎨⎧=H V t F c c γββγ2121022.0min取混凝土温度为25℃,F 1=0.22×24×5×1.2×1.15×11/2 =36.43 KN/m 2F 2=24×5.1=122.4 KN/m 2取F1=36.43 KN/m 2砼侧压力标准值 F a =F 1×1.2=43.72 KN/m 2 b) 振捣砼对垂直面面模板产生水平荷载设计值墙体厚度＞100mm,F b =2×1.4=2.8 KN/m 2 c) 荷载组合F ′= F a + F b =43.72+2.8=46.52 KN/m 2 F 〞= F 1=36.43 KN/m 2 2.2、多层板面板验算支撑在次龙骨上按三跨连续梁计算，将荷载化为线荷载：q 1=F ′×l=46.52×1=46.52 N/mm q 2=F 〞×l=36.43×1=36.43 N/mm a) 强度验算mm N l q M ⋅⨯=⨯==5221max 1019.41030052.46103422104.561810006mm bh W ⨯=⨯==2245max /1.47/75.7104.51019.4mm N f mm N W M m=〈≈⨯⨯==σ b) 挠度验算mm l mm EI l q f 75.040030040071.018100057291501230043.361503442==<≈⨯⨯⨯⨯⨯==∴多层板面板满足要求。
模板设计计算书(1)
模板设计计算书(1)模板设计计算书（一）矩形梁模板和顶撑计算梁长６．９米，截面尺寸为２５０＊５５０ｍｍ，离地面高3.6ｍ，•梁底钢管顶撑间距为６００ｍｍ，侧模板立档间距为６００ｍｍ。
木材用红松：fe＝10N／mm2 ｆｖ＝1.44N/mm2f m =13N/mm21.底板计算(1)底板计算抗弯强度验算计算底模承受的荷载:梁的底模设计要考虑四部分荷载,模板自重,新浇砼的重量,钢筋重量及振捣砼产生的荷载,均乘以分项系数1.2,设底模厚度为4mm。
底模板自重1.2×5×0.04×0.25=0.06KN/M砼荷重1.2×24×0.25×0.55=3.96KN/M钢筋荷重1.2×1.5×0.25×0.55=0.25KN/M振捣砼荷载1.2×2.0×0.25=0.6KN/M根据《砼结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以Ｖ＝0.90•的折减系数,所以q=0.9×4.87=4.38kn/m(2)验算底模抗弯承载力底模下面顶撑间距为0.6米,底模的计算简图是一个等跨的多跨连续梁,因为模板长度有限,一般可按四等跨连续梁计算,查静力计算表得:L=0.6mL=0.6mL=0.6mL=0.6mＭmax＝－0.12Lql2= －0.12×4.38×0.62=0.191kn·m按下列公式验算Ｍmax /W n≤kf mＭmax/Ｗn=0.19×106/﹛250/（6×402）﹜=2.87N/MM2<1.3×13=16.9n/mm2满足要求(3)抗剪强度验算Ｖmax=0.620ql=0.620×4.38×0.6=1.63KNＬmax=3Ｖmax/2bh=3×1.63×103/（2×250×40）=0.24N/mm2Ｋfv=1.3×1.4=1.82N/mm2>0.24N/mm2满足要求(4)挠度验算验算挠度时,采用荷载标准值,且不考虑振捣砼的荷载q’=0.05+3.3+0.17=3.52KN/MW A=0.967×q’l4/100EI=0.967×3.52×6004/﹛100×9×103×（１／12）×250×403﹜=•0.37MM 允许挠度为h/400=600/400=1.5mm>0.37mm满足要求２、侧模板计算（１）侧压力计算，梁的侧模强度计算，•要考虑振捣砼时产生的荷载及新浇砼对模板侧面的压力，并乘以分项系数１．２。