35CrMoA钢亚温淬火强韧性研究
Ｓ ｕ ｙ ｏ ｈｅＳ ｒ ｎｇ ｈ ａ ｕ ｈｎ ｓ ｆ３ Ｃｒ ｏ Ｓ ｅ ｌｂ ｎｔｒ ｒｔｃ ｌＨ ａ ｄ ｎ ｎｇ ｔ ｄ ｎ ｔ ｔ ｅ ｔ ｎｄ Ｔｏ ｇ ｅ ｓｏ ５ Ｍ Ａ ｔｅ ｙ Ｉ ｅ ｃ ｉｉａ ｒ ｅ用 于制 造 大 截 面 齿 轮 、 型 传 动 轴 和 重
３Ｃ Ｍｏ 钢强韧性 的 影 响 ， 其 组织 和 性 能 的 变化 进 行 了 ５ｒ Ａ 对 分 析讨论 。
紧固件等在 高 负 荷 下工 作 的重 要 结 构 零 部 件 ， 别 是 受 冲 特 击 、 动 、 曲 、 转负荷 的机件 ， 轧钢 机人 字齿 轮 、 电机 震 弯 扭 如 大 轴、 汽轮发 电机 主轴 、 油 工 业 的 穿 孔 器 、 炉上 温 度 低 于 石 锅 ４０ ８￣ Ｃ的紧 固件 、 化工设备 上温度 低于 ５Ｏ Ｏ￣ Ｃ和在非 腐蚀介 质 中工 作的 厚 壁无 缝 的高 压 导 管 等［ 。然 而 ， ５ ｒ Ａ 钢 在 １ ］ ３ Ｃ Ｍｏ
ｑ ｅ ｃ ｉｇ ｔ ｍｐ ｒ ｔ ｒ ｎ ｅ ｅ ｉｇ ｔｍ ｐ ｒ ｔ ｒ ｎ ｔ ｅｓ ｒ ｎ ｔ ｎ ｕ ｈ ｅ ｓｏ ５ Ｍ ｏ ｓ ｅ １ ｕ ｎ ｈ ｎ ｅ ｅ ａ ｕ ｅａ ｄ ｔ ｍｐ ｒｎ ｅ ｅ ａ ｕ ｅ Ｏ ｈ ｔ ｅ ｇ ｈ ａ ｄ ｔ ｇ ｎ ｓ ｆ３ Ｃｒ Ａ ｔｅ ．Ｔｈ ｅ ｕ ｔ ｈ ｗ ｏ ｅｒ ｓ ｌ ｓ ｏ ｓ ｔ ａ ｔ ｉ ｈ ａ ｇ ｆｉ ｔ ｒ ｒｔ ａ ｈ ｒ ｅ ｉ ｇ ｔ ｍｐ ｒ ｔ ｒ ｒ ｍ ８ ￣ ｏ ８ ０Ｃ ，ｗｉ ｈ ｃ ｅ ｓ ｆ ｕ ｎ ｈ ｎ ｅ ｎ ｈ ｔｗｉ ｎ ｔ ｅ ｒ ｎ ｅｏ ｎ ｅ ｃ ｉｉ ｌ ａ ｄ ｎ ｎ ｅ ｅ ａ ｕ ｅ ｆｏ ７ ０Ｃ ｔ １ ｈ ｃ ｔ ｔ ｅｉ ｒ ａ ｅｏ ｅ ｃ ｉ ｇ ｔ ｒ — ｈ ｎ ｑ
・５ ２ ・ ５
材料 导报
２１ ０ ０年 １ １月第 ２ ４卷专辑 １ ６
３ Ｃｒ Ａ钢 亚温淬 火 强韧 性研 究 ５ Ｍｏ
凌文丹 ， 袁庆龙 ， 王海瑞
（ 河南理工大学材料科学与工程学院 ， 焦作 ４ ４０ ） ５ ０ ３ 摘要 采 用正 交回归处理的方法， 究 了亚 温淬 火温度 、 研 回火温度 对 ３Ｃ Ｍｏ ５ ｒ Ａ钢 强韧 性的影响 。结果表 明，
ｐ ｒｔ ｒ ，ｔｅｖ ｌｍｅｏ ｅ ｒｔ ｈ ｓ ｅｒ ａｅ ｎ ｈ ｔｏ ｒｅ ｓｔ ｈ ｓ ｎ ｒａ ｅ ， ｔｅ ｓ ａ ｅｏ ｅｒｔ ｈ ｎ ｅ ｅａ ｕｅ ｈ ｏｕ ｆｆｒｉ ｐ ａ ｅｄ ｃｅ ｓｓａ ｄ ｔ ａ ｆｍａ ｔｎ ｉ ｐ ａ ｅｉｃｅ ｓ ｓ ｈ ｈ ｐ ｆｆｒｉ ｃ ａ ｇ ｓ ｅ ｅ ｅ
在 ７０ ８０ ８￣ １￣ Ｃ亚温 淬 火 温度 范 围 内， 着 淬 火 温度 的 升 高 ， 素 体 量 逐 渐 减 少 ， 氏体 量逐 渐 增 加 ， 素 体 的 形 态 由 随 铁 马 铁
大块状转 变为 小颗粒状和细小针状 ， 同时试样 的强度 和硬度提 高， 而延伸 率单调 下降。在 ８ Ｏ ０￣ Ｃ淬火时强硬度 达到 峰值 ， 具有较 高的综合 力学性能 。
Ａｂ ｔａ ｔ ｓｒ ｃ
Ｔｈ ｘ ｅ ｉ ｎ ｃ ｅ ｓｄ ｓｇ ｅ ｙｏ ｔ ｏ ｏ ａ ｅ ｒｓ ｉｎ ｔ ｎ ｌｚ ｈ ｎ ｕ ｎ ｅｏ ｎｅ ｃｉｃ ｌ ｅｅ ｐ ｒｍｅ ｔｓｈ ｍｅｉ ｅ ｉｎ ｄ ｂ ｒｈ ｇ ｎ ｌｒｇ ｅ ｓｏ ｏ ａ ａｙ ｅｔｅ ｉｆ ｅ ｃ ｆｉｔｒ ｒ ｉａ ｌ ｔ
ｆｏ ｂ ｏ ｋ ｔ ｍａｌ ｒ ｎ ｌ ｒａ ｄ ｎ ｅ ｌ ｉ ｅ ｒ ｍ ｌ ｃ ｓ ｌ ｇ ａ ｕ ａ ｎ ｅ ｄ ｅｌ ．Ａｔｔ ｅ ｓ ｍｅ ｔ ｏ ｋ ｈ ａ ｉ ，ｔ ｅ ｓ ｒ ｎ ｔ ｎ ａ ｄ ｅ ｓｉ ｃ ｅ ｓ ，ａ ｄ ｔ ｅ ｅｏ ｇ ｔ ｎ ｍｅ ｈ ｔｅ ｇ ｈ ａ ｄ ｈ ｒ ｎ ｓ ｒ ａ ｅ ｎ ｈ ｌｎ ａ ｉ ｎ ｏ ｐ ｒ ｅ ｔｇ ｅ ｒ ａ ｅ ｎ ｔ ｎ ｃ ｌ ． Ｔｈ ｔ ｅ ｇ ｈ ａ ｄ ｈ ｒ ｎ ｓ ｔａｎ ｔ ｅ ｐ ａ ａｕ ａ ｄ ｎ ｄ ａ ０ Ｃ ｏ ｈ ｅ ｃ ｎ ａ ｅ ｄ ｃ ｅ ｓ ｓ ｍｏ ｏ ｏ ｉａ ｌ ｙ ｅ ｓ ｒ ｎ ｔ ｎ ａ ｄ ｅ ｓ ａ ｔ ｉ ｈ ｅ ｋ ｖ ｌ ｅ ｈ ｒ ｅ ｅ ｔ ８ ０￣ ｆ ｒ ｔ ｅ
ＬＩ ＮＧ ｅ ｄ ｎ，ＹＵＡＮ ｎ ｌｎ ，Ｗ ＡＮＧ ｉ ｉ Ｗ ｎａ Ｑｉ ｇｏ ｇ Ｈａｒ ｕ
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３ Ｃｒ ｏ ｓｅ ｌ ５ Ｍ Ａ ｔｅ，ｗｈｃ ｏ ｓ ｓｅ ｅｔｒｃ ｍｐ ｅ ｅ ｓｖ ｃ ａ ｉａ ｒ ｐ ｒｉｓ ｉｈｐ ｓ ｅｓ ｓｂ ｔｅ ｏ ｒｈ ｎ ｉｅｍｅ ｈ ｎｃ ｌ ｏ ｅ ｔ ． ｐ ｅ
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35CrMo钢调质处理工艺的改进
第31卷第2期2008年4月辽宁科技大学学报Journal of University of Science and T echnology LiaoningV ol.31N o.2Apr.,2008 35CrM o钢调质处理工艺的改进朱广奎(鞍山市中小企业服务中心,辽宁鞍山 114002)摘 要:对35CrM o钢常规调质处理时,采用油淬火和水(盐水)淬火进行了实验及生产性实验比较。
结果表明,水(盐水)淬火其综合力学性能完全达标,σb略有降低,塑性韧性指标有较大幅度提高。
关键词:调质处理;水淬;油淬;工艺改进中图分类号:TG144:TG145:TG15613 文献标识码:A 文章编号:167421048(2008)022******* 在机械制造工业中,35CrM o钢广泛用于制造各种零部件,可代替38CrMnNi钢和40CrNi钢制作大断面齿轮和轴等,同时也是石油钻井接头的主要材料。
这类钢要求具备强硬度与塑韧性的最佳配合。
在常规调质处理工业中,绝大多数是采用油和水(包括盐水)为淬火剂。
在实际生产中,特别是对较大尺寸的零部件,用油淬火往往得不到最佳的淬透性,除对产品质量有一定影响外,油烟污染也很严重。
油淬与水(盐水)淬火试验对比表明,用水(盐水)淬火较油淬火更为合适。
1 试 验 试验用ZG35CrM o和轧制35CrM o,其临界点Ac3为800℃,A c1为755℃。
ZG35CrM o试样尺寸为40mm×110mm×200mm;其化学成份为:w(C)=0134,w(Si)=0130, w(Mn)=0156,w(Cr)=0184,w(M o)=0125,w(S)=01015,w(P)=0126。
轧制件试样尺寸为直径60mm长146mm圆柱,经空冷,晶粒度7-8级。
原始组织为轧制态。
111 实验室试验(1)轧制35CrM o钢 对A c3=800℃的临界点,选择780、790、800℃三种温度进行盐水淬试验,同时也进行常规油淬试验,并测试其力学性能和观察金相组织。
35crmo热处理后硬度
35crmo热处理后硬度
摘要：
I.35crmo热处理后硬度
A.35crmo钢材的特性
B.35crmo热处理的过程
C.35crmo热处理后的硬度
D.35crmo热处理后的应用
正文：
35crmo热处理后硬度得到提高，是一种常用的调质处理钢材。
35crmo 钢材具有较高的强度、耐磨性和韧性，适用于制造各种机械零件。
在热处理过程中，通过淬火和回火等工艺，可以提高35crmo钢材的硬度，并改善其机械性能。
35crmo热处理的过程包括淬火和回火两个阶段。
淬火是将35crmo钢材加热到某一温度，然后迅速冷却，使其组织发生相变，从而提高硬度。
回火是将淬火后的35crmo钢材再次加热到某一温度，然后进行保温，使其组织得到进一步的改善，提高韧性。
经过35crmo热处理后，钢材的硬度得到显著提高。
通常情况下，
35crmo热处理后的硬度可以达到HRC50-60左右。
不过，硬度也会受到热处理工艺参数的影响，如淬火温度、回火温度和保温时间等。
35crmo热处理后的应用非常广泛，可以用于制造各种机械零件，如轴、齿轮、齿条、螺栓、螺母等。
35CrMo钢磨削淬硬的试验研究
Ｅ ｘ ｐ ｅ ｉ ｒ ｍｅ ｎ ｔ ａ ｌ ｓ ｔ ｕ ｄ ｙ Ｏ ｉ ｌ ｇ ｒ ｉ ｎ ｄ ｉ ｎ ｇ — ｈ ａ ｒ ｄ ｅ ｎ ｉ ｎ ｇ ｏ ｆ ３ ５ Ｃ ｒ Ｍ０ ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ
ＷＵ Ｌ ｉ ａ ｎ ｇ ｑ ｉ ｎ ， Ｑ Ｉ Ｎ Ｙａ ｎ ， Ｑ Ｉ Ａ Ｎ Ｄ ａ ｎ
（ Ｄ ｅ ｐ ａ ｒ ｔ ｍｅ ｎ ｔ ｏ ｆ Ｍｅ ｃ ｈ ａ ｎ ｉ ｃ ａ ｌ ａ ｎ ｄ Ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｉ ｒ ｃ ａ ｌ Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ ， Ｓ ｈ ａ ｚ ｈ ｏ ｕ Ｐ ｏ ｌ ｙ ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｉ ｃ ａ ｌ Ｉ ｎ ｓ ｔ ｉ ｔ ｕ ｔ ｅ ｏ ｆ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ ，
ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ｍｉ ｃ ｒ ｏ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ｓ ｏ ｆ ｈ ａ ｒ ｄ ｅ ｎ ｅ ｄ ｌ ａ ｙ ｅ ｒ ｗｅ ｒ ｅ ｉ ｎ ｖ ｅ ｓ ｔ ｉ ｇ ａ ｔ ｅ ｄ ． Ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ ｓ ｓ ｈ ｏ ｗ ｔ ｈ ａ ｔ ｔ ｈ ｅ ｍｉ ｃ ｒ ｏ — ｈ ａ ｒ ｄ ｎ ｅ ｓ ｓ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｇ ｉｎ ｒ ｄ ｉ ｎ ｇ — ｈ ａ ｒ ｄ ｅ ｎ ｅ ｄ ｌ ａ ｙ ｅ ｒ ｉ ｓ ｍｏ ｒ ｅ ｔ ｈ ａ ｎ ７ ０ ０ ＨＶ ， ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ｔ ｈ ｉ ｃ ｋ ｎ ｅ ｓ ｓ ｏ ｆ ｇ ｒ ｉ ｎ ｄ ｉ ｎ ｇ — ｈ ａ ｒ ｄ ｅ ｎ ｅ ｄ ｍａ ｒ ｔ ｅ ｎ ｓ ｉ ｔ ｅ ｌ ａ ｙ ｅ ｒ ｉ ｓ ｕ ｐ ｔ ｏ １ ． ８ ｍｍ． Ｔｈ ｅ ｆ ａ ｓ ｔ ｓ ｐ ｅ ｅ ｄ ｏ ｆ ｇ ｒ ｉ ｎ ｄ ｉ ｎ ｇ —
亚温处理对35CrMoA钢组织性能的影响
CFHI TECHNOLOGY1.天津重型装备工程研究有限公司工程师，天津300457；2.天津重型装备工程研究有限公司高级工程师，天津300457；3.天津重型装备工程研究有限公司研究员级高级工程师，天津300457亚温处理对35CrMoA 钢组织性能的影响冯唯伟1，张彩红1，于海涛2，杨志洪3摘要：通过试验研究亚温处理时加热温度对35CrMoA 钢组织和性能的影响。
试验结果表明：相对于正常调质热处理，35CrMoA 钢经过亚温淬火后在强度无明显降低的同时，低温韧性提高20%以上；随着亚温淬火温度在760℃、780℃、800℃温度范围内升高，试件强度得到提高，同时韧性降低；亚温处理后晶粒度能够达到8.5级以上。
关键词：亚温处理；35CrMoA 钢；组织；性能中图分类号：TG156文献标识码：B 文章编号：1673-3355（2020）06-0014-04Effect of Intercritical Heat Treatment Temperature on Microstructure and Property of 35CrMoA SteelFeng Weiwei,Zhang Caihong,Yu Haitao,Yang ZhihongAbst ract:The tests to study the effect of intercritical heat treatment temperature on the microstructure and property of 35CrMoA steel gives such results that the strength of 35CrMoA steel subject to intercitical quenching treatment does not drop significantly while the toughness at low temperature rises by 20%compared to the steel subject to conventional quenching and tempering heat treatment;the permissive strength increases and the toughness decreases with the rise of intercitical quenchingtemperature from 760℃,780℃to 800℃;and the grain size reaches the grade 8.5and above.Key words:intercritical heat treatment;35CrMoA steel;microstructure;property10.3969/j.issn.1673-3355.2020.06.01435CrMoA 钢作为一种中碳合金钢，具有较高的淬透性，良好的工艺性能和综合力学性能，价格又比Cr-Ni 钢经济，广泛应用于生产在较高负荷下承受冲击、震动、弯曲、扭转载荷的工件，如：轧钢机人字齿轮，汽轮发电机轴，大型电机轴，石油工业的穿孔器，锅炉上高温紧固件，以及化工设备上温度低于500℃及在非腐蚀介质中工作的厚壁无缝高压导管等。
一起超温事故对PCrNi3MoVA钢组织及韧性的影响
- 15 -第2期一起超温事故对PCrNi3MoVA钢组织及韧性的影响黄凯，刘献游，邱兆蓉，王莉，罗培勇，郑邦华（四川省特种设备检验研究院， 四川 成都 610061）[摘 要] 采用硬度、冲击、断裂韧性和金相等方法，研究了一起超温(650℃)事故对PCrNi3MoVA钢韧性和显微组织的影响。
结果表明，650℃的超温相当于一次高温回火热处理，使碳化物颗粒聚集长大，材料韧性发生了改变。
[关键词] PCrNi3MoVA；超温；韧性；显微组织作者简介：黄凯（1981—），男，四川宜宾人，四川大学材料学专业毕业，硕士学位，锅炉检验师，压力容器检验师，ASME 授权检验师，现在四川省特种设备检验研究院主要从事特种设备检验工作。
1 概况P CrNi3M o VA 钢是NiCrM o V 钢的一种，是一种高级优质炮管用钢（GJB 3783-99）。
这种钢的合金含量较高（详见表1），具有较好的淬透性。
淬火组织基本上为马氏体和贝氏体（视锻件截面大小和淬火冷却方式而定）。
经调质处理后，可获得较高的常温强度和塑韧性[1]。
CMnSiS P CrNiMoVCu 0.34～0.410.25～0.500.17～0.37≤0.020≤0.0251.20～1.503.00～3.500.35～0.450.10～0.25≤0.020表1 PCrNi3MoVA钢主要化学成分 （%）P CrNi3M o VA 钢在国内主要用途有两种，一是用于制造大口径火炮的炮管，二是用于制造超高压人造水晶釜（以下简称水晶釜）的釜体。
水晶釜是生产人造水晶的关键设备，其服役条件苛刻，设计压力为150~160M P a ，设计温度为400℃，内部介质为高浓度碱性溶液（1～1.25N Na OH ），存在应力作用下的腐蚀[2]。
在生产水晶时，水晶釜需长时间运行在380~400℃的范围内，一般一次水晶生产周期为2~3个月[2]。
苛刻的服役条件，使水晶釜较容易出现安全事故，如脆性破坏等，给人民生命财产安全带来很大威胁。
35crmoa硬度范围
35crmoa硬度范围
35CrMoA是一种合金结构钢，其硬度范围通常会受到热处理的影响。
硬度取决于具体的热处理过程，包括淬火和回火。
以下是35CrMoA钢的一般硬度范围：
淬火后硬度： 35CrMoA钢经过淬火处理后，其硬度通常可以达到50-55 HRC（洛氏硬度）或更高。
淬火是一种快速冷却过程，使钢的晶体结构变为马氏体，从而提高硬度。
回火后硬度：钢在淬火后很脆，为了提高其韧性和减轻脆性，通常需要进行回火。
回火后，35CrMoA钢的硬度范围通常会在25-35 HRC之间。
回火旨在在保持一定硬度的同时增加钢的韧性。
请注意，具体的硬度数值可能因材料批次、加工条件和热处理参数而有所不同。
如果您需要确切的硬度数值，建议参考相关的材料证书、标准或与制造商进行联系，以获取特定批次的硬度信息。
亚温淬火对35CrMo钢低温冲击韧性的影响
Material Sciences 材料科学, 2021, 11(4), 291-295Published Online April 2021 in Hans. /journal/mshttps:///10.12677/ms.2021.114035亚温淬火对35CrMo钢低温冲击韧性的影响肖攀，李鹏辉，刘恩奇，王洋，霍怡龙，樊湘芳*南华大学，湖南衡阳收稿日期：2021年3月9日；录用日期：2021年4月1日；发布日期：2021年4月8日摘要本文主要研究亚温淬火对35CrMo钢低温冲击韧性的影响。
经过实验发现，在35CrMo钢两相区进行加热并淬火，相较于常规热处理，能够在保证强度和硬度的情况下，提高钢种的塑性。
同时，经过亚温淬火处理的35CrMo钢在−50℃下仍能够保持较高的韧性。
关键词亚温淬火，两相区，低温冲击韧性Effect of Intercritical Quenching onImpact Toughness of 35CrMo Steel atLow TemperaturePan Xiao, Penghui Li, Enqi Liu, Yang Wang, Yilong Huo, Xiangfang Fan*University of South China, Hengyang HunanReceived: Mar. 9th, 2021; accepted: Apr. 1st, 2021; published: Apr. 8th, 2021AbstractThis paper mainly studies the effect of intercritical quenching on impact toughness of 35CrMo steel at low temperature. It is found that heating and quenching in the two-phase region of 35CrMo *通讯作者。
35CrMoA钢激光淬火_渗氮复合处理微观组织与性能(1)
第37卷 第1期中 国 激 光Vol.37,No.12010年1月CHIN ES E J OURNAL OF LAS ERSJ anuary ,2010 文章编号:025827025(2010)012025020635CrMoA 钢激光淬火2渗氮复合处理微观组织与性能程义远 王 勇 韩 彬 李美艳(中国石油大学机电工程学院,山东东营257061)摘要 对35CrMoA 钢进行激光淬火2渗氮复合处理,采用光学显微镜(OM )、X 射线衍射仪(XRD )、透射电镜(TEM )、显微硬度计及磨擦磨损试验研究了激光淬火/渗氮层的显微组织、硬度及耐磨性能,并与气体渗氮层对比。
结果表明,两种渗氮层均由ε相,′γ相,Cr 2N 相及Fe 3C 组成。
激光淬火/渗氮白亮层中ε2Fe 3N 含量较高,而脆硬的ζ2Fe 2N 相及Fe 2O 3含量较低,且Cr 2N 颗粒细小。
扩散层中′γ2Fe 4N 中存在超点阵结构,Fe 原子和N 原子在′γ相中有序排列,′γ相和α2Fe 相存在一定的位向关系,二者的共格性和相容性优良,细小渗碳体分布在条状下贝氏体组织中。
激光淬火/渗氮试样的磨损表面划痕较浅,而气体渗氮试样表面有较深的犁沟,局部区域存在剥落,激光淬火/渗氮复合处理使渗氮层深度增加,硬度提高,耐磨性增强。
关键词 激光技术;渗氮;微观组织;显微硬度;耐磨性中图分类号 T G665 文献标识码 A doi :10.3788/CJL 20103701.0250Mic r os t r uct u re a n d P r op e r t ies of 35Cr MoA S t eel i n L as e rQ ue hi n g 2Ni t ri di n gCheng Y iyuan Wang Yong Han Bin Li Meiyan(College of Mecha nical a n d Elect ronic Engi neeri ng ,Chi n a U niversit y of Pet role u m ,Dongyi ng ,S ha n dong 257061,Chi n a )Abs t r act Laser quenching and nit riding t reatment are performed on 35CrMoA steel ,and the microst ructure ,hardness and wear resistance of laser quenching/nit rided layer were investigated by means of optical microscope(OM ),X 2ray diff ractomer (XRD ),t ransmission elect ron microscope (TEM ),microhardness tester and wear equipment compared with the gas nit rided layers.The results show that ,both nit rided layer consist of ε,′γ,Cr 2N and Fe 3C.The content of ε2Fe 3N is higher in the laser quenching/nit rided white layer while t he contents of the brittle ζ2Fe 2N and Fe 2O 3are lower than that of the gas nit rided layer ,and the Cr 2N particles are much finer.The ult ra lattice st ructure exist in ′γ2Fe 4N in the diff usion layer ,in which the Fe and N atom arrange orderly.There are p hase relation ,coherence and compatibility between ′γ2Fe 4N and α2Fe.Sp herical particles of cementite are formed in lower st rip bainite.The scratch in worn surface of laser quenching/nit rided layer is shallow ,but the gas nit riding worn surface has deep plow f urrow and flaking.After laser quenching/nit riding t reatment ,the depth of the nit rided layer increases ,and hardness as well as wear resistance are imp roved dramatically.Key wor ds laser technique ;nit riding ;microst ructure ;micro 2hardness ;wear resistance 收稿日期:2009205214;收到修改稿日期:2009206210基金项目:国家863计划(2006AA09A104)资助课题。
35Mn钢零保温淬火对其机械性能的影响研究
35Mn钢零保温淬火对其机械性能的影响研究作者：暂无来源：《农业开发与装备》 2012年第5期南京农业大学工学院杨中伟本文在830℃至870℃温度范围内对35Mn钢进行不同保温时间的淬火，再以600℃的温度进行高温回火，测量其强度。
通过与国家标准规定的性能指标对比发现，在15～30min保温时，抗拉强度和屈服强度均能满足国标要求并达到一个较高的数值水平。
淬火保温时间，是淬火时一项非常重要的指标，在此期间需要完成A化的过程，为M转变做好组织上的准备。
如果能够在确保热处理工艺结束之后的力学性能的基础上，适当缩短其保温时间，与传统的淬火工艺相比，则会在以下几个方面显示出一定的优势：1）节省了保温时间，从而可以大大降低能耗并在一定程度上提高了劳动生产率；2）可减少工件在长时间保温过程中产生的氧化、脱碳等缺陷，有利于产品整体质量的提高；3）可减少高温时奥氏体中的碳的溶入量，淬火后渗碳体均匀的分布在马氏体的表面，且渗碳体呈粒状，同时淬火后残余奥氏体的量也会相应减少，有助于提高钢的韧性；4）由于淬火时奥氏体在高温下存在的时间缩短，有利于形成细小的晶粒，这也会使钢的性能有所提高。
等等。
35Mn钢为优质碳素结构钢，由于其在具有一定的使用性能的基础上，拥有良好的工艺性能和经济性能，因此广泛用于机械制造的各个领域。
其强度及淬透性比不含合金的优质碳素结构钢要略高，适用于制造中型机械中的螺栓、螺母、杠杆等。
目前工程使用上一般对其进行调质处理，其工艺为850℃淬火加600℃高温回火（一般推荐淬火保温时间为不少于30min），以获得较好的综合机械性能。
按照GB/T699-1999标准规定，其热处理全部结束后的性能指标为：抗拉强度560MPa，屈服强度355MPa，伸长率18％，断面收缩率45％。
本文拟在830℃至870℃温度范围内对35Mn钢进行不同保温时间的淬火，探讨保温时间对于35Mn钢在强度方面的影响；并根据实验结果提出能满足具体强度性能要求的35Mn钢合理的淬火保温时间。
35CrMo钢低温韧性试验研究
35CrMo钢低温韧性试验研究张秋红;樊湘芳;赵健明;方稷丰;申龙章【摘要】针对35CrMo钢石油套管调质处理后低温冲击韧性偏低且不稳定的问题,对35CrMo钢进行“零保温”热处理试验.结果表明:与常规调质热处理相比,“零保温”热处理的35CrMo钢获得非常细小的回火索氏体,在不降低强度的前提下能有效改善其低温韧性.因节省了保温时间,能耗可较大程度降低.【期刊名称】《南华大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2017(031)003【总页数】4页(P51-54)【关键词】零保温;35CrMo;热处理;低温冲击韧性【作者】张秋红;樊湘芳;赵健明;方稷丰;申龙章【作者单位】南华大学机械工程学院,湖南衡阳421001;南华大学机械工程学院,湖南衡阳421001;衡阳市华菱钢管有限公司,湖南衡阳421001;南华大学机械工程学院,湖南衡阳421001;南华大学机械工程学院,湖南衡阳421001【正文语种】中文【中图分类】TG156“零保温”淬火是近年来出现的热处理新工艺，即工件表面达到淬火温度后，立即淬火冷却.传统的奥氏体化理论认为，工件在加热过程中必须有较长的保温时间，以便完成奥氏体晶粒的形成、长大及剩余渗碳体的溶解和奥氏体的均匀化.现行钢的淬火加热工艺都是在这一理论指导下制定的.20世纪70年代，日本学者大和久重雄博士提出了结构钢“零保温”淬火的设想[1-2]，即工件表面达到淬火温度后，立即冷却处理，省去了工件透热和组织转变所需要的时间，不仅节约能源，提高劳动生产率，而且可减少或消除工件在保温过程中产生的晶粒粗化、氧化、脱碳等缺陷，有利于产品质量的提高.35CrMo钢石油套管是石油钻井中连接钻柱、传递扭矩的重要构件，由于钻探地质条件不同，井下受力状态复杂，拉、压、弯、扭等复杂应力综合作用于管体，服役条件恶劣，尤其对石油套管的低温冲击韧性提出了较高要求.石油套管主要经过调质热处理来实现良好的综合力学性能[3]，但生产中发现，35CrMo钢制石油套管按规定的调质热处理工艺处理后，材料的冲击韧性偏低且不稳定.本文尝试用“零保温”取代常规热处理工艺，对比两种工艺下材料的金相组织、硬度、抗拉强度、屈服强度、低温冲击韧性，研究“零保温”淬火对35CrMo钢低温韧性的影响.原始试验样为国内某钢厂轧制后的35CrMo钢，化学成分如表 1 所示，临界温度Ac1 =755 ℃，Ac3 =800 ℃，Ms=370 ℃[4].“零保温”热处理主要由两部分组成——淬火+高温回火[5].本试验考虑不同淬火保温时间对35CrMo钢低温冲击韧性的影响.将试样分成4组：1#、2#、3#、4#，各采用不同的淬火保温时间，并都进行850 ℃淬火水冷，和630 ℃高温回火+保温0 min空冷.表2为35CrMo钢的热处理工艺参数.其中试验组1#的淬火保温时间为0 min，即“零保温”热处理，2#的淬火保温时间为20 min，3#的淬火保温时间为40 min，4#的淬火保温时间为60 min，即常规热处理.试样进行淬火和回火均随炉升温，淬火升温时间为2 h，高温回火升温时间为1.5 h.试样包括拉伸试样、硬度试块及冲击试样，拉伸试样为d0=10 mm，L0=5 d的短试样，金相(硬度)试块为10 mm×20 mm×30 mm的长方体，冲击试样为55 mm×10 mm×10 mm，V型缺口的长方体.执行标准：GB/T 229-2007《金属材料冲击试验方法》.将试验组1#、2#、3#、4#的35CrMo钢按标准加工成拉伸试样各3个，金相(硬度)试块各1个，在不同冲击温度下处理冲击试样各3个，测试性能后取平均值作为试验结果.KBF1600箱式电阻炉、XJP-200金相显微镜、P-2抛光机、BRIN200B-T布氏硬度计、JBD-30型冲击试验、WAW-300微机控制电液伺服万能试验机、CST-6冲击试样缺口拉床、CST-50冲击试样缺口投影仪、CDW-B0冲击试验低温仪.不同淬火保温时间的35CrMo钢金相组织如图1所示，可以看出，随淬火保温时间的缩短，金相组织越细.图1(a)为试验组1#的金相组织，即“零保温”热处理后35CrMo钢的金相组织，图1(d)为试验组4#的金相组织，即常规热处理后35CrMo钢的金相组织，“零保温”热处理组织与常规热处理组织均为回火索氏体，马氏体的板条形态被保留，但前者组织更细.这是因为保温时间为零，所以奥氏体化时间非常短，晶粒来不及长大；此外，碳原子不能充分扩散，奥氏体中有碳不均匀度时，将使马氏体形核位置增多，从而马氏体组织得到细化[6-8].淬火保温20、40 min的35CrMo钢的金相组织局部粗大，见图1(b)、(c)，保温20～40 min淬火得到的贝氏体形态被保留，C原子不能充分扩散.各试样的试验参数及性能检测结果见表3.由试验结果，可得出：35CrMo钢的硬度随保温时间缩短，硬度值减小，数值较稳定，试验组1#的硬度相比4#的硬度小很多，与常规热处理相比，“零保温”热处理后的Rm、Rp0.2、δ完全可以达到常规热处理的性能指标.试验组2#的硬度高于试验组1#，且强度最大，这与金相组织分析中，淬火保温20 min热处理后35CrMo钢的金相组织局部粗大，导致强度增大的结论是一致的[9].为便于分析经不同保温时间的35CrMo钢在不同冲击温度下的冲击韧性，绘制了如图2所示的试验组1#、2#、3#、4#在各温度下冲击功的折线图.由图2可以得出：热处理后的35CrMo钢随冲击温度的降低，其冲击韧性呈降低趋势，而“零保温”热处理试样的冲击韧性在-10 ℃呈上升趋势，冲击功增大，到-40 ℃时同比其他热处理达到最大87.7 J，且“零保温”热处理试样的冲击功在常温和10 ℃时要高于任何淬火保温时间的冲击功.所以，“零保温”热处理完全可以达到常规热处理的冲击韧性指标，且使35CrMo钢的低温冲击韧性有了明显提高.从折线图中可以得出，淬火保温20 min热处理后35CrMo钢的冲击韧性随冲击温度的降低变化很大，且在-40 ℃时冲击功低至41 J，“零保温”热处理试样的冲击功几乎是其2倍，这跟金相组织结果也是一致的，说明淬火保温20 min不能使35CrMo钢的低温冲击韧性得到提高.从强度来看，淬火保温20 min的效果最好，但为提高35CrMo钢的综合力学性能，“零保温”热处理工艺最佳.1)“零保温”热处理与常规热处理后35CrMo钢组织均为回火索氏体，“零保温”热处理组织更加细小，主要原因是奥氏体晶粒细化和奥氏体中碳浓度分布不均匀.淬火保温20 min热处理后35CrMo钢的金相组织局部粗大，碳原子不能充分扩散.2)35CrMo钢经850 ℃“零保温”热处理，强度和硬度完全能达到常规热处理的性能指标，常温冲击韧性和低温冲击性均优于常规热处理.淬火保温20 min提高了35CrMo钢的强度，与金相组织分析结果一致，但为使35CrMo钢获得良好的综合力学性能，且极大提高了低温冲击韧性，“零保温”热处理工艺最佳.3)“零保温”热处理不仅改善35CrMo钢的低温韧性，同时，因大大缩短了常规的保温时间，可以节约能源.【相关文献】[1] 陈昊，李安铭.27SiMn钢“零保温”淬火状态下的组织与性能[J].科技创新导报，2008(22)：72-73.[2] 李安铭.“零保温”淬火温度对25MnV钢组织性能的影响[J].煤炭学报,2007,32(4):445-448.[3] 成海涛,崔润炯.浅谈我国微合金非调质油井管的发展[J].钢管,2002,31(3):7-10.[4] 冶金工业部钢铁研究院.合金钢手册：下册[M].北京:中国工业出版社,1963.[5] GONG H,WU F,FENG X,et al.Analysis of quenching stresses in 35CrMo axle[J].Journal of Wuhan University of Technology(Materials science),2016,31(3):630-635.[6] 李安铭,黄丽娟,王向杰,等.25MnV钢“零保温”淬火状态下的组织与性能[J].热加工工艺,2007,36(6):36-38.[7] ZHANG P,CHEN Y L,XIAO W L,et al.Twin structure of the lath martensite in low carbon steel[J].Progress in Natural Science:Materials International,2016,26(2):169-172.[8] LIANG G,SHI C,ZHOU Y J,et al.Numerical Simulation and experimental study of an ultrasonic waveguide for ultrasonic casting of 35CrMo Steel[J].Journal of Iron and Steel Research(International),2016,23(8):772-777.[9] 朱红梅,樊湘芳,罗承萍,等.固溶处理对ZC61镁合金显微组织和力学性能的影响[J].南华大学学报(自然科学版),2012,26(4):43-46.。