某工程人防地下室设计

某工程人防地下室设计若干问题探讨 万衍 刘远骏 提要：本文通过对深圳市泰然实业有限公司306高层工业厂房地下室(含人防 )工程设计实例的分析，对含人防的高层建筑地下室的设计两个问题提出几点探讨性意见。

1.工程简介：深圳市泰然实业有限公司306高层工业厂房是1栋18层(地下1 层)的框架一剪力墙 结构的高层工业建筑。建筑面积31200m2，建筑高度79.8m，地震烈度为7度，框架等级为3 级，剪力墙等级为2级。地下室面积3908m2，其中含人防面积1390m2，分两个人防单元 ，层高4.4m，桩基采用预应力砼管桩。

地下室的设计中考虑人防的问题，有一个平战结合的问题，即既要考虑平常使用时荷载较小 ，需满足建筑使用上大空间的问题，又要考虑人防时荷载较大，结构上很难满足大空间的问 题，如何协调两种状态下不同的使用要求，以下讲几点笔者在人防设计方面的一些体会，以 资借鉴。

2.人防结构设计的特点 人防即人民防空，人民防空的任务是根据国防的需要，动员和组织群众采取防护措施，防范 和减轻空袭危害。除采取人员疏散的措施之外，也是战时防空的最重要的措施之一。防空地 下室结构设计的主要内容包含两方面：一是主体结构设计，包括顶板、外侧墙、底板等其它 构件的结构设计，二是孔口防护设计，包括出入口的防护和消波系统(防护设备)，其中出入 口的防护包含防护密闭门的选用、门框墙、临空墙的计算、出入口通道(包括风井)的计算等 几个方面，而消波系统则包含防爆破活门的选用和扩散室(箱)的设计，那么，这些内容的结 构设计与一般的结构设计有何不同呢?

第一、结构设计的可靠性可以降低，一般建筑结构pf≈10，而人防结构pf≈6% ，第二，考虑结构的动力响应，第三，结构构件可考虑进入塑性工作状态，第四、材料设计 强度可以提高，实验表明，在快速加载的情况下，这时材料力学性能发生比较明显的变化， 主要表现为强度提高，但变形性能包括塑性性能等基本不变，这对结构工作起到有利作用， 例如钢材强度可提高1.15～1.5倍，对砼强度可提高1.5倍，这是在设计中考虑材料强度综合 调整系数来完成的，第五，重视构造要求，人防设计的许多构造要求是与一般的建筑设计不 同的，要求更为严格，故仅仅只考虑受力计算，不考虑构造措施是不合理的。

根据以上所述的结构设计的特点，我们可以确定防空地下室结构设计的一般原则，①平战结 合，取控制条件，在民用建筑的人防地下室的结构设计中，一般只涉及5级或6级人防设计， 结构的顶板基本上都由战时控制，而侧墙和底板则因地下室的结构型式的不同而由实际情况 确定；②只进行强度的验算，由于在核爆动荷载作用下，结构构件变形极限已用允许延性比 的控制，且在确定各种构件允许延性比时，已考虑了对变形的限制，因而在防空地下室结构 设计中，不必再单独对结构构件的变形与裂缝开展进行验算；③只考虑一次核袭击；④注意 各部件的协调，以免因设计控制标准不一致而导致结构的局部先行破坏，失去整个防护建筑 的作用；⑤地面与地下承重结构体系要协调，不能出现两者强弱相差较大的情况。

了解了结构人防设计的特点及原则之后，我们首先就必须确定计算所需的荷载值。 3.人防荷载的确定 如前所述，人防地下室结构设计主要考虑抵抗空气冲击波。当核武器在空中爆炸时，当冲击 波传播到地表时，形成反射冲击波，因反射波是在被入射波压密和加热过的空气中传播，且 压力又高，所以反射波的传播速度要比入射波快，当反射波波阵面终于赶上入射波波阵面后 ，则汇合成为一单一的冲击波，即合成波，合成波波阵面靠近地面部分是垂直于地面的，即 合成波是水平方向传播的，对抗力等级较低的防空地下室来说，所受的冲击波即为这种合成

波(即地面冲击波)。防空地下室的顶板一般就直接承受地面冲击波的超压和负压作用，而对 于侧壁和底板，因空气冲作用于地表，压迫土体并使其产生运动，上层土体受压后连续向下 传递压力，这种土体的压缩状态由上向下逐层传播过程称为土中压缩波的传播，当遇到侧壁 或底板的阻挡后，则会产生超压、动压和负压作用，这就是侧壁和底板需考虑的问题。

本工程人防地下室防护等级为6级(级别的确定是根据国家制订的《人民防空工程战术技术要 求》确定的，是由人防部门确定后发文予设计单位)，采用全埋式现浇钢筋混凝土人防地下 室，各部位等效静荷载取值分别为：

3.1顶板：首层外墙为180mm实心砖填充墙，且墙面开孔面积大于50%，故不计上部建筑物对 地面空气冲击波超压作用的影响，等效静荷载标准值

q=60KN/m2。 3.2侧墙：上部建筑物为抗震设防的框架—剪力墙结构，故应放入上部建筑物对地面空气冲 击波超压值的影响，根据本工程地质条件，人防地下室侧壁范围内分别有非饱和土和饱和土 ，取其加权平均值，并考虑周围基坑支护的阻隔作用，故地下室侧壁等效静载荷标准值q =40KN/m2。

3.3底板：本工程采用桩基础，当核爆荷载q作用于顶板时，荷载随板、梁、柱传至 桩上，因人防设计时不考虑地基承载力和地基变形，由q产生的q由桩与底 板共同承受，故小于规范中按箱形地下室底板的等效静荷载值40～50KN/m2。，与平时荷 载作用下因桩不均匀沉降而产生的底板受力相比，不起控制作用，故不予考虑。

3.4门框墙：所受荷载由两部分组成，一是直接作用在墙上的荷载qe=200KN/m2。；二是 由门扇传来的等效静载标准值，分别按门扇的型号、大小计算确定。

3.5临空墙：依工程实际情况和规范表4.5.7取其等效静荷载标准值为130KN/m2。 3.6隔墙：隔墙分两种，一是相邻防护单元间隔墙的设计压力值为50KN/m2。；二是6级人 防地下室与普通地下室相邻间的隔墙，其普通地下室一侧的设计压力选用值为90KN/m2。 。

其它各种防护密闭门、防爆波活门、扩散室的设计压力均由规范中有关规定选用，当所有构 件的等效静荷载值确定后，即可进行结构计算。 4.荷载组合和内力分析

作用在防空地下室结构上的荷载，应包括核爆动荷载、上部建筑物自重、土压力、水压力及 防空地下室的自重等，规范中对防空地下室不同部位应考虑的荷载组合给出了一个表格，结 构设计时可根据各工程的结构特点结合表格确定所需进行荷载组合的项目，本工程各个部位 参与组合的荷载分别为：

4.1顶板：顶板核爆动荷载标准值，顶板静荷载标准值。 4.2侧墙：竖向：顶板传来的核爆动荷载标准值、静荷载标准值，上部建筑物自重标准值(仅 有局部剪力墙部位)，外墙自重标准值。横向：核爆动荷载产生的水平动荷载标准值、土压 力、水压力。

4.3内承重墙(柱)：在本工程中，将平时和战时的荷载值进行对比不难发现，战时所增加的 顶板核爆动荷载标准值小于平时各楼层的活荷载标准值之和，故此部位构件不由战时条件控 制。

在进行荷载组合时，需要明确两个问题：一是上部建筑物质自重标准值的确定，规范的条文 说明中第4.3.14条已详细说明了各种不同的上部结构型式，在进行荷载组合时可氛围全部考 虑、考虑一半和不考虑三种情况，设计时应认真分析确定。二是顶板的组合中是否考虑上部 建筑物的倒塌荷载值，因为倒塌荷载的作用时间滞后于冲击波峰值作用时间，且规范规定的 倒塌荷载产生的静荷载值为50KN/m2。，小于冲击波对顶板的等效静荷载值，因 此在顶板荷载组合中不必计入倒塌荷载值。

在防空地下室结构的设计中，其承载力设计应采用下列极限状态设计表达式：γ0(γG S+γQS)≤R(f，f，αk，„„)(见规范第4.6.2条) ，需要指出的是几个系数的定义：γ0—结构重要性系数，取1.0；γQ—等效静荷载分 项系数，取1.0；f—混凝土动力强度设计值(参规范表4.6.3)；f—钢筋动 力强度设计值。(参规范表4.6.3)

由上式可明显看出人防设计的特点(如前所述)，这样与平时状态下的内力情况进行比较，本 工程中，顶板、侧壁及人防区域内构件的水平受力由战时控制，底板、基础由平时控制。

求出构件的内力和配筋后，剩下需注意的问题就只有一些构造要求了，《规范》第4.7节中 已作了很详细的规定，结构设计人员只需认真研究体会规范条文的条件和适用范围，结合工 程实际情况就可顺利地完成人防地下室各主要构件的设计了。

解决了主要构件的问题，人防地下室孔口防护的设计和平战结合就成了剩下需研究的问题。 5.孔口防护和平战兼顾 孔口防护包含三部分的设计内容：一是防护密闭门与消波系统的设计，二是出入口通道内临 空墙、门框墙的设计，三是孔口其它构件，如风井、防倒塌棚架、开敞式通道、相邻单元之 间的隔墙等的设计，其中第二、三条中的临空墙、相邻单元之间的隔墙已在上节中谈到了荷 载的确定，设计人员可按一般墙体的计算模式，考虑人防设计的特点计算出内力和钢筋，而 门框墙的设计一般是按悬臂梁计算，但需注意的就是因平时使用时需要的出入口通道均较宽 ，而战时又相应较窄，这样有可能会使门框墙的悬臂长度过长，而使水平筋过大，这种情况 下，可考虑在不影响功能使用的前提下，加设柱、梁改变门框墙的受力型式，得到较为经济 的设计效果，风井的设计中只计算土中压缩波的压力，对空气冲击波则不予考虑，因两者不 会同时作用。开敞式通道更不考虑核爆动荷载，只考虑静土侧压力，而防倒塌棚架的设计分 竖向和横向两项，竖向力即为倒塌荷载50KN/m2，属静载，横向力即动压设计值q，由《规 范》第4.5.10条确定，这两项受力作用时间存在间隔，故不考虑同时作用，下面主要谈谈第 一条的设计内容。

当空气冲击波到达出入口通道时，虽然有通道出入口的扩散作用，但遇墙体和门的反射作用 使作用在门上的总效应大于空气冲击波的压力，约为2.0～3.5倍 。为方便工程设计人员， 国家将防密门进行系列化处理，依据设计压力和门洞尺寸就可轻松地选择定型的防密门。