洛阳石化140万t／a催化裂化装置旋风分离器更换吊装
大型催化裂化装置再生器旋风分离器更换施工技术
大型催化裂化装置再生器旋风分离器更换施工技术周旭东;梁卓;彭振亚【摘要】在炼油装置中催化裂化装置占有重要地位,其反应/再生系统中旋风分离器的分离效果直接影响到反应/再生系统的正常运转,对于性能不满足要求的旋风分离器要及时进行更换.文章以中国石油大连石化公司350万t/a催化裂化装置检修为例,介绍了大直径再生器旋风分离器的更换作业,详细阐述了旋风分离器高精度安装的施工难点及施工工艺.施工实践验证了再生器顶部大直径开孔、旋风分离器成组更换施工方法的可行性,有效地缩短了施工工期.【期刊名称】《石油工程建设》【年(卷),期】2014(040)001【总页数】5页(P34-37,41)【关键词】催化裂化装置;大直径再生器;旋风分离器;更换;高精度安装;施工工艺【作者】周旭东;梁卓;彭振亚【作者单位】中国石油天然气第一建设公司,河南洛阳471000;中国石油天然气第一建设公司,河南洛阳471000;中国石油天然气第一建设公司,河南洛阳471000【正文语种】中文在炼油装置中催化裂化装置占有重要地位，其反应/再生系统中旋风分离器的分离效果不但直接影响到反应/再生系统的正常运转和催化剂的跑损，而且对分馏塔底油浆固体含量亦有很大影响。
因此保证旋风分离器的分离效果对企业节能减排、环境保护具有重要意义，对于性能不满足要求的旋风分离器要定期进行更换。
中国石油大连石化分公司 350 万 t / a 催化裂化装置，是我国迄今为止最早、最大的高低并列式催化裂化装置，其核心设备之一再生器的规格为D15600/9 300 × 43 550×36/34（单位为 mm），焊接后采用内燃法进行整体热处理。
这是 2003 年该催化裂化装置建成后运行至今的首次大修。
更换旋风分离器因其施工周期长、难度大，成为催化裂化装置检修工作的重点。
常规的再生器旋风分离器更换多采用侧壁开孔、单体更换的施工工艺。
本次旋风分离器更换作业对实际情况进行了充分分析，首次采用了旋风分离器工厂化深度预制，壳体顶部开孔，脚手架分段循环拆搭的施工方法，确保了整个工程的如期完工。
青海催化装置简介
以上是我对格尔木炼油厂催化 裂化装置的介绍！
谢谢！！！
了适应产品质量后催化装置
处理量提高到90万t/a，进料改为大于460℃的减
压渣油，残炭为8.65（w%）。装置的主要产品有
汽油、柴油、液化气。装置主要由主风机系统、
反应再生系统、分馏系统、吸收稳定系统、气压
机系统、余热回收系统组成。
从常减压装置来的减压渣油，进入提升管反应器，
青海油田格尔木炼油厂
催化裂化装置简介 范强文
反应-再生系统
中国石油天然气华东勘察设计研究院
分馏系统
中国石油天然气华东勘察设计研究院
吸收-稳定系统
中国石油天然气华东勘察设计研究院
格尔木炼油厂催化装置是格尔木炼油厂主要
生产装置之一，原由洛阳石化工程公司设计，原
设计处理量为60万t/a，于1993年投产。2009年为
中压除氧水进入装置内一、二再外取热汽包，
所产中压饱和蒸汽与一、二再余锅汽包所产饱和 蒸汽混合后，分别进入一、二再预热锅炉与烟气 进行换热，所产中压过热蒸汽一路进入气压机汽 轮机进行做功，另一路送出装置供外网使用，催 化装置同时还担负着全厂的中低压平衡。
装置目前主要参数：提升管反应温度：486512℃；一再顶压：0.24-0.26MPa；二再顶压： 0.22-0.24MPa；两器差压：600-1600mmH2O； 汽油干点≯200℃；柴油凝点≯15℃；液化气C2 含量≯1；C5含量≯2.5；油浆固含量≯12g/l。
待生催化剂全部进入第一再生器，在第一再生器 内进行烧焦，烧掉焦炭中61%氢和碳，放出的热量由 一再外取热器取走。一再烧焦后的半再生催化剂经一 再下部的半再生线路进入烧焦罐、第二再生器进行高 温完全再生，通过外循环管滑阀的开度控制烧焦强度， 使催化剂含炭量降到0.1%以下，放出的热量由二再外 取热器取走，再生后的催化剂经再生斜管进入提升管 下部，进行下一循环反应。第一再生器烧焦产生的烟 气引入烟机做功，回收烟气的部分能量后，进入CO焚 烧炉，烧掉烟气中的CO，进一步通过余热锅炉回收热 能后由烟囱排入大气。第二再生器烧焦产生的烟气直 接进入二再余热锅炉回收热能后由烟囱排入大气。
加氢裂化装置简介
加氢裂化装置催化剂装填数据
• 反应器R401共计装入抚顺研究院产的精制催化剂 3936 167.55吨，保护剂CEN-2 4.675吨，保护剂 FZC-16 7.8吨。3936设计装填密度0.8 t/m3，实 际装填密度0.78 t/m3,FZC-16装填密度0.69 t/m3， CEN-02装填密度0.42 t/m3。具体装填数据见附 表。 • 反应器R402共计装入齐鲁第一化肥厂生产的抚顺 研究院研制的裂化催化剂ZHC-01 162.96吨，后 精制催化剂ZTS-03 12.99吨。ZHC-01设计装填 密度0.88 t/m3，实际装填密度0.89 t/m3，ZTS03设计装填密度0.82 t/m3，实际装填密度0.88 t/m3。
140万吨加氢裂化装置简介
二00七年八月
加氢裂化装置概述
140万t/a加氢裂化装置，是齐鲁石化公司加工 进口原油改扩建工程的重点项目，本装置与60万t/a 连续重整装置联合布局，由抚顺石油化工科学研究 院提供工艺试验中试报告，由中国石化北京设计院 设计，齐鲁胜利炼油设计院负责系统配套，大部分 设备由国内制造，中石化集团公司第十建设工程公 司负责施工安装。装置于1998年3月31日开工建设， 2000年11月23日实现中间交接，2001年3月5日产 品合格，实现装置一次开汽成功。
加氢裂化主催化剂性质
物化性质 孔容/mL/g 表面积/m2/g 堆密度/ g/100ml 压碎强度/ N/mm 烧减，mt% 磨耗，mt% 形状 条长/mm 直径/mm
重油催化裂化装置防结焦措施探讨
从装 置 投 用起 连 续 注 入油 浆 阻垢 剂 ， 止 油浆 防 中不 溶物 附着 在换热 器 的管壁 。我 厂使 用 的阻垢剂
问， 减少在沉降器 内停 留时间 ， 减少二次反应 ， 降低 沉 降器 和 旋 风 分 离 器 人 口处 结 焦 。在 最 新 的设 计 中， 油气在沉降器 内停 留时间为 ４～ 。③沉降器 ９ｓ 内采用快分加一级高效旋风分离器取代传统的两级
维普资讯
河南 化 工 Ｈ Ｎ Ｎ Ｃ Ｅ Ｃ ＬＩ Ｄ Ｓ Ｒ Ｅ Ａ Ｈ ＭＩＡ Ｎ Ｕ Ｔ Ｙ
２０ ０ ７年
第２ ４卷
高 压 管 道 裂 纹 的 不 停 车 处 理
陈 鹏 ， 靳 宝
４７０ ５ ０４）
（ 中原大化集团有限责任公 司 ， 河南 濮阳
炭和 沥青质 含 量 。④ 采 用 中止剂 技术 。在 急冷 油喷
嘴注人 中止剂 ， 可以有效地提高初始反应温度 ， 提高 了重 质原 料 的一次 裂化 能力 ， 同时抑 制 中上部 温度 ，
焦。
聚合生焦。我公司催化裂化装置在实际操作中分馏 塔 底 的温度 控制 在 ３０ｃ 以下 ， ３ ＝ 【 效果 非常 好 。 在分馏塔底保持较短 的停留时间 ， 尽量将流量 保持在油浆泵的上限， 维持较低的分馏塔液面 ， 以避 免油浆在高温情况下结焦。分馏塔底停 留时间控制
收 稿 日期 ：０ ６—１ ２０ ０—１ ０
型号是 ｓ 一 ， Ｆ ２使用效果见下页表 ｌ 。表中的数据为 当催化裂化油浆系统发生结垢时 ， 加入阻垢剂油浆
系统 部分 条件 的变化 。
作着简介 ： 胜利（９ ０一）， ， 师， 沙 １７ 男 技 长期进行催化裂化装置的研究 ． 电话： ０９ ） ８ ９６ 。 （ ３３ ４ ７５ ９
洛阳石化2号催化裂化装置节能降耗措施与效果
1概述洛阳石化公司2号催化裂化装置于1997年10月建成投产，装置共包括5部分，即反应再生、分馏、吸收稳定、能量回收、余热锅炉。
设计装置开工时数为8000h ，设计加工量为140×104t/a ，进料组成按100%常压渣油进行，装置型式为同轴式，再生方式为单器单段逆流完全再生。
在此基础上，装置设计能耗为59.61kg 标油/t 。
2008年5月，按开工时数8400h 、加工量140×104t/a 、进料组成为64.3%减压蜡油+35.7%加氢蜡油设计考虑，进行了FDFCC-Ⅲ工艺技术改造，改造后装置设计能耗为65.08kg 标油/t ，同年6月25日开工运行。
2009年初至2010年11月，因多次出现重油沉降器汽提段及待生立管穿孔，于2010年11月23日隔离了汽油提升管及副分馏塔等系统，装置恢复原同轴式催化裂化模式。
汽油提升管及副分馏塔等隔离后，装置开工时数仍按8400h 设计，加工量仍设计为140×104t/a 。
2011年1月5日，针对洛阳石化公司两套催化裂化装置的实际运行特点，实施了第一阶段优化，其中2号催化装置加工原料由全加氢蜡油变为蜡油中掺炼30%闪蒸塔底油，1号催化装置逐渐降低闪蒸油的掺炼比例；当年6月25日，实施了第二阶段优化，2号催化装置加氢蜡油中闪蒸油掺炼量增至70%，同时投用外取热，1号催化装置改全加氢蜡油加工模式。
同年9月装置大检修，10月21日开工至今，2号催化装置加工原料仍为加氢蜡油中掺炼70%闪蒸塔底油，装置保持平稳运行。
2节能措施与效果2.1节水2.1.1循环水2008年，装置改造FDFCC-Ⅲ时期，考虑到其多产丙烯的工艺特点，局部冷却负荷将变大，新增了压缩富气水冷器E1302E (循环水设计流量为220t/h)、稳定塔顶油气水冷器E1315A-D(循环水设计流量为345t/h)，以确保压缩富气、稳定塔顶油气的冷却效果，2010年11月23日恢复原同轴式催化装置后，停用稳定塔顶油气水冷器E1315A-D ，降低装置循环水量345t/h 。
大庆炼化公司100万t／a催化裂化装置节能措施与效果分析
收 稿 日期 ：２ ０ １ ３ — ０ ９ — ０ ６
Ｆ Ｄ Ｆ Ｃ Ｃ工艺 技 术 避免 了单 提 升管 反 应 器 中汽
油 改质 与 重 油 裂化 的相互 影 响 ．两 根 提 升 管 均可
作 者 简 介 ：张 力 民 （ １ ９ ７ ５ 一 ） ，男 ，黑 龙 江省 人 ，工 程 师 ， 主 要 从 事炼油催化裂化工艺及技术的研究工作 。
化
・
学
工
业
第 ３ ２卷 第
１ 期
月
４ ８・
ＣＨＥＭ Ｉ ＣＡＬ Ｉ ＮＤＵＳ ＴＲＹ
２ ０ １ ４ 年 １
大庆炼化公 司 １ ０ ０万 ｔ ／ ａ 催化裂化装置节能措施与效果分析
张 力 民
（ 中 国 石 油 大 庆炼 化公 司 ，大 庆 １ ６ ３ ４ １ １ ）
摘
日正式 投 产后 ．实 现一 次开 车成 功 。
重 油提升管 反应器 的原料 为大庆 常压渣油 ．设
计 规模 为 １ ０ ０万 ｔ ／ ａ ．汽油提升管反 应器 的原料是二
套Ａ Ｒ Ｇ Ｇ装 置 的稳定 汽 油 ．设计 规 模 为 ３ ６万 。
使 预提 升 段 内催 化 剂 达 到好 的流 化 状 态 ，这
烯 ．汽 油 改 质 的 比例 基本 不 受 限制 ，降 烯 烃 效果 大大 提 高 反应 部分 在 采用 Ｆ Ｄ Ｆ Ｃ Ｃ工艺 技术 的同 时还 采取 如下 措施 ．以进一 步优 化反 应技 术 。
（ １ ）采用 预提 升技 术
月份 破 土动 工 ．２ ０ ０ ３年 ６月份 正式 改 建 ，９月 １ ８
催化裂化装置介绍ppt课件
3.常压渣油：常减压装置常压塔底油（AR），硫含量、重 金属、残炭低的可以直接作为催化原料，如大庆和中原 原油等常压渣油。
4.减压渣油：除某些原油外减压塔底渣油（VR）一般不单 独作为原料，而是进行掺炼：掺炼的多少视减压渣油的 性质。
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典型分馏系统流程
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催化裂化工艺介绍
稳定系统
吸收-稳定系统主要由吸收塔、再吸收塔、解吸 塔及稳定塔组成。从分馏塔顶油气分离器出来的 富气中带有汽油组分，而粗汽油中溶解有C3、C4 组分。其作用是利用吸收与精馏的方法将分馏塔 顶的富气和粗汽油分离成干气、液化气和蒸气压 合格的稳定汽油。
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典型稳定系统流程
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典型催化裂化流程
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催化裂化工艺介绍
反应再生系统
“ 催化裂化装置有多种类型，按反应器（或沉降器）和再
生器布置的相对位置的不同可分为两大类：①反应器和 再生器分开布置的并列式；②反应器和再生器架叠在一 起的同轴式。并列式又由于反应器（或沉降器）和再生 器位置高低的不同而分为同高并列式和高低并列式两类。
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催化裂化主要设备-油浆泵
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催化裂化主要设备-增压机
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催化裂化主要设备-SIS自保系统
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催化裂化主要设备-单动滑阀
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催化裂化主要设备-双动滑阀
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催化裂化主要设备-油站
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催化裂化的原料和产品
新海石化加工工艺流程图
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催化裂化的原料和产品
1.直馏减压馏分油：常减压装置减压塔侧线350-550℃馏分 油（VGO），石蜡基原油的VGO较好，环烷基原油的VGO 较差。
600kt／a催化裂化装置的MIP工艺技术改造
本 次 改造 采 用 由石 油化 工 科学 研 究院 开 发 的 降低 催化 裂 化 汽油 烯烃 含量 的 ＭＩ 艺技 术ｎ 。 Ｐ工 ， ４ 在 现 有 的 提 升 管 反应 系统 基 础 上 ， 置 第 二 反应 设 区 ， 氢转 移 反应 、 构化 反应 及 芳构 化 反应 等双 为 异
长石油榆林炼油厂催化裂化装置汽油中烯烃含量
较 高 ， 厂 汽油 调 合 后 达 不 到 新 的车 用 汽 油 国 Ⅲ 全 标 准 。为 了降低 催化 裂 化 汽 油 的 烯 烃 含量 ， 林 榆
炼 油厂 于 ２ ０ ０ ９年 ９月对联 合二车 间 ６ ０ｋ／ 催 化 ０ ｔ ａ 裂 化 装 置进 行 ＭＩ 术 改 造 。本 文 介 绍 了 ＭＩ Ｐ技 Ｐ
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６ ０ｋ／ 催化裂化装 置的 ＭＩ ０ ｔ ａ Ｐ工艺技术 改造
王彦龙 曹 培宽 高怀荣 张 ， ， ， 华
技术改造在榆林炼油厂联合二车 间 ６０ｋ ａ ０ ｔ 催化 ／ 裂 化装 置上 的应用结 果 。
２ ＭＩ Ｐ技术 改造 主要 内容
２１ 改造前 装置 情况 ．
延长 石 油榆 林 炼 油 厂 ６０ｋ／ ０ ｔ ａ同轴 式 单 段 再 生 常 规 催 化 裂 化 装 置 由洛 阳 院 设 计 ， ０２年 １ ２０ ０ 月建 成 投产 ， 工原 料 为长庆 石 蜡 基原 油 ， 加 原料 重 金属 含量 偏 高 ， 残炭 高 ， 密度 高 ， 易裂化 ， 质油 不 轻
催化裂化装置主风机和烟气能量回收系统
标准编号：40B228-1999
催化裂化装置主风机和烟气能量回收系统 管道设计技术规定
1999-02-10 发布
1999-03-10 实施 中国石化洛阳石油化工工程公司发布
目
次
1 范围 ………………………………………………………………………… 2 术语 ………………………………………………………………………… 3 设备布置 ………………………………………………………………………… 4 管道设计 ……………………………………………………………… 5 附录 A 离心式或轴流式压缩机作用力的限制……………………… 6 附录 B 隔热耐磨衬里管道的当量壁厚和当量许用应力计算举例 7 附录 C 烟气轮机作用力的限制 8 附录 D 摆式支架系列 9 附录 E 蒸汽轮机作用力的限制
自然补偿——以管道的自然弯曲所具有的柔性来补偿其自身的热胀和端点位移，称为自 然补偿。
当量壁厚——对隔热耐磨衬里管道用一定的折算方法，求取外钢壳加内衬隔热耐磨衬里 相当于全钢壳的厚度值。
郭芦山 编制
谢林章 校审
萧凤芝 标准化审核
李苏秦 审定
1999-02-10 1999-03-10 发布日期 实施日期
本规定不适用于以往复式压缩机为主风机的设备布置和管道工程的设计。
2 术语
机组——由烟气轮机、电动机和蒸汽机共同或单独驱动主风机所构成的某联合体。
烟机机组——以烟气轮子机为主风机主要驱动设备的机组。作为备用的机组叫做备用主 风机机组。
三机组——由烟气轮机、主风机和电动/发电机构成的机组。
顺置、横置——对于两台以上的机组，当其轴线相互串连时称顺置，相互平行时称横置。 对于单合机组则以其轴线与厂房（棚）的长度方向平行时为顺置，垂直时为横置。
催化剂跑损原因
摘要:中国石油大庆炼化公司1?0Mt/a重油催化裂化装置出现了催化剂跑损问题。
在检修过程中发现了引起催化剂破碎的原因通过整改装置运行状况良好:催化剂自然跑损量为0?3~0?4kg/t 油浆外甩量控制在5?5t/h油浆固体物质量浓度不大于2g/L再生催化剂中0~20μm及20~40μm 的细粉体积分数分别为1%~2%15%~16%。
要害词:催化剂;跑损;破碎;热崩;磨损;线速度中图分类号:TE624?9+1 文献标识码:B 文章编号:1009-0045(2008)06-0563-05中国石油大庆炼化公司1?0Mt/a的重油催化裂化装置是在原0?6Mt/a装置基础上采用中国石化洛阳石油化工工(guo2 shi2 hua4 luo4 yang2 shi2 you2 hua4 gong1 gong1)程公司开发的灵活多效催化裂化(FDFCC)专利技术改造而成以常压渣油、催化汽油为原料消费富含丙烯的液化气同时降低了汽油中烯烃含量达到了消费清洁汽油的目的。
该装置采用沉降器与再生器同轴布置和主风单段逆流再生工艺。
1 装置存在的问题①(zhuang zhi cun zai de wen ti _)2007年5月12日由于晃电导致装置紧急停车恢复消费后催化剂跑损量增加。
5月13日至8月20日催化剂天天平均损失量为5?7t单耗为1?77kg/t。
从实测数据可知再生催化剂筛分组成(体积分数)为:0~20μm4%~ 6%20~40μm21%~22%。
装置正常运行时这2项指标分别为1%~2%15%~16%。
通过肉眼观察由烟囱排放的烟气中催化剂浓度明显升高;同时油浆固体物质量浓度也由4~5g/L 升高至8~9g/L 这表明沉降器及再生器的催化剂跑损量增加。
由于沉降器及再生器内旋风分离器对粒径小于40μm 的催化剂细粉分离效果差所以跑损主要原因是由于催化剂破碎引起细粉体积分数升高所致。
2 原因分析及解决对策2?1 催化剂破碎引起细粉体积分数升高催化剂破碎机理通常有以下3种:研磨崩碎磨损指数偏高(因催化剂机械强度不够所致)[1]。