墩柱受力计算书
墩柱最大受力支撑设计
计 算 书
一、本设计按墩柱一次浇注最大高度12米，计算模板所受混凝土侧压力与支撑力。计算分析的目的是根据现场的施工工艺，参照相应的规范，对所提供的模板设计方案进行强度和刚度校核。
本模板单节高2米，用钢板作面板、背楞采用槽钢作面板的竖向加强筋，竖筋外用槽钢做的围带与桁架对内部模板提供一定强度和刚度。
二、分析计算依据
1、钢结构设计规范：GB 50017－2003；
2、建筑工程大模板技术规程：JGJ 74－2003；
3、全钢大模板应用技术规范：DBJ 01－89－2004；
4、建筑工程模板施工手册
三、荷载分析
⑴ 、混凝土压力用下列二式计算，取其中最小值：
γ－混凝土溶重，γ＝25kg/m;
V－浇注速度，V＝2m/h;
T－砼初凝时间，浇注时温度，T＝15°c,则 7.6)1515/(200t
C1－外加剂影响修正系数，不掺取1，掺外加剂取1.2，这里取1.2；
C2－砼坍落度影响修正系数，5cm－9cm时取1，11cm--15cm时取1.15这里取1.15；
一次浇注高度：H＝12m；
222.0121CCtFocmkN/91.71215.12.17.62522.02
mkNHFc/300122522
按规定取其最小值则：
2/91.711mkNP；
⑵、送混凝土浇注施工对侧模板压力
24/1/6.46.42mkNVP；
⑶、捣混凝土时对侧面模板压力
2/43mkNP；
⑷、面板即承受的总压力
2/51.8046.491.71321mkNPPPP；
乘以荷载系数0.85,则设计荷载为：
qn=80.51×0.85=68.43kN/m2=0.0684N/mm
四、 材料参数
所用材料：板材、槽钢、圆钢均选择Q235，其材料参数为：
材料的弹性模量：E=206aGp=206×1110ap；
屈服极限：〔σs〕=235aMp；
许用应力：〔σ〕=215aMp；
考虑到模板本身的使用特点，对应力的要求确定为：对于对总体结构的安全性，以及会使总体结构产生塑性变形，并且该变形将明显影响施工质量的应力，采用材料的许用应力评判。
由于所使用的材料为Q235，具有良好的塑性性能，可以考虑局
部峰值应力以屈服极限评判标准，要求结构的主要承载构件应小于屈服极限。局部在不影响桥墩制造质量的前提下，可以有局部进入塑性，以最大屈服极限为上限值，以充分利用材料。
五、 模板总体结构和主要构件规格及布置
模板的总体结构详见图。主要由面板、加强筋，围带组成。
六、 模板总体刚度和强度计算
结构选用板壳单元分析，由于结构为直墩，所以选取受力最大处作计算、校核。
假定：模板面板选用5mm厚钢板.背部采用10#槽钢作为竖筋，12#槽钢作为围带--横向加强筋，对模板的整体起加强作用。加强筋间距竖向为500mm，横向间距为366mm,具体尺寸设计见详图。
1. 面板的验算：
按四边简支验算面板的正应力，选取最大跨度为mmlx366`
mmly500计算
mmh3
由于5.07.0/500366lylx，则取lylx、中最小值：mml366，
则取最大弯曲系数为kmx0约为-0.0843，挠度计算系数kf=0.00261。
a .面板的强度验算：
取1mm宽的板条为计算单元，
面板所受弯距最大值：MPM583.1)48-(3660684.00843.02a
6#面板的截面模量：mm36516bh167.4W22，
则正应力：aaWMMpGMpG215140167.4583.1，
所以面板强度符合设计要求。
b .面板挠度验算
面板挠度 Vx=kfma04xFL，取F＝0.0684N/mm2
β0=NmmmmmmNEh6232523104.23.01125/1006.2112）（＝）（，
挠度：
mmmmlcql915.0758.000261.040036640042.2408072)48366(0684.000261.044
所以面板的挠度满足设计要求。3. 竖加强筋强度的验算：
2. 竖筋所受最大荷载为：
q＝0.0.684N/mm2×366mm=25.03N/mm
① 竖筋板的强度验算（10#槽钢）
截面抵抗矩 Wx＝39700mm3
截面惯性矩 Ix＝1980000mm4
弯距：NmmqbM78232550003.25281281
则正应力：awMMPmmN215/7.19239700782325maxδδ
所以槽钢竖筋板的正应力满足要求
竖筋板的挠度：mmVEIql5.04544101981006.238450003.2553845maxmml1500500500
所以槽钢竖筋板的挠度满足要求。
3. 圆弧筋的强度验算：（12#槽钢）
截面面积查表：(钢结构实用材料手册)可得:22.1569mmA
则正应力：aMPqmmN215/26.1521569.25007000684.0AF
则筋圆弧筋的正应力满足要求
综上所述：本设计的模板：面板=6钢板、竖筋10#槽钢、围带12#槽钢，均符合要求、设计合理。
山西皇泰工程材料制造有限公司
2014年8月28日
墩柱模板计算书-midas civil
附件四
墩柱模板计算书
一、 计算依据
1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)
2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)
3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)
4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)
5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)
6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)
7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)
8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])
9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)
二、 设计参数取值及要求
1、混凝土容重：25kN/m3；
2、混凝土浇注速度：2m/h；
3、浇注温度：15℃；
4、混凝土塌落度：16～18cm；
5、混凝土外加剂影响系数取1.2；
6、最大墩高17.5m；
7、设计风力：8级风；
8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、 荷载计算
1、新浇混凝土对模板侧向压力计算
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
附件四
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图
在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：
在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：
新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：
Pmax=0.22γt0K1K2V1/2
Pmax =γh
式中：
Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）
γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3
盖梁模板支撑受力计算书_secret
盖梁模板支撑受力计算书
某大桥墩柱盖梁模板支撑受力计算，取左4#墩进行受力计算。
一、荷载计算
1、盖梁荷载：系梁钢筋砼自重：G=61m3×25KN/m3=1525KN
墩柱顶面部分的混凝土由墩柱承载，故不计算
G´=1525-3.14×1²×（1.9×2.1）×25＝1227
偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：
F1=G´÷S=1227KN÷（2.1m×16.05m）=38.23KN/m2
2、施工荷载：取F2=1.5KN/m2
3、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m2
4、3mm厚钢模板：取F5=0.5KN/m2
5、方木：取F6=7.5KN/m3
6、45b号工字钢：取F7=0.87KN/m
二、底模强度计算
底模采用组合钢模板，面板厚t=3mm，肋板高h=50mm，厚b=4mm，面板及肋板总高H=53mm，验算模板强度采用宽B=300mm平面钢模板。
1、钢模板力学性能
（1）弹性模量E=2.1×105MPa。 （2）截面惯性矩：I=［by23+By13-(B-b)(y1-t)3］/3 （公式1）
其中：y1=［bH2+(B-b)t2］/［2(Bt+bh)］
=［4×532+(300-4)×32］/［2(300×3+4×55)］=6.205mm
y2=H-y1=53-6.205=46.795mm
将y1=6.205mm，y2=46.795mm代入公式1得：
I=［4×46.7953+300×6.2053-(300-4)(6.205-3)3］/3=15.73cm4
（3）截面抵抗矩：W=I/y2=15.73/4.6795=3.36cm3
（4）截面积：A=Bt+bh=300×3+4×50=11cm2
2、钢模板受力计算
（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3=38.23+2+1.5=41.73KN/m2
下部25m双柱墩计算
T形梁桥通用设计图编制 25米T梁双柱式桥墩计算书
云南省公路规划勘察设计院 1 1 计算资料
1.1 计算依据：
1) 《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2004
2) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004
1.2 技术指标
1) 上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支、结构连续T形梁(5梁式)
2) 下部构造形式：圆形截面双柱式桥墩。
3) 适用桥宽：整体式路基24.5米分幅、12米。
4) 设计安全等级：一级。
5) 汽车荷载等级：公路—Ⅰ级
1.3 桥墩一般构造图
详见双柱式桥墩一般构造图
1.4 材料
1) 混凝土：盖梁、墩柱及系梁采用30号混凝土。
2) 钢筋：采用R235及HRB335钢筋。
2 桥墩横桥向计算
2.1 横桥向上部荷载计算
2.1.1 恒载计算
考虑到一个桥墩需同时受到相邻两跨的作用，按照恒载均摊原则，实际单个桥墩承担一跨的恒载。其重力密度取值如下：
C50混凝土：h＝26 KN/m3
C30混凝土：h＝26 KN/m3
C25混凝土：h＝25.5 KN/m3
沥青混凝土：h＝24 KN/m3
1) 上部构造
根据上部一般构造图，其主梁断面及编号详见图2.1.1
2) 恒载(见表2.1.1)
表 2.1.112345607.65593.61593.61593.61607.65桥面沥青混凝土114144144144114铺装现浇层124.8124.8124.8124.8124.8161.971.667.371.6161.91008.35934.01929.71934.011008.35单位：KN梁 号主梁内容恒载合计防撞护栏 T形梁桥通用设计图编制 25米T梁双柱式桥墩计算书
墩柱钢模板设计验算书
墩柱模板设计验算书
1、计算依据和参考
(1) 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)；
(2) 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；
(3) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)；
(4) 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；
(5) 《南京长江第四大桥接线工程S2标施工图设计》；
(6）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；
(7) 《建筑施工计算手册》江正荣著。
2、模板计算
墩柱模板采用大面钢模，工厂预制。据各墩墩柱高度搭配使用，模板在工厂分块制造，为保证混凝土外观质量，模板间不设拉杆，模板之间依靠法兰和φ18螺栓连接，同时在四角设置φ24螺杆及配套螺母作为固定模板的拉杆。竖肋采用[8槽钢，横箍采用双拼[14槽钢。模板加工要求各部位焊接牢固，焊缝外型光滑、均匀，无漏焊、焊穿、裂纹、夹渣、开焊、气孔等缺陷。
墩柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的横箍，用以支撑竖楞所受的压力；模板之间通过法兰和螺栓连接，横箍四角用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的墩柱模板支撑体系。
2.1 参数信息
本计算书验算S2标墩柱模板，取方柱1.6×1.6m模板验算，计算高度取15m（本标段墩柱最高14.738m），其他断面形式墩柱模板结构配置与其类似，不再重复计算。
1.基本参数
墩柱截面长度A(mm):1600.00；墩柱截面宽度B(mm):1600.00；
墩柱模板的总计算高度:H = 15.00m；
对拉螺栓直径(mm):M20，对拉螺杆四角设置。
2.横箍信息 横箍材料:钢楞；截面类型:双拼[14槽钢；
横箍的间距(mm):600；横箍合并根数:2；
横箍抗弯强度设计值f(N/mm2):205.00；
横箍抗剪强度设计值fv (N/mm2):120。
3.竖楞信息
竖楞材料:钢楞；截面类型:[8槽钢；
桥墩水平力计算
都新线里旺2号大桥桥墩计算
里旺2号桥第二联桥墩墩柱计算
1.桥墩墩顶的抗推刚度
墩顶抗推刚度按下式计算：
式中:i号墩墩顶刚度
n:一个单排桩桥墩墩柱数
0.8Eh1Ih1：墩柱砼弹性模量与柱毛截面惯性矩乘积的0.8倍
本桥采用支座：GJZ350×550×67横排支座数=5
一排支座支座抗推刚度Kz=nAG/t=20233.34KN/m桥墩布置
本联共7跨跨径25m
墩号123456
墩高h (m)4.62.58913.516.6
墩径d (m)1.41.41.41.41.41.4
桩长hz (m)
桩径dz (m)
Eh13.00E+043.00E+043.00E+043.00E+043.00E+043.00E+04
Ih10.1885740.18857410.18857410.18857410.18857410.1885741
n222222
2.79E+051.74E+065.30E+043.72E+041.10E+045.94E+03
支座抗推刚度Kz20233.3420233.3420233.3420233.3420233.3420233.3403
墩顶与支座的集成刚度18865.1220000.48614645.93613111.3867141.36064589.75071
总刚度∑K
2、均匀温度影响力在各墩上的分配
结构有效温度标准值：最高34℃，最低-3℃，结构合拢温度按15℃～25℃考虑
∴计算温度上升Δ=34-15＝19℃，计算温度下降Δ=25-（-3）＝28℃,
线膨胀系数0.00001
温升时：C=0.00001×19=0.00019
温降时：C=0.00001×28=0.00028
结构为对称结构，所以上部结构不动点位于一联中间点，
即7跨一联时x0=75.77m
温升影响力只与制动力组合，而温降影响力与制动力、混凝土收缩徐变影响力共同作用，
故只计算温降影响力。温降影响力在各墩上的分配如下：
一个桥墩温降影响力表
墩号123456
MIDAS 墩柱模板设计计算书精品资料
墩柱模板计算书一、 计算依据
1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)
2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)
3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)
4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)
5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)
6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)
7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)
8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])
9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)
二、 设计参数取值及要求
1、混凝土容重：25kN/m3；
2、混凝土浇注速度：2m/h；
3、浇注温度：15℃；
4、混凝土塌落度：16～18cm；
5、混凝土外加剂影响系数取1.2；
6、最大墩高17.5m；
7、设计风力：8级风；
8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、 荷载计算
1、新浇混凝土对模板侧向压力计算
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图
在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：
在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：
新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：
Pmax=0.22γt0K1K2V1/2
Pmax =γh
式中：
Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）
γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3
t0------新浇混凝土的初凝时间（h）；
墩柱高支模专项施工方案(含计算书)
墩柱高支模专项施工方案
编制人：
审核人：
审批人：
市政集团有限公司
2019年4月
3
目 录
第一章、工程概况 ..................................................................... 1
1.1 工程介绍 ......................................................................... 1
1.1.1总体概况 ..................................................................... 1
1.1.2墩台概况 ..................................................................... 2
1.2工程数量 ........................................................................ 12
1.3 高支模施工总体要求 .............................................................. 13
第二章、编制依据 .................................................................... 14
第三章、施工计划 .................................................................... 15
3.1总体施工安排 .................................................................... 15
柱式墩计算书【范本模板】
xxxxx高速公路常见跨径组合桥墩的计算
xxxxx高速公路桥梁上部结构大部分采用先简支后连续预应力混凝土箱梁或板梁，下部结构采用双柱式墩、柱式台或肋台,钻孔灌注桩基础。为了设计方便，给出如下几种跨径组合下相应的桥墩几何参数的计算书。
设计参数：（见下表)
跨径组合
(m) 梁型式 墩高
(m) 柱径
(m) 配筋率
ρ（‰） 支座类型
（连续端) 支座类型
(非连续端）
5×20 箱梁 ≤12 1.3 7.94 GYZ325×55 GYZ4325×55
≤20 1。4 7.46 GYZ325×55 GYZ4325×55
4×25 箱梁 ≤12 1。4 7.46 GYZ350×66 GYZ4350×66
≤20 1.5 7.08 GYZ350×66 GYZ4350×66
6×30 箱梁 ≤12 1。5 7。53 GYZ375×77 GYZ4375×77
≤20 1.6 8.33 GYZ375×77 GYZ4375×77
设计荷载:公路－Ⅰ级，qk=10。5KN/m；
集中荷载的取值视桥梁跨径的不同取值见下表:
跨径组合(m） pk（KN）
5×20 240
4×25 260
6×30 280
桥墩墩身材料：C30混凝土，Ec=3.0×104Mpa;
非连续端采用滑板式支座，其规格与对应的连续端的板式支座相同。支座的力学性能根据规范取值。
一、桥墩墩顶集成刚度计算
1、桥墩截面惯性矩计算
按照公式：Ii=π×d4/64；其中d为柱径。
2、桥墩抗推刚度计算
根据公式 K1＝3×EcI/H3
计算，其中混凝土的弹性模量没有考虑0.8的折减系数是偏于安全的。计算结果见下表：
跨径组合
（m） 墩高H
(m) 柱径d(m） Ii
（m4） K1
（KN/m)
5×20 ≤12 1.3 0.142 7302
≤20 1.4 0。249 2795。7
4×25 ≤12 1.4 0。189 9821。6
≤20 1。5 0.249 2795.7
圆柱墩模板计算书资料
精品文档
精品文档 主墩墩柱模板计算书
1、基本情况
xx桥2#墩墩高为12m、3#墩墩高为11m，圆柱墩模型高度采用7米，墩身分两次浇筑，墩身直径5米。采用混凝土泵车下灰，浇注混凝土速度3m/h，混凝土入模温度约 25℃，采用定型钢模板：面板采用6mm钢板;横肋采用厚12mm，宽100 mm的圆弧肋板，间距400mm；竖肋采用普通10#槽钢，间距353mm，
2、荷载计算
2.1混凝土侧压力
（1）在JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》的第4.1.1条，给出了新浇混凝土对模板的侧压力计算公式：
混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）：
F=0.22Rс.Tβ1β2V½ （ 其中T=200/（25+15）=5）
F=Rс.H
带入数据得
F=0.22*24000*5*1*1.15*3½=52.59 KN/㎡
F=24*7=168KN/㎡
取两者中较小值，即F=52.59KN/㎡
式中 F——新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m ；
γc——混凝土的重力密度，kN/m ;
to——新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定。当缺乏试验资料时，可采用to=200/(T+15)计算（T为混凝土的温度℃）；
精品文档
精品文档 V——混凝土地的浇筑速度，m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，m；
β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；
β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
(2)混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数
F= 52.59*1.2*0.85=53.64KN/㎡
（3）倾倒混凝土时产生的水平荷载
主墩钢板桩围堰受力计算书
某大桥主墩水中承台钢板桩围堰设计书
一、工程概况
某大桥主墩河床标高较高，其承台施工适宜于采用钢板桩围堰，本设计书以河床标高最低的32#墩作为算例。
承台平面尺寸为9.5×35.9m,厚度为4m,拟采用德国拉森(Larseen)Ⅳ型锁口钢板桩施工。桥位处最高潮水位6.0m,最低潮水位3.8m,最大水流速度V=1.50m/s,河床标高为-1.5m。
河床地质情况为，上覆为较薄冲积层，其次为淤泥质亚粘土（流塑状），内摩擦角ψ为7°，粘结力c为4.1kPa，天然容重γ为16.9KN/m3，地基容许承载力[σ]=50kPa。
二、地基承载力验算
主墩承台共分三层浇筑，底层、第二层及顶层厚度分别为1.5m、1.25m及1.25m，设计要求”每浇一层间隔时间7～12天，同时下层混凝土应达到80%强度才能浇筑上层混凝土”。
因此地基承载力验算，如果底层混凝土能承重第二层混凝土，则地基承载力可只考虑底层混凝土的施工荷载。
首先，计算底层混凝土强度达到80%设计强度即强度为28MPa的承载力,容许抗拉应力[σ]=1.2MPa。因为主墩承台为群桩，底层混凝土为双向板，但为简化计算（且偏于安全），按桩的最大间距5.6m单向简支板计算，取板宽1m。
q=24×1.25(第二层混凝土重量)+26×1.5(底板自重)+2.0(振捣荷 载)=71kPa/m
则最大弯矩Mmax=1/8×71×5.62=278.32kN.m
不考虑低层钢筋的作用,以混凝土作为受力截面,其最大拉应力为
σl=M/(bh2/6)=6×278.32/(1×1.52)=742.2kPa=0.74MPa＜[σ]=1.2MPa,故安全，底层混凝土不会出现裂缝。
其次，验算基底承载力，基底荷载为σ=1.5×24+2=38kPa＜[σ]=50kPa。故基底承载力完全满足要求(尚未考虑4.2m砂垫层的应力扩散作用)。
施工时,基底填砂应边分层填砂边抽水,缓慢均匀加载,既可提高砂垫层的密实度也确保地基的稳定性。