Q015,250钢绞线拉索
GB/T 3077-1999 合金结构钢
GB/T 3512-2001 硫化橡胶或热塑性橡胶热空气加速老化和耐热试验方法
GB/T 4162-1991 锻轧钢棒超声波探伤方法
GB/T 5224预应力混凝土用钢绞线
GB/T 5796.1～5796.4 梯形螺纹、牙型、直径与螺距系列、基本尺寸、公差
GB/T 230.1金属洛氏硬度试验 第1部分：试验方法(A、B、C、D、E、F、G、H、K、N、T标尺 )
GB/T 231.1金属布氏硬度 第1部分：试验方法
GB/T 528 硫化橡胶和热塑性橡胶拉伸应力应变性能的测定
GB/T 699 优质碳素结构钢
GB/T 1804-2000 一般公差 未注公差的线性和角度尺寸的公差
锚具的梯形螺纹应符合GB/T 5796.1～5796.4的规定,精度为8H/8C。螺纹的极限尺寸应符合GB/T8124的规定。
同一规格的同类部件应具有互换性。
未注公差尺寸的公差等级，应不低于GB/T 1804-m级的规定。
锚板、螺母、支承筒等主要受力件的半成品在热处理前，应作超声波探伤，探伤合格后才能进入下一道工序。探伤方法及评定标准应符合GB /T4162中B级的规定。成品表面应进行磁粉探伤，探伤方法及评定标准应符合JB4730中11.13.1及其11.13.2规定的Ⅱ级。
注2：结构尺寸可根据用户要求调整设计。
注3：最终尺寸以设计图样为准。
注4：下列为参考尺寸：D1、D2—锚垫板（长和宽 ）；张拉端ΦK 1/e1、固定端ΦK 2/e2 ——预埋管（外径/厚度）；ΦQ/s—防护套（外径/厚度）。
15
15.1
表2锚具组件的静载性能
效率系数η
极限延伸率ε
≥0.95
≥2.0
注：
380
400
520
180
180
600
500
280
430
365
160
950
600
580
450/12
402/10
260/12
OVM250-73
400
420
540
180
190
600
500
300
460
390
160
1000
680
650
465/12
426/10
280/14
OVM250-85
420
440
560
200
用作钢绞线拉索主要受拉构件的预应力钢绞线。
13.4
在单根预应力钢绞线的表面经逐层的防腐处理后形成的独立防腐的钢绞线。
13.5
灌注在锚筒内的混合填料，填料固化后与钢绞线及锚筒固结成刚性体，参与承担拉索的动荷载。
13.6
是钢绞线拉索防腐处理的一部分，灌注在锚具内使裸露的钢绞线、夹片不受腐蚀的材料。
13.7
前 言
本标准参照CJ3058-1996进行编制，作为企业OVM250钢绞线拉索体系产品组织生产及验收的依据。为满足客户需求及结合实际应用，对原企业标准进行修订。
本标准本次修订与Q/OVM 015-2000版相比主要技术要求变化如下：
——在第2 章中删除了用于HDPE护套相关规定的引用文件，护套执行Q/OVM021《建筑缆索用圆管护套》的规定；
200/10
OVM250-43
330
350
450
150
150
500
400
280
370
305
150
800
550
520
402/10
351/10
235/11
OVM250-55
350
370
480
180
180
600
500
280
410
345
150
900
600
560
402/10
377/10
235/11
OVM250-61
JG/T 5011.10-1992 建筑机械与设备 切削加工通用技术条件
JG/T 5012-1992 建筑机械与设备 包装通用技术条件
YB/T 152-1999 高强度低松驰预应力热镀锌钢绞线
Q/OVM 011 环氧树脂静电喷涂预应力钢绞线
ASTM A416/A416M预应力混凝土用无镀层七线钢绞线的技术规范
图3张拉端锚具
图4固定端锚具
14.4
OVM250AT—
工程代码或改型更新代号
钢绞线根数（孔数）
矮塔斜拉桥代号为AT，一般斜拉桥省略
拉索抗疲劳应力幅（MPa）；
企业代号
14.5
表1
锚 具
规 格
尺 寸
φA1
φB1
φC
E1
F
G
H
M
φA2
φB2
E2
N
D1
D2
ΦK1/e1
ΦK2/e2
ΦQ/s
OVM250-12
13
下列术语和定义适用于本标准。
13.1
由若干根直径相同的单根防护钢绞线平行集束，通过两端锚具组件固定于结构中，承受结构动静荷载的构件。拉索体系包括锚具、钢绞线、护套和所有的防腐保护材料及装置。
13.2
指用来夹持张拉产生的索力并将该力传递至桥梁的结构的所有材料以及组装件，一般有张拉端与固定端之分。
13.3
套装在钢绞线拉索自由段外的整体圆形管节，形成有利于隔热导风的外形和外层保护套管。
13.8
安装在锚管口内的减振橡胶及钢结构组件。
14
14.1
图1
14.2
单根防护钢绞线束呈正六边形或缺角六边形排列，外加圆管护套或HALF护套（见图2）。
图2
14.3
锚具组件由保护罩、防松装置、锚板、夹片、螺母、支承筒、延长筒、密封装置、减振装置、索箍等组成，分为张拉端与固定端（见图3、图4）。
CJ 3058-1996 塑料护套半平行钢丝拉索
JB 4730-1994 压力容器无损检测
JG 161-2004 无粘结预应力钢绞线
JG 3007-1993 无粘结预应力筋专用防腐润滑脂
JG/T 5011.8-1992 建筑机械与设备 锻件通用技术条件
JG/T 5011.9-1992 建筑机械与设备 热处理通用技术条件
本标准适用于城市道路及公路斜拉桥拉索及中、下承式拱桥的系杆拉索，其它工程结构的拉索可以参照使用。
12
下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。
220
240
300
80
90
300
400
180
260
200
80
400
360
320
273/8
245/8
140/8
OVM250-19
270
285
360
100
100
400
400
180
290
230
90
400
420
400
325/10
273/8
160/9
OVM250-22
270
285
360
100
100
400
400
5
锚具
磁粉探伤
JB4730
100%
6
锚具
螺纹
GB/T5796.1～5796.4
100%
7
锚具
互换性
实测实配
10%
8
减振橡胶
硬 度
GB/T6031
3 件
9
减振橡胶
拉伸强度、延伸率
GB/T528
3 件
17.3
有下列情况之一时，一般应进行型式检验；
a）正式生产后，如结构、材料、工艺有较大改变，可能影响产品性能时；
15.2
表3锚具组装件的动载性能
应力上限
σmax
应力幅值
Δб=бmax -бmin(MPa)
2×106次循环加载后断丝率
%
0.45fptk
200~250
≤5
若供需双方另有协议，拉索动载试验的应力上限可在0.40～0.45 fptk、应力幅值 由双方商定。
15.3
15.4
15.5
材料要求
锚具
锚板、螺母、夹片、支承筒等主要受力件必须选用合金结构钢，其技术条件应符合GB/T3077的规定。其它零件材料应符合GB/T699优质碳素结构钢的规定。锚板、螺母、支承筒等锻件应符合JG/T5011.8的规定。
本标准由柳州欧维姆机械股份有限公司提出
本标准由柳州欧维姆机械股份有限公司负责起草
本标准主要起草人：黄芳玮、陈小莲、庞维林
本标准审核人：黄芳玮
本标准批准人：龙跃
本标准于2000年10月首次发布，2006年5月进行第一次修订。
OVM250钢绞线拉索体系
11
本标准规定了OVM250钢绞线拉索体系（以下简称：钢绞线拉索）的结构、规格系列、技术要求、试验方法、检验规则、产品标志、包装、运输与贮存。
230
300
230
100
600
420
400
325/10
273/8
180/10
OVM250-27
270
285
360
100
100
400
400
230
300
230
100
600
420
内缩量
钢绞线预应力混凝土在桥梁工程中已普遍使用，作为质量双控指标的钢绞线张拉伸长值及锚固张拉力的计算，相应规范均已有明确规定，但对在预应力张拉实际施工中的具体量测，各家说法与作法都存在较大差异，本文就此问题根据笔者施工的实践予以介绍，供广大从事钢绞线预应力张拉工作者参考。
关键词：钢绞线；预应力张拉；伸长值；锚塞回缩量；量测1引言以钢绞线作为桥梁工程、路基高边坡抗滑加固等工程施加预应力的载体，是目前普遍采用的材料和工艺。
对钢绞线张拉预应力施加、锚固的方法和张拉力、钢绞线伸长量的理论计算，在相应的规范中都已有明确的规定，但在实际操作中对钢绞线施加预应力张拉的伸长值、钢绞线锚固时锚具锚塞回缩量的量测，各家说法及做法均存在差异，这对预应力张拉质量控制的双控指标（即钢绞线张拉力与实测伸长值）的计算和评判产生了一定的影响。
针对上述问题，笔者就多年预应力张拉实践，尝试提出如下实际作法和技术见解（以后张法为主），为广大钢绞线预应力张拉工作者提供参考。
2钢绞线张拉伸长值确定2.1钢绞线张拉伸长值计算钢绞线预应力张拉施工设计控制张拉力，是指预应力张拉完成后钢绞线在锚夹具前的拉力。
因此，在钢绞线预应力张拉理论伸长量计算时，应以钢绞线两头锚固点之间的距离作为钢绞线的计算长度，但在预应力张拉时钢绞线的控制张拉力是在千斤顶工具锚处控制的，故为控制和计算方便，一般以钢绞线两头锚固点之间的距离，再加上钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度，作为钢绞线预应力张拉理论伸长量的计算长度。
在钢绞线预应力张拉时，钢绞线的外露部分，大部分被锚具和千斤顶所包裹，钢绞线的张拉伸长量无法在钢绞线上直接测量，故只能用测量张拉千斤顶的活塞行程，计算钢绞线的张拉伸长值，但同时还应减掉钢绞线张拉全过程的锚塞回缩量。
（参阅《公路桥涵施工技术规范》）一般计算式为：ΔL=ΔL1+ΔL2-b-c⑴式中:ΔL1：为从初始拉力（桥梁施工规范规定一般为设计控制张拉力的10%~25%）至张拉设计控制拉力间的千斤顶活塞的张拉行程；ΔL2：为初始拉力时的推算伸长值（按规范规定推算求得）；b：工具锚锚塞回缩量；c：工作锚锚塞回缩量。
斜拉桥-独塔单索面非对称斜拉桥研究资料
1 绪论1.1 课题研究背景斜拉桥是一种由塔、梁、索3 种基本构件组成的高次超静定组合桥梁结构体系[1]。
斜拉桥的桥面体系是以主梁受压或受弯为主，而其支承体系是以拉索受拉和索塔受压为主。
斜拉索由桥塔上部引出并多点弹性支承于桥跨，这样的结构形式使斜拉桥的主梁受力类似于连续梁，从而大大降低了主梁截面弯矩，有效地提高了主梁的跨越能力。
从斜拉桥的结构形式和主梁、索塔、斜拉索三大构件的受力特征看，斜拉桥具有形式多样、造型美观，主梁高度不高、优良的跨越能力等特点；斜拉桥的设计结构特点包括计算机结构分析和计算、高次超静定结构、应用有限单元法；与其它桥型相比，斜拉桥的特性包括：斜拉桥是跨径250m~600m 的最合适桥型，而斜拉跨径600m~1000m 时，斜拉桥是仅次于悬索桥的合适桥型[2]。
由于斜拉桥的种种优点，斜拉桥已广泛应用于现代城市桥梁和大跨度桥梁的建设当中。
然而，在斜拉桥的运营过程中，由于频繁承载甚至承受超载，加上长期的自然侵袭以及人为事故造成的损坏，斜拉桥会产生各种病害。
随着服役年限的增长，桥梁发生病害的部位会越来越多，损坏程度也会越来越严重另一方面，在结构上来说，斜拉桥属于柔性结构，在风力、地震力其他自然及人为的动力影响时容易发生振动，这些振动对于斜拉桥的受力来说是不利的。
斜拉索是斜拉桥的核心组成部分，现用的斜拉索绝大多数为钢制斜拉索，但钢斜拉索存在很多问题，如振颤、防腐、锚固点的应力疲劳等。
其中斜拉索及其锚具的防腐问题尤为显著，由于斜拉索锈蚀而导致斜拉桥被迫换索已经占到了相当高的比例[4]。
对于已建斜拉桥，在其营运过程中某些构件损坏尤其是斜拉索损伤会导致桥梁极限承载能力的降低甚至导致突然坠毁事故，这些问题给人们生活和社会稳定带来极大的安全隐患。
因此，对既有营运斜拉桥病害检测及加固研究工作显得尤为必要。
1.2 国内外研究现状1.2.1 斜拉桥病害检测研究现状早在20 世纪50年代开始，人们就开始着手研究桥梁损伤问题，进入70 年代之后，桥梁检测工作已经被运用于桥梁工程，用来评定桥梁的成桥质量。
【桥梁方案】五跨连续斜拉桥斜拉索施工方案(塔端牵引、张拉方式)
XX大桥斜拉索安装施工技术方案编制：审核：目录第一章概述 (1)一、概况 (1)二、气象条件 (3)第二章斜拉索牵引力计算 (3)一、计算公式 (3)二、软牵引受力计算 (3)第三章、总体施工工艺及流程 (6)一、总体施工方案选择 (6)二、施工工艺流程 (6)第四章斜拉索施工设备 (8)一、桥面门机吊 (8)1、门机吊布置位置 (8)2、门机吊结构设计 (8)3、门机吊性能参数 (8)4、门机吊安装 (9)二、塔吊及汽车吊 (10)1、塔吊 (10)2、汽车吊 (11)三、塔顶牵引平台及牵引设备 (13)1、斜拉索塔顶牵引平台 (13)2、斜拉索塔顶牵引设备 (18)3、塔外侧操作平台 (19)四、斜拉索桥面放索及牵引设备 (19)1、桥面放索设备布置 (19)2、斜拉索桥面放索设备 (24)4、梁端牵引设备 (26)五、斜拉索软牵引机具 (28)1、斜拉索软牵引结构 (28)2、软牵引工具设计因素 (30)3、软牵引机具 (31)六、斜拉索张拉机具 (33)1、斜拉索张拉结构 (33)2、张拉工具设计因素 (34)3、张拉机具 (34)第五章斜拉索施工工艺 (36)一、施工前准备工作 (36)1、成品索的检验 (36)2、索套管的处理 (36)二、0#～2#索施工工序 (36)三、3#～23#索施工工序 (38)1、船舶就位 (38)2、斜拉索整体上桥面 (38)3、斜拉索在桥面上的运输 (41)4、索盘在桥面上放索 (41)5、安装塔端软牵引及吊点包箍 (42)6、斜拉索空中牵引至相应的索道管并锚固 (43)7、将斜拉索梁端锚杯引入钢箱梁锚箱并锚固 (46)8、用软牵引将斜拉索牵引到位 (48)9、软牵引拆除、张拉设备就位 (49)10、斜拉索的张拉 (50)四、长重索施工 (51)1、梁端牵引方法 (52)2、塔端牵引方法 (53)3、塔端张拉方式 (54)五、斜拉索牵引施工阶段施工要点 (54)六、斜拉索的减振 (55)1、斜拉索的临时减振 (55)2、索力调整、减振器安装 (56)七、斜拉索的施工保护措施 (56)八、软牵引长度控制 (57)第六章文明与安全施工 (60)一、文明施工 (60)二、安全施工 (60)1、起重工安全操作规程 (60)2、架子工安全操作规程 (61)3、斜拉索张拉安全操作规程 (62)4、卷扬机操作规程 (62)5、高空作业操作规程 (64)第七章人员与劳动力使用计划 (65)一、人员使用计划 (65)二、机械使用计划 (66)三、工期 (66)第一章概述一、概况上海长江大桥主桥为混凝土塔柱钢箱梁双索面五跨连续斜拉桥，其跨径布置为92+258+730+258+92=1430m，采用全漂浮结构体系。
镀锌钢绞线技术参数表
镀锌钢绞线技术参数表(总30页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--最全镀锌钢绞线技术参数表11 标准技术参数 (1)1.11×7-7.8-1270-B（GJ-35）标准技术参数 (1)1.2 1×7-9.0-1270-B（GJ-50）标准技术参数 (2)1.3 1×19-9.0-1270-B（GJ-50）标准技术参数 (3)1.4 1×7-11.4-1270-B（GJ-80）标准技术参数 (5)1.5 1×19-11.5-1270-B（GJ-80）标准技术参数 (6)1.6 1×19-13.0-1270-B（GJ-100）标准技术参数 (7)1.7 1×19-13.0-1370-B（GJ-100）标准技术参数 (8)1.8 1×19-14.5-1270-B（GJ-120）标准技术参数 (10)1.9 1×19-14.5-1370-B（GJ-120）标准技术参数 (11)1.10 1×19-16.0-1370-B（GJ-150）标准技术参数 (12)1.11 1×19-17.5-1370-B（GJ-180）标准技术参数 (14)2 项目需求部分 (15)2.1 货物需求及供货范围一览表 (15)2.2 图纸资料提交单位 (15)2.3 工程概况 (16)2.4 使用条件 (16)2.5 项目单位技术差异 (16)3 投标人响应部分 (17)21 标准技术参数投标人应仔细阅读货物需求及供货范围一览表，并认真逐项填写所招标规格的镀锌钢绞线技术参数响应表中“投标人保证值”，不能以“响应”两字代替，不允许改动招标人要求值。
如有偏差，请填写技术偏差表1.11×7-7.8-1270-B（GJ-35）标准技术参数1.1-11×7-7.8-1270-B（GJ-35）镀锌钢绞线技术参数响应表1.1-2 1×7-7.8-1270-B（GJ-35）镀锌钢线技术参数响应表表2（续）11.2 1×7-9.0-1270-B（GJ-50）标准技术参数1.2-1 1×7-9.0-1270-B（GJ-50）镀锌钢绞线技术参数响应表231.2-2 1×7-9.0-1270-B（GJ-50）镀锌钢线技术参数响应表1.3 1×19-9.0-1270-B（GJ-50）标准技术参数1.3-1 1×19-9.0-1270-B（GJ-50）镀锌钢绞线技术参数响应表341.3-2 1×19-9.0-1270-B（GJ-50）镀锌钢线技术参数响应表451.4 1×7-11.4-1270-B（GJ-80）标准技术参数1.4-1 1×7-11.4-1270-B（GJ-80）镀锌钢绞线技术参数响应表1.4-2 1×7-11.4-1270-B（GJ-80）镀锌钢线技术参数响应表1.5 1×19-11.5-1270-B（GJ-80）标准技术参数1.5-1 1×19-11.5-1270-B（GJ-80）镀锌钢绞线技术参数响应表1.5-2 1×19-11.5-1270-B（GJ-80）镀锌钢线技术参数响应表1.6 1×19-13.0-1270-B（GJ-100）标准技术参数1.6-1 1×19-13.0-1270-B（GJ-100）镀锌钢绞线技术参数响应表1.6-2 1×19-13.0-1270-B（GJ-100）镀锌钢线技术参数响应表1.7 1×19-13.0-1370-B（GJ-100）标准技术参数1.7-1 1×19-13.0-1370-B（GJ-100）镀锌钢绞线技术参数响应表1.7-2 1×19-13.0-1370-B（GJ-100）镀锌钢线技术参数响应表1.8 1×19-14.5-1270-B（GJ-120）标准技术参数1.8-1 1×19-14.5-1270-B（GJ-120）镀锌钢绞线技术参数响应表1.8-2 1×19-14.5-1270-B（GJ-120）镀锌钢线技术参数响应表1.9 1×19-14.5-1370-B（GJ-120）标准技术参数1.9-1 1×19-14.5-1370-B（GJ-120）镀锌钢绞线技术参数响应表1.9-2 1×19-14.5-1370-B（GJ-120）镀锌钢线技术参数响应表1.10 1×19-16.0-1370-B（GJ-150）标准技术参数1.10-1 1×19-16.0-1370-B（GJ-150）镀锌钢绞线技术参数响应表1.10-2 1×19-16.0-1370-B（GJ-150）镀锌钢线技术参数响应表1.11 1×19-17.5-1370-B（GJ-180）标准技术参数1.11-1 1×19-17.5-1370-B（GJ-180）镀锌钢绞线技术参数响应表1.11-2 1×19-17.5-1370-B（GJ-180）镀锌钢线技术参数响应表2 项目需求部分2.1 货物需求及供货范围一览表货物需求及供货范围一览表注 1. 项目单位在表中“工程名称”栏填写使用所采购镀锌钢绞线的工程项目名称。
20米、30米T梁张拉控制要求
20米、30米T梁张拉控制要求一、概况：1、钢绞线：钢绞线采用低松弛270级钢绞线，公称直径Фj15.24毫米，抗拉强度为：1860Mpa，弹性模量1.95×105Mpa。
实际使用湖北福星科技股份有限公司生产的低松弛270级钢绞线，公称直径Фj15.24毫米，截面积140mm2，抗拉强度≥1860Mpa，弹性模量1.95×105Mpa。
具体参数见《低松弛预应力混凝土钢绞线检测报告》。
2、锚具及预应力管道：锚具使用柳州欧维姆建筑机械有限公司生产的OVM 15-7、15-8、15-9（30m、T梁），OVM 15-4、15-5、15-6 （20m、T梁）套件（夹片、锚环、锚座及螺旋筋）。
预应力金属波纹管是指定厂家制作。
所用钢带厚度为：0.4mm的铠装电缆镀锌钢带。
3、钢束布置详见《施工图设计》进行布置。
4、张拉控制：设计张拉控制应力为σcon =0.75R y b=1395Mpa，当预制T梁混凝土达到85%设计强度后方可进行张拉，且两端同时进行张拉。
张拉顺序为：N1（张拉到控制应力的15%~100%）→N2（张拉到控制应力的60%）→N3（张拉到控制应力的15%~100%）→N2（张拉到控制应力的100%），达到每一控制应力后必须持荷3分钟。
5、张拉时间：每一片梁具体张拉时间按每一片梁的混凝土抗压强度达到设计抗压强度的85%方可进行张拉，并且要有此片梁的抗压强度报告。
二、计算说明：张拉时由两台千斤顶对称张拉，计算时以跨中截面开始向一端的单根钢绞线张拉时受力状态为计算依据。
1、计算理论伸长量：平均张拉力：P P=P×〔1-e-（KX+μθ）〕/（KX+μθ）理论伸长量：∆L= P P X/A P E P式中：e —常数（计算器中内存）。
∆L—预应力筋理论伸长值（mm）。
P P—预应力筋平均张拉力（N）。
A P—预应力筋截面积（mm2），A P=140mm2。
E P—预应力筋弹性模量（N/mm2），E P=1.95×105Mpa。
OVM拱桥吊杆系杆系统解决方案
三、标志示例
吊杆形式： 1、OVMLZM(K)冷铸锚式吊杆，K 代表含有球面支座结构。如不含球面支座，吊杆形式为：OVMLZM。 2、OVMRM 热铸锚式吊杆，结构形式都为两端叉耳式，其中一端设置有调节杆。 钢丝直径：5—钢丝直径为 5mm 7—钢丝直径为 7mm。 吊杆类型：Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ、Ⅵ（冷铸锚式吊杆涵盖Ⅰ～Ⅵ型，热铸锚式吊杆涵盖Ⅴ～Ⅵ型）。 例：“OVMLZM7-109Ⅲ”表示 OVM 公司生产的Ⅲ型冷铸锚式吊杆，其钢丝直径为 Φ7，钢丝根数为 109。 例：“OVMRM5-109Ⅴ”表示 OVM 公司生产的Ⅴ型热铸锚式吊杆，其钢丝直径为 Φ5，钢丝根数为 109。
为确保下端的防水，务必把下索导管伸出桥面结构 100～150mm。 为了便于换索，如果结构允许建议采用双吊杆结构。
五、吊杆结构形式及参数
(一) Ⅰ～Ⅳ型吊杆
1
Ⅰ型吊杆结构图
Ⅱ型吊杆结构图
1、张拉端保护罩 2、球面支座 3、张拉端锚具 4、拱端减震器 5、管口密封 6、PES 索体 7、不锈钢护套管 8、防水罩
9705
3235
10476 3492
12018 4006
12790 4263
13561 4520
951 1414 1568 1877 2185 2339 2802 3111 3265 3573 3882 4190 4807 5116 5424
Φ180×8 Φ194×5 Φ203×6 Φ219×7.5 Φ219×7.5 Φ245×12 Φ273×15 Φ273×12 Φ273×9 Φ273×9 Φ299×15 Φ299×12 Φ299×7.5 Φ325×12 Φ325×10
后张法预应力钢绞线张拉伸长值计算0.0
1、张拉前的准备工作1、波纹管一布置波纹管时首先用钢筋加工环形架作为波纹管的定位架，纵向间距为1m，横向位置按设计图纸上的坐标定位，波纹管中穿有内衬管，以保证波纹管成孔质量。
二筑混凝土前应检查波纹管是否有孔洞或变形，接头处是否用胶带密封好，在与锚垫板接头处，一定要用磁带或其它东西堵塞好，以防水泥浆渗进波纹管或锚孔内。
三筑混凝土时应尽量避免振捣棒直接接触波纹管，以防漏浆堵孔。
2、钢绞线一钢绞线采用φs15.2（STM416-94a，270级，低松弛），标准强度Ryb=1860Mpa。
二钢绞线下料要在干净整洁的地面上进行，并清除表面上的锈迹及杂物，下料时用砂轮切割机切割。
三穿束前，将钢绞线理顺，用扎丝绑扎好，以防在穿束过程中钢绞线打绞，张拉时受力不均，导致有的钢绞线达不到张拉控制应力而有的则可能被拉断。
四穿束时，将钢束中单根钢绞线编号，以便张拉时做到对应编号，对称张拉。
3、预应力筋控制力计算一计算依据①设计图纸锚下控制应力N1～N3为1340 Mpa，N4为1340 Mpa。
②《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000二理伦计算①计算公式：P=δ×Ag×n×1/1000×b式中：P—预应力盘的张拉力，KN；δ—预应力筋的张拉控制力，Mpa；Ag—每根预应力筋的截面积，mm2；N—同时张拉预应力筋的根数；b —超张拉系数，不超张拉的为1.0。
②参数先取中跨连续端：钢束编号：N1，N2，N3：δ中123=1340 Mpa；n=4N4：δ中4=1340 Mpa；n=4Ag=140mm2；b=1.0边跨非连续端：钢束编号：N1，N2，N3：δ边123=1340 Mpa；n=5N4：δ边4=1340 Mpa；n=4Ag=140mm2；b=1.0③计算张拉力P中跨连续端：钢束编号：N1，N2，N3：P中123=1340×140×4×1/1000×1.0=750.4 KNN4：P中4=1320×140×4×1/1000×1.0=739.2 KN边跨非连续端：钢束编号：N1，N2，N3：P边123=1340×140×5×1/1000×1.0=938 KNN4：P边4=1320×140×4×1/1000×1.0=739.2 KN二、张拉1、当浇筑混凝土强度达到设计强度的90%，同时龄期必须为三天以上方可进行张拉，张拉顺序为N1，N2，N3，N4。
斜拉桥-独塔单索面非对称斜拉桥研究资料
1 绪论1.1 课题研究背景斜拉桥是一种由塔、梁、索3种基本构件组成的高次超静定组合桥梁结构体系[1]。
斜拉桥的桥面体系是以主梁受压或受弯为主，而其支承体系是以拉索受拉和索塔受压为主。
斜拉索由桥塔上部引出并多点弹性支承于桥跨，这样的结构形式使斜拉桥的主梁受力类似于连续梁，从而大大降低了主梁截面弯矩，有效地提高了主梁的跨越能力。
从斜拉桥的结构形式和主梁、索塔、斜拉索三大构件的受力特征看，斜拉桥具有形式多样、造型美观，主梁高度不高、优良的跨越能力等特点；斜拉桥的设计结构特点包括计算机结构分析和计算、高次超静定结构、应用有限单元法；与其它桥型相比，斜拉桥的特性包括：斜拉桥是跨径250m~600m的最合适桥型，而斜拉跨径600m~1000m时，斜拉桥是仅次于悬索桥的合适桥型[2]。
由于斜拉桥的种种优点，斜拉桥已广泛应用于现代城市桥梁和大跨度桥梁的建设当中。
然而，在斜拉桥的运营过程中，由于频繁承载甚至承受超载，加上长期的自然侵袭以及人为事故造成的损坏，斜拉桥会产生各种病害。
随着服役年限的增长，桥梁发生病害的部位会越来越多，损坏程度也会越来越严重[3]。
另一方面，在结构上来说，斜拉桥属于柔性结构，在风力、地震力其他自然及人为的动力影响时容易发生振动，这些振动对于斜拉桥的受力来说是不利的。
斜拉索是斜拉桥的核心组成部分，现用的斜拉索绝大多数为钢制斜拉索，但钢斜拉索存在很多问题，如振颤、防腐、锚固点的应力疲劳等。
其中斜拉索及其锚具的防腐问题尤为显著，由于斜拉索锈蚀而导致斜拉桥被迫换索已经占到了相当高的比例[4]。
对于已建斜拉桥，在其营运过程中某些构件损坏尤其是斜拉索损伤会导致桥梁极限承载能力的降低甚至导致突然坠毁事故，这些问题给人们生活和社会稳定带来极大的安全隐患。
因此，对既有营运斜拉桥病害检测及加固研究工作显得尤为必要。
11.2 国内外研究现状1.2.1 斜拉桥病害检测研究现状早在20世纪50年代开始，人们就开始着手研究桥梁损伤问题，进入70年代之后，桥梁检测工作已经被运用于桥梁工程，用来评定桥梁的成桥质量。
斜拉桥拉索挂索张拉专项施工方案
南阳市光武大桥建设工程斜拉桥拉索挂索、张拉专项施工方案中铁十五局集团南阳市光武大桥建设工程项目经理部二0一二年三月一、工程概况光武大桥采用两联80+80m单塔双索面斜拉桥，塔高34.21米。
全桥采用现浇预应力混凝土连续梁。
斜拉索为双索面，每个箱梁中央布置一个索面，横桥向对称布置在索区里。
斜拉索直接穿过中腹板锚固于箱梁底面。
斜拉索在梁上索距为8.0m；塔上索距2.05m，等间距布置。
拉索的水平倾角在25.153°～37.682°。
斜拉索采用防腐性能优越的喷涂环氧钢绞线斜拉索体系，规格为OVM250AT-61，两端采用可换索式250AT锚具。
每个索塔斜拉索横向单排布置，斜拉索采用高强度低松弛单层环氧涂层无粘结钢绞线斜拉索体系，单根钢绞线直径15.24mm，钢绞线标准强度fpk=1860Mpa。
斜拉索外包HDPE整圆式护套管规格为ф260mm。
全桥斜拉索共12对拉索，钢绞线约191吨。
整束斜拉索钢绞线防护体系由单根钢绞线PE管、哈弗管外套、锚具、锚头防腐固体油脂、锚头环氧砂浆等组成。
全桥斜拉索布置情况二、编制依据1、《南阳市光武大桥施工图设计》2、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041—2000)3、《公路工程质量评定标准》（JTGF80/1—2004）4、《OVM平行钢绞线斜拉索施工指南》三、OVM250AT斜拉索体系结构说明斜拉索由锚固段+过渡段+自由段+抗滑锚固段+塔柱内索鞍段+抗滑锚固段+自由段+过渡段+锚固段构成，1、锚固段主要由锚板、夹片、锚固螺母、密封装置、防松装置及保护罩组成。
在锚固段锚具中，夹片、锚板、锚固螺母是加工上主要控制件，也是结构上的主要受力件。
A.密封装置：其主要起防止漏油、防水的密封作用。
它由防损板、内外密封板、密封圈构成。
并在密封装置内注防腐油脂对剥除PE层的钢绞线段起防护作用。
B.防松装置：主要由空心螺栓和压板构成，在钢绞线张拉并预压结束后安装此装置，可实现有效地对单个锚固夹片保持夹紧力,从而对夹片起防松、挡护作用。
25m箱梁钢绞线伸长量计算
25m箱梁钢绞线伸长量计算25m箱梁理论钢绞线伸长量计算相关参数:控制应力σ=0.75f=0.75×1860=1395MPa conPK5弹性模量E=1.95×10 Mpa(图纸给定) P2公称面积 A=139mm P管道摩擦系数μ=0.25管道偏差系数k=0.0015钢绞线工作长度650mm(图纸给定)参考公式:预应力筋的理论伸长值按下式计算ΔL=P*L/(A*E) 式(1) 11PP式中P————预应力筋的平均张拉力(N)，直线筋取张拉1 端的拉力，两端张拉的曲线筋，计算方法见公式(2)L————预应力筋的长度(mm)2 A————预应力筋的截面面积(mm) P2 E————预应力筋的弹性模量(N/mm) P预应力筋平均张拉力按下式计算μθ-(kx+)P=P*(1-e)/( kx+μθ) 式(2) 1式中P————预应力筋的平均张拉力(N) 1P————预应力筋张拉端的张拉力(N)x————从张拉端至计算截面的孔道长度(m) θ————从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的o夹角之和(rad)(N、N、N均为5，N为1234o1.4)k————孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ————预应力筋与孔道壁的摩擦系数依据图纸钢绞线线形参考上述公式，钢绞线伸长量分段进行计算(直线、曲线、直线分三段进行伸长量计算)。
L——从张拉固定端到曲线起点的长度(mm) 1L——从曲线起点到终点的曲线段长度(mm) 2L——两段曲线终点之间的剩余直线长度(mm) 31 第页o25米箱梁斜交15中跨钢绞线计算钢束编号:N 1直线L=7891×2 曲线L=3491×2 直线L=867×2 123由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×139×7891×2?(139×1.95×10) 1=112.9mm由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=49.3mm 1225直线段伸长量ΔL= P×L?(139×1.95×10)=12.2mm 133伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.4m m 213钢束编号:N 2直线L=6285×2 曲线L=3491×2 直线L=2489×2 123由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×139×6285×2?(139×1.95×10) 1=89.9mm由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=49.3mm 1225直线段伸长量ΔL= P×L?(139×1.95×10)=35.1mm 133伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.3m 213钢束编号:N 3直线L=4678.5×2 曲线L=3491×2 直线L=4111×2 123由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×139×4678.5×2?(139×1.95×10) 1=66.9mm2 第页由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=49.3mm 1225直线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=58.0mm 133伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.2mm 213钢束编号:N 4直线L=1066.5×2 曲线L=733×2 直线L=10357×2 123由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×139×1066.5×2?(139×1.95×10) 1=15.3mm由公式(2)得-(0.0015×0.733+0.25×1.4?180×?)平均张拉力P=1395×139×(1-e)?1 (0.0015×0.733+0.25×1.4?180×?)=193207.83N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=10.4mm 1225直线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=147.7mm 133伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=173.4mm 213o25米箱梁斜交15边跨钢绞线计算边跨梁钢绞线一端为连续一端为非连续故需分开计算钢束编号:N 1非连续段长L=12971mm 连续段长L?=12899mm其中直线L=6170mm 其中直线L?=7891mm 11曲线L=3491mm 曲线L?=3491mm 22直线L=2660mm 直线L?=867mm 33由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×(L+ L?)?1.95×10 111=100.6mm3 第页由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL= P×(L+ L?)?(139×1.95×10)1222=49.3mm5直线段伸长量ΔL= P×(L+L?)?(139×1.95×10)1333=24.9mm伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.7mm 213钢束编号:N 2非连续段长L=12964mm 连续段长L?=12915mm其中直线L=4563mm 其中直线L?=6285mm 11曲线L=3491mm 曲线L?=3491mm 22直线L=4260mm 直线L?=2489mm 33由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×(L+ L?)?1.95×10 111=77.6mm由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL= P×(L+ L?)?(139×1.95×10)1222=49.3mm5直线段伸长量ΔL= P×(L+L?)?(139×1.95×10)1333=47.6mm伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.5mm 213钢束编号:N 3非连续段长L=12958.5mm 连续段长L?=12930.5mm其中直线L=2957.5mm 其中直线L?=4678.5mm 11曲线L=3491mm 曲线L?=3491mm 224 第页直线L=5860mm 直线L?=4111mm 33由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×(L+ L?)?1.95×10 111=54.6mm由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL= P×(L+ L?)?(139×1.95×10)1222=49.3mm5直线段伸长量ΔL= P×(L+L?)?(139×1.95×10)1333=70.4mm伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.3mm 213钢束编号:N 4非连续段长L=12943.5mm 连续段长L?=12806.5mm其中直线L=1066.5mm 其中直线L?=1066.5mm 11曲线L=733mm 曲线L?=733mm 22直线L=10494mm 直线L?=10357mm 33由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×(L+ L?)?1.95×10 111=15.3mm由公式(2)得-(0.0015×0.733+0.25×1.4?180×?)平均张拉力P=1395×139×(1-e)?1 (0.0015×0.733+0.25×1.4?180×?)=193207.83N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL= P×(L+ L?)?(139×1.95×10)1222=10.4mm5直线段伸长量ΔL= P×(L+L?)?(139×1.95×10)1333=148.6mm伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.3mm 2135 第页o25米箱梁斜交30中跨钢绞线计算钢束编号:N 1直线L=7891×2 曲线L=3491×2 直线L=807×2 123由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×139×7891×2?(139×1.95×10) 1=112.9mm由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=49.3mm 1225直线段伸长量ΔL= P×L?(139×1.95×10)=11.4mm 133伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=173.6mm 213钢束编号:N 2直线L=6284.5×2 曲线L=3491×2 直线L=2429×2 123由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×139×6284.5×2?(139×1.95×10) 1=89.9mm由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=49.3mm 1225直线段伸长量ΔL= P×L?(139×1.95×10)=34.3mm 133伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=173.5mm 213钢束编号:N 3直线L=4678.5×2 曲线L=3491×2 直线L=4051×2 123由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×139×4678.5×2?(139×1.95×10) 1=66.9mm6 第页由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=49.3mm 1225直线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=57.2mm 133伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=173.4mm 213钢束编号:N 4直线L=1066×2 曲线L=733×2 直线L=10283×2 123由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×139×1066×2?(139×1.95×10) 1=15.3mm由公式(2)得-(0.0015×0.733+0.25×1.4?180×?)平均张拉力P=1395×139×(1-e)?1 (0.0015×0.733+0.25×1.4?180×?)=193207.83N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=10.4mm 1225直线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=146.6mm 133伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=172.3mm 213o25米箱梁斜交30边跨钢绞线计算边跨梁钢绞线一端为连续一端为非连续故需分开计算钢束编号:N 1非连续段长L=12959mm 连续段长L?=12839mm其中直线L=6170mm 其中直线L?=7891mm 11曲线L=3491mm 曲线L?=3491mm 22直线L=2648mm 直线L?=807mm 33由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×(L+ L?)?1.95×10 111=100.6mm7 第页由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL= P×(L+ L?)?(139×1.95×10)1222=49.3mm5直线段伸长量ΔL= P×(L+L?)?(139×1.95×10)1333=24.4mm伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.3mm 213钢束编号:N 2非连续段长L=12952.5mm 连续段长L?=12854.5mm其中直线L=4563.5mm 其中直线L?=6284.5mm 11曲线L=3491mm 曲线L?=3491mm 22直线L=4248mm 直线L?=2429mm 33由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×(L+ L?)?1.95×10 111=77.6mm由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL= P×(L+ L?)?(139×1.962×10)1222=49.3mm5直线段伸长量ΔL= P×(L+L?)?(139×1.962×10)1333=47.1mm伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.0mm 213钢束编号:N 3非连续段长L=12946.5mm 连续段长L?=12870.5mm其中直线L=2957.5mm 其中直线L?=4678.5mm 11曲线L=3491mm 曲线L?=3491mm 228 第页直线L=5848mm 直线L?=4051mm 33由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×(L+ L?)?1.95×10 111=54.6mm由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL= P×(L+ L?)?(139×1.962×10)1222=49.3mm5直线段伸长量ΔL= P×(L+L?)?(139×1.962×10)1333=69.9mm伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=173.8mm 213钢束编号:N 4非连续段长L=12931mm 连续段长L?=12732mm其中直线L=1066mm 其中直线L?=1066mm 11曲线L=733mm 曲线L?=733mm 22直线L=10482mm 直线L?=10283mm 33由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×(L+ L?)?1.95×10 111=15.3mm由公式(2)得-(0.0015×0.733+0.25×1.4?180×?)平均张拉力P=1395×139×(1-e)?1 (0.0015×0.733+0.25×1.4?180×?)=193207.83N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL= P×(L+ L?)?(139×1.95×10)1222=10.4mm5直线段伸长量ΔL= P×(L+L?)?(139×1.95×10)1333=148.0mm伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=173.7mm 2139 第页25m箱梁实际施工钢绞线伸长量计算相关参数:控制应力σ=0.75f=0.75×1860=1395MPa conPK5弹性模量E=1.962×10 Mpa(实际标定) P2公称面积 A=139mm P管道摩擦系数μ=0.25管道偏差系数k=0.0015钢绞线工作长度600mm(实定)参考公式:预应力筋的理论伸长值按下式计算ΔL=P*L/(A*E) 式(1) 11PP式中P————预应力筋的平均张拉力(N)，直线筋取张拉1 端的拉力，两端张拉的曲线筋，计算方法见公式(2)L————预应力筋的长度(mm)2 A————预应力筋的截面面积(mm) P2 E————预应力筋的弹性模量(N/mm) P预应力筋平均张拉力按下式计算μθ-(kx+)P=P*(1-e)/( k x+μθ) 式(2) 1式中P————预应力筋的平均张拉力(N) 1P————预应力筋张拉端的张拉力(N)x————从张拉端至计算截面的孔道长度(m)θ————从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的o夹角之和(rad)(N、N、N均为5，N为1234o1.4)k————孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ————预应力筋与孔道壁的摩擦系数依据图纸钢绞线线形参考上述公式，钢绞线伸长量分段进行计算(直线、曲线、直线分三段进行伸长量计算)。