双相不锈钢(GTAW)焊接工艺评定
双相不锈钢（GTAW）焊接工艺评定
摘要：压力容器产品制造过程中，产品的焊接工艺是否合理、先进将会直接关
系到产品的质量。
为确保产品的焊接质量，在正式焊接施工前必须进行焊接工艺
评定。
焊接工艺评定就是按照所拟定的焊接工艺，根据标准的规定，制作焊接试件，检验试样，测定焊接接头是否具有标准所规定的各种性能。
双相不锈钢
S31803采用（GTAW）焊接，目的就是，通过焊接工艺评定，获得焊接接头的力
学性能及耐腐蚀性是否符合标准要求。
为今后编制焊接工艺规程提供依据。
关键词：双相不锈钢S31803；焊接方法；焊接工艺评定；力学性能
中图分类号：TG44 文献标识码：A 文章编号：1006-4311（2010）09-0225-01
0 引言
双相不锈钢是一类优良的耐腐蚀高强度和易于加工制造等诸多优异性能的钢种。
它与奥氏体不锈钢制造有许多相似之处，但也有重要区别。
双相不锈钢在焊
接方面，它与奥氏体不锈钢的区别是，奥氏体不锈钢的焊缝凝固过程中易产生热
裂倾向。
而双相不锈钢具有非常好的抗热裂性，焊接时很少考虑热裂。
双相不锈
钢焊接最主要的问题是热影响区而不是焊缝金属，热影响区的问题是耐蚀性、韧
性降低或焊后开裂。
焊接时重点是考虑使在450~850℃温度范围内的停留时间最短。
1 材料
焊接工艺评定材料。
1.1 试板材料采用ASME SA-240 S31803双相不锈钢板。
1.2 焊接材料①填充金属：在选用焊材时，应考虑与母材化学成份和力学性能性相配备的焊接材料。
焊接材料所焊的熔敷金属强度、塑性和冲击韧性都不能
低于被焊钢种的最低值。
还应把焊缝可能产生的缺陷、焊接工艺、焊接规范、坡
口形式和焊接设备等因素考虑在内。
根据双相不锈钢SA-240（S31803）的特点，选用型号ER2209双相不锈钢焊丝作填充金属，这类焊丝的熔敷金属具有奥氏体-
铁素体双相组织，其特点也具有较高的抗拉强度和良好的抗应力腐蚀能力或抗点
腐蚀性能。
②气体：采用氩气，其纯度为99.95%以上。
2 焊接设备
采用美国米勒公司的（Syncrowave250）钨极氩弧焊机。
焊接不锈钢时采用（GTAW）焊直流正接（DCEN），电极为负极，工件为正极。
电极采用￠2.4mm2%钍钨极（AWS 5.12规范EWTh-2类别）通过将电极（钨棒）磨成顶角为25～30°
来控制电弧。
3 工艺制作
3.1 等离子和激光切割双相不锈钢采用与奥氏体不锈钢同样的加工方法，用
等离子切割设备进行常规加工。
3.2 坡口加工双相不锈钢的接头设计必须有助于完全焊透，并避免在凝固的
焊缝金属中存在未熔合的母材。
坡口最好切削加工而不采用等离子切割和砂轮打磨。
3.3 焊前清理焊前工件坡口两边100mm范围内用丙酮或酒精等清理干净。
4 焊接工艺
焊接工艺的制定应根据母材与焊材的可焊性来选择适当的焊接工艺规范。
对
于双相不锈钢来说，用（GTAW）焊接，通常使用填充金属为镍合金元素含量稍
高的金属填充。
定位焊时，背面应采用气体保护，每处长度不小于是15mm，电
源极性采用直流正极（DCEN），第一层使用单道焊，二至七层采用多道焊，层间
温度限于150℃以下范围内，以使后续焊道的热影响区有足够时间冷却。
4.1 层间温度双相不锈钢能够承受相对高的热输入，焊缝金属凝固后的双相
组织的抗裂性优于奥氏体不锈钢焊缝金属。
控制层间温度主要目的是为了防止450～850℃停留时间太长，可能会产生晶间腐蚀和热影响区的问题。
所以层间温
度限于150℃以下可被面产生晶间腐蚀和提高热影响区的耐腐蚀性和韧性。
4.2 气体保护最常用的惰性气体，有为纯度99.95％或更高的干澡氩气实施保护。
焊接时应在起弧前几秒钟启动气体，灭弧后再保持几秒，保持时间最好足够
使焊缝和热影响区冷却到双相不锈钢氧化温度范围以下。
在电极的有效工作范围内，焊缝背部使用气体扩散网（小孔气筛）气体流速为12～18L/min的纯氩保护。
5 焊接操作
根据工艺要求，用（GTAW）焊接，正背面均采用99.99％Ar气作保护，焊缝
定位焊，在对接处一侧引弧，在把电弧拉至始焊部位，焊枪横向摆动，待金属熔
化时连续填丝进行焊接。
定位焊长度应不小于是15mm，在焊接填充根部第一道
焊时将填充金属的起点和终点修磨成平滑过渡的倾斜角度。
焊枪采用从右向左焊，焊炬角度与工件成60～800夹角，焊丝与工件给进夹角为150～250。
第一道焊时钨棒伸出气套一般为5～7mm左右电弧较集中，根部易熔合焊透。
焊接第二至七层应采用多道焊，尽量减少坡口焊道内的红热温度停留时间，
层间温度控制在80～150℃以内，直至坡口填满。
6 焊后热处理
双相不锈钢不需要进行热处理。
否则会使双相不锈钢析出间相或脆性相，降
低韧性和耐蚀性。
7 检验
①焊后焊缝外观检查：用肉眼或数倍放大镜观察接头表面，焊缝表面未存在
未焊透、未熔合、表面气孔、焊瘤等缺陷。
②无损检测：X射线探伤按JB/T4730-2005探伤标准和ASME-Ⅸ卷QW-191探伤标准拍片合格。
③力学性能试验：根
据ASME-Ⅸ焊接工艺评定要求，分别取得面弯、背弯和拉伸试样各两件，经过对
试样进行拉伸、弯曲、硬度、金相等力学性能试验。
8 结论
检验结果表明，双相不锈钢采用手工钨极惰性气体保护焊（GTAW）焊接，对ASME SA-240（S31803）双相不锈钢板做了焊接工艺评定。
试验结果表明，该焊
接方法所评定出焊缝的性能能够得到保证，其焊接工艺评定报告（PQR）和焊接
工艺指导书（WPS）是合格的。
在实际生产中是可行的。
双相钢焊接工艺
双相钢介绍：所谓双相不锈钢是在其固淬组织中铁素体相与奥氏体相各占一半，一般最少相的含量也许要达到30%。
由于两相组织的特点，通过正确控制化学成分和热处理工艺，使DSS兼有铁素体不锈钢和奥氏体不锈钢的优点。
1、与奥氏体不锈钢相比，双相不锈钢的优势如下：（1）屈服强度比普通奥氏体不锈钢高一倍多，且具有成型需要的足够的塑韧性。
采用双相不锈钢制造储罐或压力容器的壁厚要比常用的奥氏体减少30-50%，有利于降低成本。
（2）具有优异的耐应力腐蚀破裂的能力，即使是含合金量最低的双相不锈钢也有比奥氏体不锈钢更高的耐应力腐蚀破裂的能力，尤其在含氯离子的环境中。
应力腐蚀是普通奥氏体不锈钢难以解决的突出问题。
（3）在许多介质中应用最普遍的2205双相不锈钢的耐腐蚀性优于普通的316L 奥氏体不锈钢，而超级双相不锈钢具有极高的耐腐蚀性，再一些介质中，如醋酸，甲酸等甚至可以取代高合金奥氏体不锈钢，乃至耐蚀合金。
（4）具有良好的耐局部腐蚀性能，与合金含量相当的奥氏体不锈钢相比，它的耐磨损腐蚀和疲劳腐蚀性能都优于奥氏体不锈钢。
（5）比奥氏体不锈钢的线膨胀系数低，和碳钢接近，适合与碳钢连接，具有重要的工程意义，如生产复合板或衬里等。
（6）不论在动载或静载条件下，比奥氏体不锈钢具有更高的能量吸收能力，这对结构件应付突发事故如冲撞，爆炸等，双相不锈钢优势明显，有实际应用价值。
与奥氏体不锈钢相比，双相不锈钢的弱势如下：（1）应用的普遍性与多面性不如奥氏体不锈钢，例如其使用温度必须控制在25 0摄氏度以下。
（2）其塑韧性较奥氏体不锈钢低，冷，热加工工艺和成型性能不如奥氏体不锈钢。
（3）存在中温脆性区，需要严格控制热处理和焊接的工艺制度，以避免有害相的出现，损害性能。
2、与铁素体不锈钢相比，双相不锈钢的优势如下：（1）综合力学性能比铁素体不锈钢好，尤其是塑韧性，不象铁素体不锈钢那样对脆性敏感。
（2）除耐应力腐蚀性能外，其他耐局部腐蚀性能都优于铁素体不锈钢。
双相钢的焊接
1、焊接性分析
1.4线能量和层间温度
在焊接双相钢时 ,线能量的选择应非常慎重
一方面 ,因为高温时 N在 α相中的溶解度增加 ,冷却速度过快时 ,溶解度 下降而形成氮化物 Cr- N,虽然少量的 Cr- N对焊缝性能影响不大 ,但如果 它们处于接近表面的晶粒中时就必然因 Cr与N的结合而引起局部的贫铬 现象 ,其耐腐蚀性能将下降 ,因此线能量不宜用得太小 ,特别是厚壁容器 散热快 ,更应注意 另一方面 ,如果线能量太大 ,会形成金属间沉淀相 ,铁素体可 能会出现 σ、п、λ相等转变 ,接头的塑韧性大大下降。
控制值
线能量 0 . 2～ 1 . 5k J/mm 层间温度宜控制在 1 50℃以下
休息时间……
主要内容
1、焊接性分析 2、焊接工艺 3、焊接工艺评定及试验
2、焊接工艺
2.1一般准则 焊接工艺重点使在“红热”温度范围的停留时间最短 焊前清理（灰尘，油污，油脂，油漆和任何形式 的水份） 接头设计保证焊透，避免未熔合．（保证焊接区厚度或间 隙均匀） 预热－不推荐（均匀加热到95℃去除湿气） 热输入与层间温度（焊接性分析中已描述，可以考虑焊后 急冷）
2、焊接工艺
2.1 一般准则 焊后热处理（不需进行消应力热处理，可进行固溶处理1050～1100＋水淬） 相平衡（通常认为铁素体的含量≧25%时，性能优越） 异种钢的焊接 与其他双相钢焊接，采用Ni含量比母材高的双相钢填充焊丝 与奥氏体钢焊接，低碳和Mo含量介于二者间的奥氏体不锈钢填充焊丝 与碳钢，低合金钢的焊接可使用E309L 2.2 GTAW 设备(直流正接，电极2%钍钨极．将电极研磨成顶角为30到60度) 填充金属（Ni约比母材高2%～4%,N含量略低） 保护（Ar+2%N2,避免O2,CO2,H2．在启弧前和收弧后均要进行保护） 工艺参数 避免采用焊接技巧弥补坡口缺陷． 在焊接区内启弧 根部焊道最好采用间断焊 焊炬保值垂直
S32205双相不锈钢焊接工艺分析
S32205双相不锈钢焊接工艺分析前言某PTA装置管道介质腐蚀性强，PTA装置大量使用奥氏体不锈钢、双相不锈钢、哈氏合金以及钛管道来输送含腐蚀介质。
由于双相不锈钢具有较好的抗点蚀、缝隙腐蚀、应力腐蚀和晶间腐蚀能力，且具有较高的屈服强度，因此本装置大量采用双相不锈钢材料。
应INVISTA公司要求，现场参加双相不锈钢焊接的每名焊工施焊试件，检验-40℃低温冲击值、焊接接头中铁素体与奥氏体两相比例值，以检验焊工对双相不锈钢材料特性的掌握能力。
试件由厂家提供，试件规格为300mm×125mm×10mm。
1 化学成分分析母材及焊材为上海鹰霸金属材料有限公司提供，其中，母材选用OUTOKUMPU公司生产的S32205；焊丝选用A VESTA公司生产的ER2209。
由于管道壁厚较薄，厂家只提供氩弧焊焊丝。
母材、焊丝化学成分见表1、表2。
表12 化学成分的作用Cr、Mo为铁素体形成元素,促使铁素体形成。
在合金元素中占的比值大，因此双相不锈钢开始凝固时为100%铁素体。
C、Ni、Mn、N、Cu为奥氏体形成元素。
促使奥氏体从铁素体中析出，保证在一定冷却速度下从铁素体中析出足够数量的奥氏体组织。
3 物理性能分析理想的双相不锈钢中，铁素体和奥氏体两相各占50%。
在铁素体固熔线温度以上金属全部为铁素体组织，低于固熔线温度后开始逐渐析出奥氏体，在材料制造和焊接过程中，实际双相不锈钢中铁素体和奥氏体相的比例受合金成分、冷却速度等因素影响造成两相不是均衡的。
但较少相占的比例最低≥40%，才能达到性能要求，两相比值越接近50%，材料的综合性能越好。
双相不锈钢综合了奥氏体不锈钢所具有的良好的耐蚀性、优良的塑韧性和焊接性与铁素体不锈钢所具有的高强度和耐氯化物应力腐蚀能力，使之兼具奥氏体和铁素体的优点。
其综合力学性能好，不仅有较高的屈服强度，还有良好的塑韧性。
双相不锈钢对晶间腐蚀不敏感，但有较好的抗点蚀能力和优良的耐应力腐蚀能力。
双相不锈钢压力容器LR焊接工艺评定计划
某某双相不锈钢压力容器项目焊接工艺评定计划编号PWPS-****编制审核************公司2017年**月**日双相不锈钢压力容器项目按PD5500-2015《非直接受火焰焊接压力容器》设计、建造，由英国劳氏船级社LR监检认可。
按照ISO 15614-1《金属材料焊接工艺规程及评定》要求，编制本焊接工艺计划书提交LR，用以指导完成焊接工艺认可试验。
按预先制定PWPS进行施焊，根据合格的焊接工艺认可试验报告（WPQR），对PWPS焊接工艺修改完善后，经LR正式审核批准形成正式的WPS，用以指导产品生产焊接。
一、计划进行的焊接工艺评定项目1.工艺评定（一）评定代号：PWPS-****焊接方法：手工钨极氩弧焊（GTAW）焊接设备：S350林肯多功能焊机母材：BS EN 10028-7 1.4462焊接试板规格：5mm×300mm×800mm焊接位置及接头形式：平焊、（坡口）对接焊焊接材料：CTS-2209/Ar ￠2.0焊接位置：立向上主要检测项目：①无损检测：100% RT，100% PT②力学性能试验:硬度测试试样数量：1件横向拉伸试验试样数量：2件弯曲试验试样数量：4件（2面弯+2背弯）冲击试验：免于冲击③抗腐蚀试验：金相检查（不小于200倍）铁素体含量测定腐蚀试验（按ASTM G48方法）2.工艺评定（二）评定代号：PWPS-***焊接方法：手工焊条电弧焊（SMAW）焊接设备：S350林肯多功能焊机母材：BS EN 10028-7 1.4462焊接试板规格：10mm×300mm×800mm焊接位置及接头形式：平焊、（坡口）对接焊焊接材料：CES-2209 ￠2.5/￠3.2焊接位置：立向上主要检测项目：①无损检测：100% RT，100% PT②力学性能试验:硬度测试试样数量：1件横向拉伸试验试样数量：2件弯曲试验试样数量：4件（2面弯+2背弯）冲击试验（试验温度取－20℃）：焊缝中心1组熔合线1组熔合线+2mm 1组熔合线+5mm 1组③抗腐蚀试验：金相检查（不小于200倍）铁素体含量测定腐蚀试验（按ASTM G48方法）3.工艺评定（三）评定代号：PWPS-*****焊接方法：药芯焊丝电弧焊（FCAW）焊接设备：S350林肯多功能焊机母材：BS EN 10028-7 1.4462焊接试板规格：10mm×300mm×800mm焊接位置及接头形式：立焊、（坡口）对接焊焊接材料：CFS-2209/ CO2 ￠1.2焊接位置：立向上主要检测项目：①无损检测：100% RT，100% PT②力学性能试验:硬度测试试样数量：1件横向拉伸试验试样数量：2件弯曲试验试样数量：4件（2面弯+2背弯）冲击试验（试验温度取－20℃）：焊缝中心1组熔合线1组熔合线+2mm 1组熔合线+5mm 1组③抗腐蚀试验：金相检查（不小于200倍）铁素体含量测定腐蚀试验（按ASTM G48方法）4.工艺评定（四）评定代号：PWPS-*****焊接方法：手工焊条电弧焊（SMAW）+药芯焊丝电弧焊（FCAW）组合焊焊接设备：S350林肯多功能焊机母材：BS EN 10028-7 1.4462焊接试板规格：20mm×300mm×600mm焊接位置及接头形式：平焊、（坡口）对接焊焊接材料：CES-2209 ￠2.5/￠3.2+CFS-2209/CO2 ￠1.2焊接位置：立向上主要检测项目：①无损检测：100%RT,100%PT②力学性能试验:硬度测试试样数量：1件横向拉伸试验试样数量：2件弯曲试验试样数量：4件（侧弯代替）冲击试验（试验温度取－20℃）：焊缝中心1组熔合线1组熔合线+2mm 1组熔合线+5mm 1组③抗腐蚀试验：金相检查（不小于200倍）铁素体含量测定腐蚀试验（按ASTM G48方法）5.工艺评定（五）评定代号：PWPS-*****焊接方法：手工焊条电弧焊（SMAW）焊接设备：S350林肯多功能焊机母材：BS EN 10028-7 1.4462+ BS EN 10028-7 1.4404（异种材料）焊接试板规格：10mm×300mm×600mm焊接位置及接头形式：平焊、（坡口）对接焊焊接材料：CES-2209 ￠2.5/￠3.2焊接位置：立向上主要检测项目：①无损检测：100%RT,100%PT②力学性能试验:硬度测试试样数量：1件横向拉伸试验试样数量：2件弯曲试验试样数量：4件（2面弯+2背弯）冲击试验（试验温度取－20℃）：焊缝中心1组熔合线1组熔合线+2mm 1组熔合线+5mm 1组③抗腐蚀试验：铁素体含量测定6.工艺评定（六）评定代号：PWPS-*****焊接方法：手工钨极氩弧焊（GTAW）焊接设备：S350林肯多功能焊机母材：BS EN 10028-7 1.4462焊接试板规格：10mm×300mm×800mm焊接位置及接头形式：平焊、（坡口）对接焊焊接材料：CTS-2209/Ar ￠2.0焊接位置：平焊焊后固溶处理主要检测项目：①无损检测：100%RT,100%PT②力学性能试验:硬度测试试样数量：1件横向拉伸试验试样数量：2件弯曲试验试样数量：4件（2面弯+2背弯）冲击试验：免于冲击③抗腐蚀试验：金相检查（不小于200倍）铁素体含量测定腐蚀试验（按ASTM G48方法）7.工艺评定（七）评定代号：PWPS-*****焊接方法：手工焊条电弧焊（SMAW）焊接设备：S350林肯多功能焊机母材：BS EN 10028-7 1.4462焊接试板规格：10mm×300mm×800mm焊接位置及接头形式：平焊、（坡口）对接焊焊接材料：CES-2209 ￠2.5/￠3.2焊后固溶处理焊接位置：平焊主要检测项目：①无损检测：100% RT，100% PT②力学性能试验:硬度测试试样数量：1件横向拉伸试验试样数量：2件弯曲试验试样数量：4件（2面弯+2背弯）冲击试验（试验温度取－20℃）：焊缝中心1组熔合线1组熔合线+2mm 1组熔合线+5mm 1组③抗腐蚀试验：金相检查（不小于200倍）铁素体含量测定腐蚀试验（按ASTM G48方法）。
2205双相不锈钢管焊接工艺评定
图 2 环焊缝工艺评定焊缝及热影响区的显微组织
从表 3 工艺评定试验结果可以看出 ,焊接接头的抗 拉强度远高于母材标准的下限要求 ( ≥620MPa) ,接头 拉伸性能不存在问题 。接头弯曲 180°后受拉面完好 , 表明接头的延塑性良好 。焊接及热影响区在 - 40 ℃ 低温下的夏比冲击功 ,不但满足一般 ≥27J 的要求 ,且
表 1 工艺评定试件母材的力学性能 (横向)
抗拉强度 Rm/ MPa
761
屈服强度 Rp012/ MPa
599
延伸率 A/ %
26
夏比冲击功
Akv/ J 276 ( - 20 ℃)
硬度Π HB 290
钢管纵缝焊接在钢管制造厂进行 ,工艺评定试件 焊接采用双面埋弧焊方法 ,采用瑞典 Sandvik 公司生产
类 别 实际生产值Πmm
模拟值Πmm 误 差
第一道次宽展 015 01475 5%
第二道次宽展 - 015 - 01522 414 %
第三道次宽展 110 11046 416 %
4 结语
1 ) 在准确建立几何模型和计算条件的基础上 ,
采用三维热力耦合弹塑性有限元分析模块 ,可以再现 双机架紧凑式炉卷轧机热连轧过程的变形以及各种 工艺参数对轧制过程的影响 ,得出热轧过程轧制力等 重要参数的动态变化值 ,以及宽展情况 。
与 奥氏体不锈钢相比 ,2205DSS材料导热系数大 ,
评定
纵缝 工艺
环缝 工艺
抗拉强度 导向弯曲 Rm/ MPa (弯轴直径 6T)
表 3 工艺评定主要性能试验结果
- 40 ℃夏比 V 型缺口冲击 Akv/ J
铁素体含量Π%
焊缝
热影响区
760 775
双相不锈钢(GTAW)焊接工艺评定
中图分 类号 ：Ｇ ４ Ｔ ４
文 献 标 识 码 ： Ａ
文章 编 号 ：０ ６ ４ ｌ （０ ０）９ ０ ２ － １ １０ — ３ １２ １ ０ － ２ ５ ０
（ Ｃ Ｎ）第 一层 使 用 单 道 焊 ， 至 七 层 采 用 多 道 焊 ， 间 温 度 限于 ＤＥ ， 二 层 ５￣ Ｃ以下范围 内， 以使后续焊道的热影 响区有足够时间冷却 。 双 相 不 锈 钢 是 一 类优 良的 耐腐 蚀 高 强 度 和 易于 加 工 制 造 等 诸 １０ ４１层 间 温 度 双 相 不 锈 钢 能 够 承 受 相 对 高 的热 输 入 ，焊 缝 金 ． 多优 异性 能 的钢 种 。 它 与 奥 氏体 不锈 钢 制造 有 许 多相 似 之 处 ， 也 但 有重要 区别。 双相不锈钢在焊 接方面 ， 它与奥 氏体不锈钢 的区别是 ， 属凝固后的双相组织 的抗裂性优于奥 氏体 不锈钢焊缝金属。 制层 控 ５ — ５￣停 奥 氏体 不 锈 钢 的焊 缝 凝 固 过 程 中 易产 生 热 裂倾 向 。 双 相 不锈 钢具 问温 度 主 要 目的是 为 了 防止 ４ ０ ８ ０Ｃ 留时 间 太 长 ，可 能会 产 生 而 有 非 常好 的抗 热 裂 ， ， 接 时 很 少 考 虑 热 裂 。双 相 不锈 钢 焊 接 最 主 晶 问 腐蚀 和 热 影 响 区 的 问题 。 所 以层 间温 度 限于 １０Ｃ 性 焊 ５ ｏ以下 可 被 面 要 的 问题 是 热 影 响区 而 不 是 焊 缝 金 属 ，热 影 响 区 的 问题 是 耐 蚀 性 、 产生晶间腐蚀和提高热影响区的耐腐蚀性和韧性。 韧性 降低 或 焊后 开 裂 。 焊 接 时重 点 是 考 虑 使在 ４ ０ ８０ ５ ５ ％温度 范 围 ４２气体保护 最 常用 的惰性气体 ，有 为纯度 ９ ．５ ． ９９ ％或更 高的 内 的停 留时 间最 短 。 干 澡 氩 气 实 施 保 护 。焊 接 时 应 在 起 弧 前 几 秒 钟 启 动 气 体 ， 灭弧 后 再 １ 材料 保持几秒 ， 保持时间最好足够使焊 缝和热影 响区冷却到双相不锈钢 氧 化 温 度 范 围 以 下 。在 电极 的有 效 工 作 范 围 内 ， 焊缝 背 部 使 用 气 体 焊 接 工 艺评 定 材 料 。 １１试板 材料 采 用 Ａ ＭＥＳ 一 ４ ３ ８ ３ 相 不 锈 钢 板 。 ． Ｓ Ａ ２ ０Ｓ １０ 双 扩 散 网 （ 孔 气 筛 ） 体 流 速 为 １ ～ ８Ｊ ｉ 小 气 ２ １Ｉｍｎ的纯 氩 保 护 。 １２焊接材料 ①填 充金属 ： ＿ 在选用焊材时 ， 应考虑与母材化学 ５ 焊 接 操 作 成 份 和 力 学性 能 性 相 配 备 的焊 接 材 料 。 接 材 料 所 焊 的熔 敷 金 属 强 焊 根据 工 艺 要 求 ， （ Ｔ Ｗ ） 接 ， 背 面 均 采 用 ９ ．９ ｒ 作 用 ＧＡ 焊 正 ９９ ％Ａ 气 度 、 性和 冲 击 韧性 都 不 能 低 于 被 焊钢 种 的最 低 值 。 还 应 把 焊 缝 可 保 护 ， 缝 定 位 焊 ， 对 接 处 一 侧 引 弧 ， 把 电 弧拉 至 始 焊 部 位 ， 塑 焊 在 在 焊 能 产 生 的缺 陷、 接 工 艺 、 接 规 范 、 口形 式 和 焊 接 设 备 等 因素 考 枪横 向摆动 ， 焊 焊 坡 待金属熔化时连续填丝进行焊接。定位焊长度应不小 虑 在 内。 根 据 双 相 不 锈 钢 Ｓ 一 ４ （３ ８ ３ Ａ ２ ０ ｓ １０ ）的 特 点 ，选 用 型 号 于 是 １ｍｍ，在 焊 接 填 充 根 部 第 一道 焊 时将 填 充 金 属 的起 点 和 终 点 ５ Ｅ ２ ０ 相 不锈 钢 焊 丝 作填 充金 属 ，这 类 焊 丝 的 熔 敷 金 属 具 有 奥 修磨成平 滑过渡 的倾斜角度 。焊 枪采用从 右向左焊 ， Ｒ ２９双 焊炬角度与工 氏体一 铁素体双相组织 ，其特点也具有较高 的抗拉强度和 良好的抗 件成 ６ ～０ ０ ８ ０夹 角 ， 丝 与 工 件 给 进 夹 角 为 １０ ２ ０ 焊 ５—５。 第 一 道焊 时 钨 棒 伸 出气 套 一 般 为 ５ ７ 左 右 电弧 较 集 中 ， ￣ ｍｍ 根 应力腐 蚀能 力或抗 点腐蚀 性 能。② 气体 ：采 用氩气 ，其 纯度 为 ９ ．５ 以 上 。 ９９ ％ 部 易熔 合 焊 透 。 ２ 焊 接 设备 焊 接 第 二 至 七 层 应 采 用 多道 焊 ， 量 减 少 坡 口焊 道 内的 红 热 温 尽 采 用美 国米 勒 公 司 的（ｙ ｃｏ ａｅ ５ ） 极 氩 弧焊 机 。 接 不 锈 度停 留 时 间 ， 间温 度 控 制 在 ８ ～ ５ ｏ 内 ， 至 坡 口填 满 。 Ｓ ｎｒｗ ｖ２ ０ 钨 焊 层 ０ １０Ｃ以 直 钢 时 采 用 （ Ｔ Ｗ ） 直 流 正 接 （ Ｃ Ｎ） 电极 为 负 极 ， 件 为 正 极 。 ＧＡ 焊 ＤＥ ， 工 ６ 焊后 热处 理 电极 采 用 ２ ｍ ２ ． ｍ ％钍 钨 极 （ ＷＳ５１ 范 Ｅ ｈ ２类 别 ） 过 将 ４ Ａ ．２规 ＷＴ ～ 通 双 相 不 锈 钢 不 需 要 进行 热 处理 。 则 会 使 双 相 不锈 钢 析 出 问 相 否 电极 （ 钨棒 ） 磨成顶角为 ２ ～ ０来控�
双相不锈钢特殊焊接工艺及无损检测要求
双相不锈钢特殊焊接工艺及无损检测要求摘要：S32205双相不锈钢有着较好的焊接性和力学性能，能适用于电厂服役环境。
本文制定了合理的焊接工艺，并提出了施工过程中对双相不锈钢焊接及无损检测的特殊要求，保证了现场焊接施工质量。
关键词：双相不锈钢；特殊焊接工艺；无损检测要求引言双向不锈钢是指金相组织具有铁素体与奥氏体双相组织的不锈钢种，在固溶组织中铁素体与奥氏体各占约50%的比例，一般较少相的含量也在30%以上。
金相组织决定了铁素体-奥氏体双相不锈钢的性能介于铁素体不锈钢与奥氏体不锈钢之间，兼具两种不锈钢的优点，不仅具有良好的塑性、韧性、耐腐蚀性和焊接性，而且具有更强于其他种类不锈钢的抗晶间腐蚀能力，因此在能源、化工、制药、造纸、海水淡化等领域有着广泛的应用。
1双相不锈钢的焊接性S32205双相不锈钢主要的合金元素约为22%的Cr、5%的Ni、3%的钼和0.15%的N。
为了保证性能，一般采用固溶处理为交货状态，在正常的交货状态下其显微组织约为50%的铁素体和50%的奥氏体，因此冷裂纹倾向小。
双相不锈钢S32205焊接时，最为薄弱的区域为热影响区，相对于母材和焊缝区，其热影响区含有较多的铁素体，降低了耐腐蚀性和增大氢致裂纹的可能性。
双相不锈钢S32205含有50%的铁素体，因而也存在475℃脆性和在铁素体中析出的σ相的脆化的可能性，但与铁素体不锈钢相比，可能性大大降低。
2双相不锈钢焊接要点分析1）焊接时，为了获得较好的焊接质量，在保证焊接接头熔合良好的提前下，尽量选用较小的焊接电流和焊接电压，较快的焊接速度，同时焊接部位可以快速冷却，以快速跳过450-850℃的区间。
2）为了防止晶粒过度长大，尽可能采用多层多道焊接的操作方法，同时采用直线运条的方法，尽量不要作横向摆动，层间的采用测温仪监控，不要超过100℃。
3）与奥氏体不锈钢不同的是，与腐蚀介质接触的焊缝要先焊，最后焊与腐蚀接触介质不接触一面。
其目的是利用后焊焊缝的热量，对先焊缝进行一次热处理，从而提高与腐蚀介质接触的焊缝的性能。
双相钢焊接工艺评定
双相钢焊接工艺评定嘿，朋友们！今天咱就来好好聊聊双相钢焊接工艺评定这档子事儿。
你说双相钢焊接，那可不是随随便便就能搞的呀！这就好比是搭积木，你得把每一块都放对地方，才能搭出漂亮稳固的城堡不是？双相钢焊接也是一样，每个环节都得精心对待。
先说说焊接材料的选择吧，那可得像挑对象一样仔细。
要是选错了，那不就像找了个不合适的对象，以后有的是麻烦事儿呢！得根据双相钢的具体型号和焊接要求来，可不能马虎。
然后是焊接工艺参数，这就像是做菜时的火候和调料用量。
火大了菜糊了，火小了不熟；调料多了太咸，少了没味。
焊接工艺参数也是如此，电流、电压、焊接速度等等，都得恰到好处，才能保证焊接质量。
还有焊接环境呢，你想想，要是在一个乱糟糟、脏兮兮的地方焊接，那能焊出好活儿吗？就像你在一个满是灰尘的房间里做蛋糕，那蛋糕还能干净好吃吗？所以焊接环境也得整得干干净净、舒舒服服的。
焊接过程中呢，得时刻留意，就跟照顾小婴儿似的，稍有不对劲就得赶紧调整。
要是等出了问题再去补救，那可就麻烦大啦！焊接完成后，可别以为就万事大吉了。
还得进行评定呀！这就像是考试后老师批改试卷，看看你到底考得怎么样。
评定得仔细认真，看看焊缝有没有缺陷，力学性能达不达标。
你说双相钢焊接工艺评定重要不？那当然重要啦！这关系到整个工程的质量和安全呢！要是焊接不好，那后果可不堪设想。
就好像一座大楼的根基没打好，那还能稳吗？咱搞焊接的，就得有那份责任心和较真劲儿。
不能马马虎虎，得过且过。
每一个细节都得抠到位，每一个步骤都得做到极致。
这样才能保证双相钢焊接的质量，让大家都放心。
所以啊，大家可千万别小瞧了双相钢焊接工艺评定这事儿。
得认真对待，用心去做。
只有这样，我们才能造出坚固耐用的好东西，为社会做出贡献呀！这可不是我在这儿瞎忽悠，这是实实在在的道理呀！你们说是不是？。
双相不锈钢S焊接工艺评定报告计划
焊接工艺评定报告PQR-2018-02目录1、焊接工艺评定指导书2、焊接工艺评定报告上海电气公司股份有限公司2018年 08月 26日表 1 预焊接工艺规程（P WPS ）单位名称：上海电气公司股份有限公司预焊接工艺规程编号： pWPS-2018-02 日期：所依据焊接工艺评定报告编号 PQR-2018-02焊接方法GTAW+SMAW焊接接头：口形式：不对称 X型衬垫（资料及规格）/其他/灵巧化程度：手工简图：（接头形式、坡口形式与尺寸、焊层、焊道部署及序次）母材：种类号 Fe-10H组又名Fe-10H-1与种类号Fe-10H组又名Fe-10H -1 相焊或标准号 HSDH0204-2016资料代号S32304 与标准号HSDH0204-2016资料代号 S32304 相焊对接焊缝焊件母材厚度范围：5~20mm角焊缝焊件母材厚度范围：不限管子直径、壁厚范围：对接焊缝：5~20mm 角焊缝：不限其他/填充金属：焊材种类：FeS-10H Fe-10H焊材标准：YB/T5091GB/T983-2012填充金属尺寸（mm ）：ΦΦ焊材型号：ER2209E2209-16焊材牌号（金属资料代号）：//填充金属种类：双相不锈钢焊丝双相不锈钢焊条其他：//对接焊缝焊件焊缝金属厚度范围：5~20mm角焊缝焊件焊缝金属厚度范围：不限耐蚀堆焊金属化学成分（% ）CSi MnP S Cr Ni MoV TiNb其他填充金属：注：对每一种母材与焊接资料的组合均需分别填表。
表 1（续）焊接地址：对接焊缝的地址3G立焊的焊接方向：（向上、向下）/角焊缝地址/立焊的焊接方向：（向上、向下）/预热：最小预热温度（℃）/最大道间温度（℃）100保护预热时间/加热方式/焊后热办理：保温温度（℃）/保温时间（ h）/气体：气体种类混杂比流量（ L/min ）保护气体Ar/7-9尾部保护气Ar/8-10反面保护气Ar/9-12电特色：电流种类直流电源极性正接 /反接焊接电流范围（ A ）110～ 15090～ 160电弧电压（ V ）12～ 1420～25焊接速度（ cm/min ）（范围）8～ 107～ 12钨极种类及直径（ mm）wce-20Φ喷嘴直径（ mm ）Φ 10焊接电弧种类（发射弧、短路弧等）/焊丝送进速度（cm/min ）/（按所焊地址和厚度，分别列出电流和电压范围，记入下表）焊道 /焊接填充金属焊接电流焊接电压焊接速度线能量直径焊层方法牌号极性电流（ A）（V ）（ cm/min ）（ KJ/cm ）(mm)内 1GTAW ER2209Φ正接110~15012~148~10/外 1SMAW E2209-16Φ直、90~12020~227~9反内 2GTAW ER2209Φ正接110~15012~148~10/外 2SMAW E2209-16Φ直、120~16022~2510~12反内 3GTAW ER2209Φ正接110~15012~148~10/技术措施：摇动或不摇动不摇动摇动参数/焊前清理和层间清理焊前用不锈钢专用砂轮机将坡口表面及两侧各20㎜范围内的铁锈、油污等除去干净。
超级双相不锈钢UNS S32750的ASME标准焊接工艺及性能分析
超级双相不锈钢UNS S32750的ASME标准焊接工艺及性能分析摘要：通过对超级双相不锈钢UNS S32750的ASME标准焊接工艺及性能分析，探讨出一套成熟的、可借鉴的焊接施工工艺，总结了焊接技术参数与焊接质量控制点，采用GTAW单面焊双面成型，小电流、快焊速的控制焊接线能量的焊接工艺并使用ER2594焊丝作为焊接材料，纯度为99.99%的氩气作为保护气体，并严格控制层间温度和热输入量，取得了良好的焊接质量。
关键词：超级双相不锈钢，焊接工艺和性能分析，控制层间温度和热输入量一．超级不锈钢国内外发展概况双相不锈钢的发展始于30年代，法国1935年获得第一个专利，至今双相不锈钢已经发展了三代。
第一代双相不锈钢以美国40年代开发的329钢为代表，含高铬、钼，耐局部腐蚀性能好，但含碳量较高(≤0．1％c)。
因此，焊接时失去相的平衡及沿晶界析出碳化物导致耐蚀性及韧性下降，焊后必须经过热处理，一般只用于铸锻件，在应用上受到了一定限制。
随后至60年代中期瑞典开发了著名的3RE60钢，它是第一代双相不锈钢的代表钢种，其特点是超低碳，含铬量为18％，焊接及成型性能良好，可广泛代替AIsl304L、316L用作耐氯离子应力腐蚀的材料。
我国自70年代中期开始发展双相不锈钢，北京钢研总院最早开展这方面研究工作，研制的00Crl 8Ni5M03Si2双相不锈钢已纳入国家标准GBl220，GB3280，GB4237。
另外，五二研究所在分析国外双相不锈钢发展的基础上，研制成功了新型稀土双相不锈钢SG52，其抗点蚀当量PRE≥40。
该钢采用稀土改性，并以氮代镍，具有良好的力学性能、工艺性能和抗腐蚀性能。
二、UNS S32750超级双相不锈钢焊接法及工艺的选择双相不锈钢焊接性兼有奥氏体钢和铁素体钢各自的优点,并减少了其各自的不足,焊接冷裂纹和热裂纹的敏感性都较小,具有良好的焊接性。
通常焊前不预热,焊后不热处理。
由于有较高的氮含量,热影响区的单相铁素体化倾向较小,当焊接材料选择合理,焊接线能量控制适当时,焊接接头具有良好的综合性。