锅炉余热回收热力计算(1)
#REF!
#REF!
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序号
7 8 9 10
烟气余热回收
RJ 热 力 计 算 书 符号
θ" wy K H ℃ m/s W/m2℃ 2 m
名称
出口烟温 烟气流速 传热系数 受热面积
公 式 及 来 源 #REF!
11 吸热量 12 吸热量百分比
Q Q/ΣQ
KJ/m
%
3
13 平均过剩空气系数 14 热力计算误差校核
1 1
℃ kJ/Nm3
℃
kJ/Nm3 kJ/Nm3 MW 单位
℃
10 烟气放热量 Ⅸ.节能器热力计算 序号 名 称 1 进口烟温 2 进口烟焓 3 出口烟温 4 出口烟气绝对温度 5 出口烟焓 6 烟气侧对流放热量 7 工质流量 8 给水温度 9 给水焓 10 节能器出口水焓 11 节能器出口水温度 12 平均水温 13 最大温差 14 最小温差 15 受热面的平均温降 16 平均烟温 17 导热系数 18 运动粘度系数 序号 名 称
二 燃料特性 1 2 3 4 5 6 7 CH4 C2H4 C2H6 C3H8 C4H10 C5H12 H2
95.9495 0 0.9075 0.1367 0 0 0 0 0 3 0.002 0 0.0062 Qdwy 35160
% % % % % % % % % % % % % kJ/m3
8 O2 9 CO 10 CO2 11 H2S 12 N2 13 H2O 14 应用基低位发热量 三 燃料燃烧产物计算 1 理论空气量 2 3 4 N2理论容积 RO2容积 H2O理论容积
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序号 6 7 名称 三原子气体份额 烟气总重量 符号 r Gy rRO2+rH2O
y
烟气余热回收
RJ 热 力 计 算 书 公 式 及 来 源 1-A /100+1.306apjV
0
数值 0.2850 13.7781
单位 % kg/Nm3
五 烟气温焓表(见后)
Q c r Q r Q r ´ 100
四 烟气容积及特性计算 1 2 3 4 5 平均过量空气系数 实际水蒸汽容积 烟气总容积 R2O容积份额 H2O容积份额 apj 取定 1.05 2.10830 10.9474 0.0924 0.1926 Nm3/Nm3 Nm3/Nm3 % % VH2O V0H2O+0.0161(α pj-1)V0 Vy VRO2+V0N2+VH2O+(α pj-1)V0 rRO2 VRO2/Vy rH2O VH2O/Vy
六 1 2 3 4 5 6 7 8 9
回收热量热力计算
保温系数 烟气进口温度 进口烟焓 烟气出口温度 出口烟焓 热功率
φ υ ' I' υ " 先假设 I" Qrp ψ(I'-I") W 符号
θl I′ θ l〞 T l〞 I l〞 Q rp D gz t1 i1
I
0.9800 170 3105.46 30 247.16 2801.130154 2.421794884 计算公式或来源 由上表决定 查焓温表 假定 θl〞+273 查焓温表 ψ(I ′- I 〞-△α(I′+ I〞)/2)＝0.96 设计给定 设计给定 查附录Ⅱ，二 i1＋QrpBj/Dgz=85.1＋942.94× 查附录Ⅱ，二 (t 1+t 2)/2=﹙20＋37.89）÷2 1 t 2 =228-37.89 t =167.5-20 (△t d-△t x)/ ln(△t d/△t x) tpj+△t=28.94+167.91 查表3-2 查表3-2 计算公式或来源
15 比值
αpj
△Q %
#REF! #REF! #REF! 1.10
Qnet.qη/100（△Q/Qnet.q）×100%＝255.7÷35588
数值 #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! 1.10 #REF! 0.49
单位
3
/Nm3 /Nm3
3
100-200 I" 200-300 300-400
序号 名 1 热效率 2 3 4 5 6 燃料消耗量 炉膛容积热负荷(×10 炉膛尺寸 对流管尺寸 进口烟温
6)
0.306 (2 py )( 1.6
ps
1.02)(1
(k q+k g) p s=（15.3419+0.2076）×0.104 1-EXP(-kps )
5.7×10-8(1+a b)/2 a yT y3(1-(T b/T y)4)/(1T b/T y) 按7－53，表7－1
烟气中三原子气体容积份 额
烟气余热回收
RJ 热 力 计 算 书 符号
Pr T F Vy r H2O r RO2
公 式 及 来 源 查表3-2 θpj+273=196.85+273
ab-n（ldl+n2×1×D）-ca VRO2+V H2O+V N20 +(α pj-1) V 0 VH2O/V y
数值 0.660 #REF! 0.084 #REF! #REF! Nm3/kg #REF! 0.026 0.0234 #REF! 75.00 0.34 1.00 #REF! #REF! #REF! 0.104 #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! 0.90 #REF! 2.59 #REF! #REF! 2689.80 176.00
p Kq Kg
k ps ay αf ψ k H Q ch e I1"
MPa
1/m.MPa 1/m.MPa
37 碳黑粒子减弱系数 38 烟气辐射吸收力 39 烟气黑度 40 辐射放热系数 41 42 43 44 45 热有效系数 传热系数 受热面积 传热量 误差百分数 排烟温度校核 常压节能器出口烟 46 焓 常压节能器出口烟 47 温 Ⅹ热力计算汇总表
单位
K m2 m 3/kg
VRO2/V y
烟气中飞灰浓度 管径 辐射层有效厚度 烟气流速 横向节距 修正系数 修正系数
μf h Aar a f h /(100G y)=0×0.2/（100× d 设计给定 V d s =0.9×0.026 3 .6 3 .6 0 .9 d F 4 wy Bj V y(θ pj+273) / ( 273F )=158.3013÷ σ1 结构给定 Cs ψσ=0.999<1.7，Cs=0.34ψσ0.1 Cz 由于Z2>10,Cz=1 αd tb Tb
m2
KJ/m3
<2%
KJ/kg
I'+△аIlk-Qch/ψ=3640+0.1×248936/0.96 查烟气焓温表 校核 θ1" ︳（θ1")给定-（θ1"）计算︳= ︳
称
符号 η B qv Φ×s Φ×s θ'
ห้องสมุดไป่ตู้
单位 %
热平衡(炉膛)
节能器
m /h
KW/m3 mm mm ℃
3
#REF! #REF! #REF! 550×14
kg/kg m m m/s mm
32 烟气对流换热系数 33 34 35 36 管壁灰污温度
管壁灰污绝对温度
CsCzλ/d（wd/ν）0.6Pr0.33 按热力计算标准方法按7-36条 tb+273=53.94+273 给定
( 2.491 5.109rH 2o
W/(m 2·
℃)
℃ K
炉内压力
三原子气体减弱系数
数 值 170.00 3105.46 50.00 323.00 247.16 2801.13 #REF! 30.00 126.28 #REF! #REF! #REF! #REF! 20.00 #REF! #REF! #REF! #REF! 数 值
KJ/m3
℃ K
KJ/m3 KJ/m3
kg/s
×（3640.52-2659.63）
435.9705032 364.7772851 247.1639248
V° 0.0476［0.5CO+0.5H2+1.5H2S+∑(m+n/4)CmHn-O2］ 9.3183
0 V° N2 0.79V +N2/100
Nm3/kg Nm3/kg Nm3/kg Nm3/kg
7.3614 1.0118
VRO2 0.01(CO2+CO+H2S+∑mCmHn)
0 V° H2O 0.01(H2S+H2+∑nCmHn/2+0.124dq)+0.016V 2.1008
t t pj △t d △t x △t θ pj λ ν
℃ KJ/kg KJ/kg ℃
℃ ℃ ℃ ℃ ℃ W/(m· 2 m K) /s
符号
单位
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序号 名称 19 烟气普朗特准则数 20 平均烟气的绝对温度 21 烟气流通面积 22 烟气容积 23 烟气中水蒸汽容积份额 24 25 26 27 28 29 30 31
( d
f ) 0.9 (104.57 0.5)
2 1 2 2
T m 0.5)0.12 CmHn 1000 n
0.37T )rq 1000
W/(m 2·
℃)
W/m2℃
ndL 0.6n2 n 2(d d ) / 4 H△t k /B j×103=2.59×167.9×94.56÷ ﹚×3600 （Q ﹙ - 158.3013×1000 Q ）/ Q ×100%=（942.94rp ch rp
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锅炉热力计算讲解
高温烟气和管壁间的辐射换热
根据传热学基本公式，高温烟气每小时传给辐射受热面的热量可
用下列公式计算：
Qf a 0 ( xi Fi )(Th4y
Tb4 )
a 0 ( xi Fi )Th4y
(1
Tb4 Th4y
), kW
式中：a 为炉膛黑度；Fi 为布置水冷壁的炉墙面积，m2 ，xi为 水
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工质质量流速ρω与 烟气速度Wy的选择
工质质量流速ρ ω 太低，工质的传热能力下降，受热面管壁温度升 高；ρ ω 太高，工质的流动阻力大，电耗大
通常要求过热器系统的总阻力应不大于过热器出口压力的10%；再热 系统的总阻力应不大于再热蒸汽进口压力的10%；省煤器中水的阻力应 不大于汽包压力的10%。推荐值见表12-5
锅炉热力计算分为设计计算和校核计算 设计计算 给定锅炉容量、参数和燃料特性 确定炉膛尺寸和各部件的受热面积；燃料消耗量；锅炉效率； 各受热面交界处介质的参数；各受热面吸热量和介质速度等 常用于新锅炉的设计。在额定负荷下进行
1/2
热力计算方法
校核计算 已知锅炉结构和尺寸、锅炉负荷和燃料特性 确定各受热面交界处介质参数、锅炉热效率、燃料消耗量等 用于考核锅炉在非设计负荷或燃用非设计燃料时热力特性及 经济指标；由于计算参数多与炉膛结构有关，故设计计算也常 采用校核计算方法 锅炉校核热力计算应在锅炉结构计算的基础上进行 对锅炉机组作校核计算时，烟气的中间温度和内部介质温度 包括排烟温度、热空气温度，甚至过热蒸汽温度均是未知数， 故需先假定，然后用逐步逼近法去确定
2/2
炉膛出口烟气温度的选择
炉膛出口烟气温度 为凝渣管或屏式过热器前的烟温 根据锅炉受热面的辐射和对流传热的最佳比值（辐射受热 面和对流受热面的金属耗量及总成本最小）， 应为1250℃ 为防止对流受热面的结渣。则一般应取 <(ST-100)℃ 当没有可靠的灰熔点资料时，不应超过1050℃ 当 炉 膛出口 处 布置 着屏 式 受热 面时 ， 一般 取 1100 ～ 1200℃ 对于易结渣的燃料， 应保持在1000～1050℃ 的水平
余热锅炉热力计算(水煤浆)
余热利用在锅炉汽水系统热平衡法中的计算
余热利用在锅炉汽水系统热平衡法中的计算摘要：通过利用蒸汽锅炉余热深度的节能效果原理进行热力学分析，来选定锅炉的运行工况，并且其节能效果采用集成方式分析的方法评价的不同烟气余热。
为不同烟气余热情况下集成方式的选取和分析提供了一定的理论依据和应用基础。
关键词：蒸汽锅炉；热平衡法；余热利用0 前言鲁新矿在不同条件下通过利用锅炉烟气余热深度的方式选取不同的余热回收方式。
在各种余热回收方式中最易行、最简洁的方案就是采用换热器替代原来的石膏烟气系统中的烟气-湿法石灰石--烟气换热器（GGH）回采之前的一部分烟气余热。
通过调查烟气余热加热汽水系统凝结水的余热利用不同方式，低压加热器在加热凝结水中的差别以及不同的凝结水系统串并联集成余热利用系统的方式差异，在一定程度上都有显著的节能效果差距，并具有统计学意义，因此集成方式的选取在不同烟气余热采用上需要根据实际的工况、余热利用的出口温度显得极其重要。
本文章首先介绍热力学的等效恰降法，分析并提出了余热利用的汽水系统热平衡法，并利用传导热学的相关知识指出系统集成部分的制约条件，利用余热系统集成公式进行分析计算不同情况下的烟气余热利用度，从而计算出不同条件下的烟气余热的节能效力，为鲁新矿锅炉选取适应一定条件下的烟气余热集成方式提供了一定的理论基础和实际应用的依据。
1 余热利用节能效果的计算方式——汽水系统热平衡法汽水系统热平衡法的原理是改变原有锅炉汽水系统的结构，将烟气余热深度利用系统引申到原汽水系统热平衡公式中，并通过计算不同烟气余热在整个汽水系统中的热平衡而得出不同的余热利用值，从而评价其节能效果。
（1）余热回收系统中的加热凝结水流量。
Dd——加热凝结水流量（kg/h）；Hout——凝结水焓值（kJ/kg）（此处为在余热回收换热器出口处，流入凝结水管路中回收系统加热水的接点洽值计算公式，非定值）；hin——凝结水在余热回收换热器进口处的恰值（kJ/kg）（余热回收系统中凝结水流入处恰值计算公式，非定值）；（2）凝结水在汽机侧低压加热器的流量。
燃煤锅炉烟气余热回收计算
V给水 Δ T给水 P T h V蒸汽 Bj
℃ kg/h ℃ Mpa ℃ KJ/kg Kg/h 万kCal/h kg/h 吨/年 元 元 月 kg/d kg/d kg/d kg/d
Sj Cj Nj NCj
Bj*W*0.0085 Bj*W*2.6 Bj*W*0.0074 Bj*W*0.0005
数值 20000.00 24.00 330.00 833.33 5000.00 20935.00 600.00 3.00 5.52 17.10 30.87 0.82 1.087 25726.22 21095.50 5367.95 15030.26 26000.00 21320.00 220.00 160.00 0.95 1320965.88 315492.21 366.85 80.00 5.00 14970.00 1.093 1.005 80.33 249869.83 66.42 526.04 315625.05
Sj Cj Nj NCj
元 月 kg/d kg/d kg/d kg/d ℃ kg/h
Bj*W*0.0085 Bj*W*2.6 Bj*W*0.0074 Bj*W*0.00054 给定 给定 计算（大概值） 给定 Qh/V给水 给定 查表 查表 计算 Qh/Qd/η
92600.00 3.52 13.55 4144.57 11.80 0.86 20.00 9000.00 55.05 15000.00 21.03 0.40 143.60 2738.49 482.37 249869.83 78.87 624.67 374804.74 200000.00 6.40 16.09 4921.68 14.01 0.95
注：数值一栏白色底框为输入值，颜色底框为计算值
项 目 日耗燃煤（燃料） 工作制 每年工作日 小时燃煤量（燃料） 燃料低发热值 燃料价格 空气系数 单位理论空气消耗量 单位燃烧生成气量（标 况） 单位燃烧生成气量（工 况） 烟气密度（工况165℃） 烟气定压比热（工况） 理论烟气体积流量 理论烟气质量流量 理论蒸汽发生量 根据蒸汽量计算烟气量 实际烟气体积流量 实际烟气质量流量 排烟温度 出口温度 换热效率 回收热量 锅炉效率 不完全燃烧率 鼓风流量 鼓风密度（50℃） 鼓风比热（50℃） 鼓风温度提高 每年回收热量 小时节约煤量（省燃料 量） 每年省煤量（省燃料量） 每年经济效益
优化锅炉余热回收热能的计算方式
优化锅炉余热回收热能的计算方式作者：孙乐意来源：《科学与财富》2015年第36期摘要：中国的燃煤电厂为全国提供了绝大多数电能，同时也消耗了大量的煤炭和水资源，并排出大量烟气，而锅炉的排烟热损失占锅炉总热损失的70%-80%。
为了减轻尾部受热面的低温腐蚀问题，燃煤电厂的排烟温度普遍比设计温度高20-30°C，这又造成了燃煤电厂煤耗量的增加。
计算显示，锅炉的排烟温度每上升15-20°C，锅炉效率就会下降1%，供电标准煤耗上升3-4g/kW*h，每年多浪费标煤3000多万吨。
因此，降低电厂锅炉的排烟温度可以有效降低煤耗，对于节能减排和提高电厂的经济性具有重大意义。
然而要想到达这一理想状态，还需研究出优化锅炉余热回收热能的计算方式。
关键词：锅炉余热计算方式余热锅炉是指那些利用工业过程中的余热以产生蒸汽的锅炉，借以提高热能的总利用率，降低燃料消耗指标，降低电耗，以获取经济效益。
在一个典型的燃煤燃气电厂或者化工厂中，存在很多高温热源。
可以通过蒸汽或其他如氟利昂、轻质烃之类的工作流体，回收过程中产生的或剩余的能量。
对锅炉和冷凝器采用较大的换热面积，可以增加系统的动力输出。
但是，在功率回收和换热器的投资成本之间存在一个折中平衡。
一、锅炉烟气余热利用的研究背景和意义我国是一个以火力发电为主要电力来源的国家，截至2012年底，我国的电力总装机容量达到了 11.45亿千瓦，其中火力发电装机容量占到71.55%，火力发电量占到了全国发电总量的78.57%，如图1-1所示。
我国的火力发电以燃煤为主，煤电装机容量7.58亿千瓦，占火力发电装机总容量的92.55%。
我国的燃煤电厂为全国提供了将近80%的电能，但也消耗了全国将近60%的燃煤和20%的工业水，排放出约占全国总量45%的SO2、50%的NOx、和48%的CO2。
电站锅炉是燃煤电厂能量转化系统中最基本也是最重要的设备之一，电站锅炉是否节能会直接影响燃煤电厂的整体性能、进而会对全国的节能减排战略产生重要影响，因而意义重大。
锅炉热力计算
锅炉热力计算
锅炉是一种用于转换能量的设备，它将燃料中的化学能转换为热能，然后通过蒸汽或热水将热能传递给用户。
锅炉的热力计算涉及到多个方面，下面将逐一介绍。
1. 确定锅炉的容量和参数
首先需要确定锅炉的容量和参数，包括锅炉的蒸发量、工作压力、蒸汽温度等。
这些参数将决定锅炉的大小和形状，以及其能够产生的热量。
2. 计算燃料消耗量
根据锅炉的容量和参数，可以计算出燃料消耗量。
燃料的消耗量取决于燃料的种类、燃烧方式以及锅炉的热效率等因素。
3. 确定锅炉的热效率
锅炉的热效率是指锅炉输出的热量与输入的热量之比。
热效率是衡量锅炉能源利用效率的重要指标，可以通过试验和计算来确定。
4. 计算热负荷
热负荷是指单位时间内通过锅炉的热量。
根据用户的需求和用途，可以计算出锅炉的热负荷，从而选择合适的锅炉型号。
5. 确定蒸汽或热水的温度和压力
根据用户的需求和用途，可以确定蒸汽或热水的温度和压力。
这些参数将决定锅炉的输出特性和使用效果。
6. 计算传热面积
传热面积是指锅炉中与水或蒸汽进行热交换的表面积。
根据蒸汽或热水的温度和压力，可以计算出所需的传热面积。
7. 确定锅炉的尺寸和结构
根据锅炉的容量、热负荷、燃料消耗量等因素，可以确定锅炉的尺寸和结构。
同时还需要考虑锅炉的安全性、可靠性和维护性等因素。
8. 校核蒸汽或热水的流量和压力
最后需要对蒸汽或热水的流量和压力进行校核，以确保其能够满足用户的需求和用途。
同时还需要对蒸汽或热水的温度和压力进行控制和调节，以确保其符合使用要求。
300MW供热机组回收余热热量计算
300MW供热机组可用余热量计算一、利用水源热泵回收循环水余热节煤量计算1.冬季采暖抽汽工况下热泵节能减排分析：冬季采暖抽汽工况下，一台300MW机组凝汽量为210t/h（北海初可研报告P65）, 按冷却倍率约33倍计算，循环水量为210×33=6930m3/h。
1、热泵可回收的热量：按照排汽压力0.0049Mpa，温度45℃考虑，该参数下的汽化潜热为：2423.68Kj/Kg，由此计算210t/h的凝汽可回收的热量为：210×2423.68×1000/1000000=509Gj/h。
折算成功率为：509×1000/3600=141.4MW 。
2、热泵功率消耗按照热泵的COP系数等于4考虑，可以计算出回收141.4MW热量需要消耗功率约为141.4/(4-1)=47.13MW 。
3、对外供热量210t/h凝汽量经热泵系统进行热量回收后，可对外供热：141.4+47.13=188.5MW。
4、回收热量的等效节煤量等效节标准煤量为：(141.4×1000×3600×3288)/(7000×4.2×1000×0.89)=63255吨。
其中，该工况年运行小时数按照3288小时，标准煤发热量按照7000Kcal/Kg，锅炉效率按89%考虑。
5、等效耗煤量按照可研报告中发电标准煤耗258g/KW.h计算3288小时热泵运行消耗的等效标煤量为：258×3288×47.13×1000/1000000=39980吨。
6、节标准煤量节标准煤量为：63255-39980=23275吨二、利用排烟烟气余热利用的节煤量分析 （1）用于对外供暖 ①回收热量3600)(21ϕρ⨯-⨯⨯⨯=t t C V Q pg g g g [kW]式中：Q g 为回收热量；V g =1060000Nm 3/h ，为烟气流量；gρ=1.295kg/Nm 3，为烟气密度 pgC =1.12kJ/（kg ℃），为烟气比热t 1=145℃ 和t 2=120℃ 分别表示利用复合相变换热器技术前后锅炉排烟温度；ϕ为设备保热系数。
锅炉热力计算方法
f (tgs , tlk , tsm , tky , m)
排烟温度的选择
py 低时，q2
t
经济性原则：
A
B
运行费用。
制造费用。
受热面成本（特别是钢材价格）—制造费用 燃料价格—运行费用 辅机的厂用电消耗：燃煤量和受热面烟气侧 阻力
安全性原则（工作可靠性：避免低温腐蚀和堵灰。）
燃料(固体)性质对受热面布置的影响 发热量 水分 灰分 挥发分 硫分
燃料发热量的影响
对于正在运行锅炉，如发热量↓，热力特性变化：
如B不↑，将使D ↓。为了保证D，必须↑B。 " 和 t Wy都↑，于是Q↑ l 将↑，Vy也将↑， tgr将↑。为保证tgr维持在额定值，就必须增加 D 省煤器: 如原来不沸腾,有可能接近或成为沸腾的; 如原来是沸腾的，则增加了沸腾度。 trk将↑。 py↑，从而↑q2 。
排烟温度的选择
影响排烟温度确定的因素： （1）
V 0 c k m pyV y0 c y
=0.7-0.9=f(燃料性质-※M, py)
M↑，Vy cy↑，m↓ py↑（漏风↑），m↓ py 应选的高一些，因为，m值较小时，烟气 m较小时， 的热容量大，不易被冷却，如要冷却到较低的 ，则需 py 要过多 Aky。
热力计算任务及计算顺序
锅炉热力计算顺序：
列原始数据
空气量/烟气量/空气焓/烟气焓计算——建立烟气特性表/烟 气焓温表
、B 热平衡计算：确定各项热损失、
受热面计算：沿烟气流向进行 编制主要计算数据汇总表
设计锅炉时基本参数的选择
排烟温度的选择 热空气温度的选择 炉膛出口烟温的选择
锅炉热力计算
I I 0 y ( 1 )I k 0,k/k Jg I I 0 y ( 1 ) I k 0 ,k /k J
对于空气预热器以外的各
对流受热面，漏风焓值
I
0 f
取冷空气温度（20～30℃） 计算
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炉膛出口烟气温度的选择
炉膛出口烟气温度 为凝渣管或屏式过热器前的烟温 根据锅炉受热面的辐射和对流传热的最佳比值（辐射受热 面和对流受热面的金属耗量及总成本最小）， 应为1250℃ 为防止对流受热面的结渣。则一般应取 <(ST-100)℃ 当没有可靠的灰熔点资料时，不应超过1050℃ 当 炉 膛出口 处 布置 着屏 式 受热 面时 ， 一般 取 1100 ～ 1200℃ 对于易结渣的燃料， 应保持在1000～1050℃ 的水平
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经验系数 M
M(P333)为考虑炉内火焰最高温度相对位置的经验系数，与 燃料性质、燃烧方式及燃烧器布置的相对高度等因素有关。可 由经验公式计算确定：M = A – B（xr +Δx ）
xrhr/h 为燃烧器相对高度，hr、hl分别为燃烧器和炉 膛的高度，即从冷灰斗中心或炉底到燃烧器轴线和到炉膛出口 中心的高度
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排烟温度与热空气温度的选择
最佳排烟温度 py 为燃料费用和尾部受热面金属费用总和最少时 所对应的排烟温度，同时还与锅炉的给水温度、燃料的性质等因素 有关。推荐值见表12-3
py 低，排烟热损失小，锅炉热效率高，节约燃料；但由于尾部受 热面的传热温压降低，金属耗量增多
热空气温度trk 主要取决于燃料的性质 着火性能好和水分低的燃料，可以采用较低trk；着火性能差或水 分较多的燃料，一般要求采用较高值。此外， trk值还与制粉系统的 干燥剂种类、锅炉的排渣方式等有关。推荐值见表12-4
锅炉热力计算范文
锅炉热力计算范文锅炉热力计算是指根据一定的公式和参数，计算锅炉的热量输入和输出等热力参数的过程。
通过这种计算，可以了解锅炉的热效率、热损失等，为锅炉的设计、改造和运行提供依据。
下面是锅炉热力计算的流程和一些基本知识。
1.锅炉热力计算的基本参数-锅炉的蒸发量：锅炉在单位时间内转化成蒸汽的热量。
-锅炉的燃料消耗量：锅炉在单位时间内燃烧的燃料的质量。
-锅炉的热效率：锅炉在单位时间内转化为蒸汽的热量与燃料消耗量之比。
-锅炉的热传递系数：锅炉传递给工质的热量与传热面积、传热温差之积之比。
2.锅炉热力计算的流程2.1锅炉蒸发量计算锅炉蒸发量的计算一般可以根据以下公式进行：蒸发量=额定蒸发量*运行效率其中，额定蒸发量是锅炉在设计时规定的蒸发量，运行效率可以根据实际情况确定。
2.2锅炉燃料消耗量计算锅炉燃料消耗量的计算一般可以根据以下公式进行：燃料消耗量=锅炉热效率*蒸发量/燃料低位发热量其中，燃料低位发热量是指单位质量燃料完全燃烧后产生的热量。
2.3锅炉热效率计算锅炉热效率的计算一般可以根据以下公式进行：热效率=锅炉蒸发量*蒸汽焓值/燃料消耗量*燃料低位发热量其中，蒸汽焓值是指单位质量蒸汽的热量。
2.4锅炉热传递系数计算锅炉热传递系数的计算一般可以根据以下公式进行：热传递系数=热传递量/(传热面积*传热温差)其中，热传递量是指锅炉传递给工质的热量，传热面积是指锅炉传热的表面积，传热温差是指锅炉传热过程中的温度差。
3.锅炉热力计算的应用-锅炉的选型：通过计算不同锅炉的热效率，可以选择最适合的锅炉。
-锅炉的运行控制：通过计算锅炉的热效率和热损失，可以调整锅炉的运行参数，以提高锅炉的效率。
-锅炉系统的热力平衡：通过计算锅炉热传递系数，可以判断锅炉系统中各部分的热损失情况，从而优化系统设计和运行。
总之，锅炉热力计算是锅炉设计与运行中非常重要的一部分，它可以为锅炉的选型、改造和运行提供科学依据，进而提高锅炉的热效率和经济性。