独立基础底板最小配筋率问题 文档
争论。
《混凝土结构设计规范》第9.5.2条：对卧置于地基上的混
凝土板，板中受拉钢筋的最小配筋率可适当降低，但不应小于
0.15%；
《建筑地基基础设计规范》第8.2.2.3条：扩展基础底板受
力钢筋的最小直径不宜小于10mm，间距不宜大于200mm也
不宜小于100mm；墙下条基纵向分布筋直径不小于8mm，间
距不大于300。每米分布钢筋的面积不应小于受力钢筋的面积的
1/10。
我认为不应按0.15%的配筋率来要求柱下钢筋混凝土独立
基础底板的配筋。只要满足地基基础规范中抗冲切、抗弯验算和
关于此类基础的构造要求就可以了。
由于地基承载力等条件的不同，扩展基础的抗弯计算配筋率
有的接近或超过0.15%，有的远小于0.15%。有一些设计人
员认为，当计算配筋接近0.15%的最小配筋面积而不按0.15%
的最小配筋率可能会承担风险，但如果是趋向于刚性基础而仍按
0.15%的最小配筋率配筋，却显得极不经济。表面看来，规范
规避了这一问题。
如果我们把8.1.2条和8.2.7.3条结合看就会发现：
1）当底板挑出长度与高度的比值小于1.0的时候基础为无
筋扩展基础；
2）当底板挑出长度与高度的比值在1.0~2.5之间时候，
为扩展基础，按8.2.7.3条计算配置钢筋；
3）当底板挑出长度与高度的比值大于2.5时候，规范没有
规定，这时候我们可以当作混凝土板。
《混凝土结构设计规范》第9.5.2条：对卧置于地基上的混
凝土板，板中受拉钢筋的最小配筋率可适当降低，但不应小于
0.15%。这里的板应该是针对筏板而言的，这点在《地基基础
规范》第8.4.12条中反映出来了。
计算独立基础的配筋，应按《地基基础规范》8.2.7.3条进
行，该条已经很明确地指出基础底板配筋应按抗弯计算确定。
应该强调的是，扩展基础底板最小配筋不能按受弯构件最小
配筋率控制的真正原因是：扩展基础的有效高度是冲切（或剪切）
控制的，而不是受弯控制的。
因此，扩展基础的最小配筋应按《建筑地基基础设计规
范》中8.2.2.3条规定执行：扩展基础底板受力钢筋的最小直
径不宜小于10mm，间距不宜大于200mm也不宜小于
100mm；墙下条基纵向分布筋直径不小于8mm，间距不大
于300。每米分布钢筋的面积不应小于受力钢筋的面积的
1/10。
另外，一些地方的规定也不尽相同。比如北京市《建筑结构专业技术措施》3.5.12 条规定：
如单独柱基的配筋不小于φ10mm@200mm（双向）时，可不考虑最小含筋量的要求。而《建
筑地基基础设计规范》（广东省标准）9.2.7-5 条规定：基础底板每个方向受力钢筋的最小配
筋率不应小于 0.15％
我问过PKPM-JCCAD的编程人张志远，他说该软件暂无最小配筋率的要求，原因是独基台
阶的宽高比应小于2.5（地基基础规范8.2.7的第3条），而板无此要求。因此它不符合混凝
土规范9.5.2的要求。
独立基础计算书
基础计算书C 轴交3轴DJ P 01计算一、计算修正后的地基承载力特征值选择第一层粉土为持力层，地基承载力特征值fak=120 kPa ，ηd=2.0，rm=17.7kN/m 3,d=1.05m ，初步确定埋深d=1.5m ，室内外高差0.45m 。
根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011) 式5.2.4 计算修正后的抗震地基承载力特征值 = 139(kPa)；二、初步选择基底尺寸A ≧Fk fa −γGA ≧949139−20×1.5=8.7㎡ 取独立基础基础地面a=b=3000mm 。
采用坡型独立基础，初选基础高度600mm ，第一阶h 1=350mm ，第二阶h 2=250mm 。
三、作用在基础顶部荷载标准值结构重要性系数: γo=1.0基础混凝土等级:C30 ft_b=1.43N/mm 2 fc_b=14.3N/mm 2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm 2 fc_c=14.3N/mm 2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm2 矩形柱宽 bc=500mm 矩形柱高 hc=500mm纵筋合力点至近边距离: as=40mm 最小配筋率: ρmin=0.150% Fgk=949.000kN Fqk=0.000kN Mgxk=14.000kN*m Mqxk=0.000kN*m Mgyk=25.000kN*m Mqyk=0.000kN*m Vgxk=45.000kN Vqxk=0.000kN Vgyk=17.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20 可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk+Fqk=949.000+(0.000)=949.000kNMxk=Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2=14.000+949.000*(1.500-1.500)/2+(0.000)+0.000*(1.500-1.500)/2=14.000kN*mMyk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2=25.000+949.000*(1.500-1.500)/2+(0.000)+0.000*(1.500-1.500)/2=25.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=45.000+(0.000)=45.000kNVyk=Vgyk+Vqyk=17.000+(0.000)=17.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*(949.000)+1.40*(0.000)=1138.800kNMx1=rg*(Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2)=1.20*(14.000+949.000*(1.500-1.500)/2)+1.40*(0.000+0.000*(1.500-1.500)/2) =16.800kN*mMy1=rg*(Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2)++=f a f ak b ()-b 3d m ( )-d 0.5=1.20*(25.000+949.000*(1.500-1.500)/2)+1.40*(0.000+0.000*(1.500-1.500)/2) =30.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(45.000)+1.40*(0.000)=54.000kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(17.000)+1.40*(0.000)=20.400kNF2=1.35*Fk=1.35*949.000=1281.150kNMx2=1.35*Mxk=1.35*14.000=18.900kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*25.000=33.750kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*45.000=60.750kNVy2=1.35*Vyk=1.35*17.000=22.950kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|1138.800|,|1281.150|)=1281.150kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|16.800|,|18.900|)=18.900kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|30.000|,|33.750|)=33.750kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|54.000|,|60.750|)=60.750kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|20.400|,|22.950|)=22.950kN四、计算参数1. 基础总长 Bx=B1+B2=1.500+1.500=3.000m2. 基础总宽 By=A1+A2=1.500+1.500=3.000m3. 基础总高 H=h1+h2=0.350+0.250=0.600m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.350+0.250-0.040=0.560m5. 基础底面积 A=Bx*By=3.000*3.000=9.000m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*3.000*3.000*1.000=180.000kNG=1.35*Gk=1.35*180.000=243.000kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=14.000-17.000*0.600=3.800kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=25.000+45.000*0.600=52.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=18.900-22.950*0.600=5.130kN*mMdy=My+Vx*H=33.750+60.750*0.600=70.200kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(949.000+180.000)/9.000=125.444kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*125.444=125.444kPa≤fa=139.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=52.000/(949.000+180.000)=0.046m因|exk|≤Bx/6=0.500m x方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(949.000+180.000)/9.000+6*|52.000|/(3.0002*3.000)=137.000kPa Pkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(949.000+180.000)/9.000-6*|52.000|/(3.0002*3.000)=113.889kPa eyk=Mdxk/(Fk+Gk)=3.800/(949.000+180.000)=0.003m因|eyk|≤By/6=0.500m y方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(949.000+180.000)/9.000+6*|3.800|/(3.0002*3.000)=126.289kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(949.000+180.000)/9.000-6*|3.800|/(3.0002*3.000)=124.600kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(137.000-125.444)+(126.289-125.444)+125.444=137.844kPa γo*P kmax=1.0*137.844=137.844kPa≤1.2*fa=1.2*139.000=166.800kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=70.200/(1281.150+243.000)=0.046m因ex≤Bx/6.0=0.500m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(1281.150+243.000)/9.000+6*|70.200|/(3.0002*3.000)=184.950kPa Pmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(1281.150+243.000)/9.000-6*|70.200|/(3.0002*3.000)=153.750kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=5.130/(1281.150+243.000)=0.003m因ey≤By/6=0.500y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(1281.150+243.000)/9.000+6*|5.130|/(3.0002*3.000) =170.490kPa Pmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(1281.150+243.000)/9.000-6*|5.130|/(3.0002*3.000)=168.210kPa1.3 因Mdx≠0 Mdy≠0Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=184.950+170.490-(1281.150+243.000)/9.000=186.090kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=186.090-243.000/9.000=159.090kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=184.950-243.000/9.000=157.950kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=170.490-243.000/9.000=143.490kPa2. 柱对基础的冲切验算2.1 因(H≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切面积Alx=max((A1-hc/2-ho)*(bc+2*ho)+(A1-hc/2-ho)2,(A2-hc/2-ho)*(bc+2*ho)+(A2-hc/2-ho )2=max((1.500-0.500/2-0.560)*(0.500+2*0.560)+(1.500-0.500/2-0.560)2,(1.500-0.500 /2-0.560)*(0.500+2*0.560)+(1.500-0.500/2-0.560)2)=max(1.594,1.594)=1.594m2 x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=1.594*159.090=253.574kNγo*Flx=1.0*253.574=253.57kN因γo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*ho (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*1060*560=594.19kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切面积Aly=max((B1-bc/2-ho)*(hc+2*ho)+(B1-bc/2-ho)2,(B2-bc/2-ho)*(hc+2*ho)+(B2-bc/2-ho )2)=max((1.500-0.500/2-0.560)*(0.500+2*0.560)+(1.500-0.500-0.560)2/2,(1.500-0.50 0/2-0.560)*(0.500+2*0.560)+(1.500-0.500-0.560)2/2)=max(1.594,1.594)=1.594m2 y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=1.594*159.090=253.574kNγo*Fly=1.0*253.574=253.57kN因γo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*ho (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*1060.000*560=594.19kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。
独立基础底板配筋构造
独立基础底板配筋构造
独立基础底板配筋构造是指在建筑物基础下部设置一层钢筋混凝土基础底板，以承担建筑物本身和外部荷载，并保证基础承载力和稳定性的构造形式。
在设计独立基础底板配筋构造时，需考虑以下因素：
1.承載力：独立基础底板需承载建筑物自重和外部荷载，需根据荷载情况进行强度设计。
2.稳定性：基础底板的稳定性应考虑土壤压缩变形和承载力降低等因素。
3.钢筋配筋：基础底板应根据荷载情况进行合理的钢筋配筋，以保证基础的强度、稳定性和耐久性。
4.施工要求：基础底板的施工需要具备专业的技术和设备，以保证施工质量和安全性。
独立基础底板配筋构造的优点是：结构简单、施工方便，对基础承载能力的要求较低。
缺点是：独立基础底板所承载荷载的作用面积较小，需要增加地基面积来达到承载能力的要求。
独立基础钢筋布置规范
独立基础钢筋布置规X篇一：独立基础钢筋工程交底内容：一、作业条件1、钢筋的各种质量证明材料齐全，复试合格。
2、钢筋加工设备正常、场地、临时用电达标。
4、操作工人充足，证件齐全有效。
二、施工准备1、作业面清理干净，无杂物。
2、工具准备：钢筋弯曲机、钢筋调直机、钢筋切断机、钢筋扳手、弯曲大直径钢筋用的扳手、钢筋钩。
3、人员准备：钢筋工10人。
三、钢筋加工:1、所有钢筋的外形尺寸必须依照钢筋配料单制作准确，为保证钢筋加工形状、尺寸准确，制作钢筋加工控制标尺。
2、成型的半成品钢筋要进行分类堆放，底部用100mm方木垫起，防止钢筋生锈，各部位分开，以一端对齐．箍筋分规格、种类、垂直码放、并标识清楚。
直条钢筋采用机械制作，用标尺控制钢筋的切断长度，机械弯曲成型。
钢筋加工的允许偏差见下表：四、钢筋绑扎流程五、操作工艺与要点综合厂房基础采用独立基础，基础底板配筋为单层网片，基础钢筋保护层厚度为40mm。
柱子采用矩形（正方形）截面柱，箍筋为多肢复合箍，钢筋保护层厚度为30mm。
1、测量放线：测量人员依据已经投测到基坑内的控制网将柱基础的轴线、边线用黑色墨线弹出。
2、弹钢筋位置线：钢筋工依据柱基础的轴线、边线将钢筋线弹出，颜色为红色，以区别轴线。
并且用红色油漆注明钢筋的型号，以便于绑扎时核对钢筋加工料牌，防止绑错。
3、摆放底板网片钢筋：根据柱基础的型号与配筋摆放网片上下层钢筋，摆放时，应注意长向钢筋在下，短向钢筋在上，对于边长≥2.5m的基础，钢筋应交错布置。
4、绑扎网片：底板钢筋摆放好后，根据钢筋位置线用绑丝将钢筋上下层钢筋绑扎牢固。
5、交叉点处采用八字扣逐扣绑扎，不得采用跳扣。
6、检查验收：完毕，调整固定好保护层后，由技术、质检、施工人员共同组织验收，验收合格后报监理验收，监理验收合格后方可进行下道工序。
六、检查方法与标准钢筋工程质量保证材料必须齐全；钢筋的规格、形状尺寸、数量、间距、锚固长度必须符合图纸和交底的要求。
扩展基础底板最小配筋率
扩展基础底板最小配筋率
《建筑地基基础设计规范理解与应用》P166
“由于扩展基础底板的厚度一般都由受冲切或受剪切承载力控制，并非按受弯承载能力确定，因此底板相对较厚，如果套用受弯构架的受拉钢筋最小配筋率将导致底板用钢量不必要的增加。
借鉴《高层建筑箱形基础设计与施工规程》（JJ6-80）、《高层建筑箱形与筏形基础技术规范》（JGJ6-99）中有关箱、筏基础底板钢筋配筋率不小于0.15%的要求，并按底板有效高度为260mm进行推算，受拉钢筋直径为10mm，钢筋间距为200mm。
因此，《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002）规定：扩展基础底板受力钢筋的最小直径不宜小于10mm；间距不宜大于200mm，也不宜小于100mm。
墙下钢筋混凝土条形基础纵向分布钢筋的直径不小于8mm；间距不大于300mm；每沿米分布钢筋的面积应不小于受力钢筋面积的1/10。
各种最小配筋率
各种最小配筋率钢筋混凝土受压构件全部纵向钢筋的最小配筋率为0.6%钢筋混凝土受弯构件、偏心受拉、轴心受拉构件一侧的受拉钢筋最小配筋率为0.2和45ft/fy中的较大值框架梁纵向受拉钢筋的最小配筋百分率(%)抗震等级梁中位置支座跨中一级0.4和80ft/fy中的较大值0.3和65ft/fy中的较大值二级0.3和65ft/fy中的较大值0.25和55ft/fy中的较大值三、四级0.25和55ft/fy中的较大值0.2和45ft/fy中的较大值柱全部纵向受力钢筋最小配筋百分率(%)柱类型抗震等级一级二级三级四级框架中柱、边柱 1.0 0.8 0.7 0.6框架角柱、框支柱1.2 1,0 0,9 0,8注：柱全部纵向受力钢筋最小配筋百分率，当采用HRB400级钢筋时，应按上面数值减小0.1；当混凝土强度等级为C60及以上时，应按上面数值增加0.1。
规范上不是有么？框架梁的最小配筋率取大值一级支座0.4 ，80ft/fy 跨中0.3 ,65ft/fy二级支座0.3 ，65ft/fy 跨中0.25,55ft/fy三、四级支座0.25，55ft/fy 跨中0.2 ,45ft/fy带边框的剪力墙连梁最小配筋率同相应抗震等级的框架梁。
基础哪，尤其是独立基础是多少啊怎么算最小配筋率？谢谢！现行规范上没有最小配筋率的明确规定，照《建筑地基基础设计规范》执行，扩展基础底版受力钢筋最小直径不宜小于10mm，间距100~200。
最大配筋率当受弯构件的配筋率达到相应于混凝土即将破坏时的配筋率，称为最大配筋率，以ρmax (ρ=As/b h0)表示。
配筋率配筋率是钢筋混凝土构件中纵向受力（拉或压）钢筋的面积与构件的有效面积之比（轴心受压构件为全截面的面积）。
受拉钢筋配筋率、受压钢筋配筋率分别计算。
计算公式：ρ=A（s）/bh（0）。
此处括号内实为角标,，下同。
式中：A(s)为受拉或受压区纵向钢筋的截面面积；b为矩形截面的宽度；h（0）为截面的有效高度。
扩展基础底板最小配筋率
扩展基础底板最小配筋率
《建筑地基基础设计规范理解与应用》P166
“由于扩展基础底板的厚度一般都由受冲切或受剪切承载力控制，并非按受弯承载能力确定，因此底板相对较厚，如果套用受弯构架的受拉钢筋最小配筋率将导致底板用钢量不必要的增加。
借鉴《高层建筑箱形基础设计与施工规程》（JJ6-80）、《高层建筑箱形与筏形基础技术规范》（JGJ6-99）中有关箱、筏基础底板钢筋配筋率不小于0.15%的要求，并按底板有效高度为260mm进行推算，受拉钢筋直径为10mm，钢筋间距为200mm。
因此，《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002）规定：扩展基础底板受力钢筋的最小直径不宜小于10mm；间距不宜大于200mm，也不宜小于100mm。
墙下钢筋混凝土条形基础纵向分布钢筋的直径不小于8mm；间距不大于300mm；每沿米分布钢筋的面积应不小于受力钢筋面积的1/10。
柱下独立基础（扩展基础）的构造措施
柱下独⽴基础（扩展基础）的构造措施
扩展基础，尤其是锥形柱下独基，常常⽤于变电站或者底层⼩商业之中。
我个⼈总结了⼀下其中的计算⽅法和构造措施。
⼀、构造措施：
锥形基础的边缘⾼度不宜⼩于200mm,且两个⽅向的坡度不宜⼤于1:3；（地基规范8.2.1.1，及图中h1≥200，且放坡不
宜太陡，若h1+h2确定但是放坡太陡的话，将h1酌情放⼤，
保证h2/(B1+b/2)≤1/3）
扩展基础受⼒钢筋最⼩配筋率不应⼩于0.15%，底板受⼒钢筋的最⼩直径不应⼩于10mm，间距不应⼤于200mm，也不应⼩于100mm。
墙下钢筋混凝⼟条形基础纵向分布钢筋的直径
不应⼩于8mm；间距不应⼤于300mm；每延⽶分布钢筋的⾯积
不应⼩于受⼒钢筋⾯积的15%。
（地基规范8.2.1.1，此处主
要是为了注意受⼒钢筋的规格与间距要求）
柱、墙钢筋在基础内的锚固长度需要满⾜8.2.2的要求，其中3级抗震labe=37d,4级抗震为35d；当基础⾼度⼩于laE
时，除总锚固长度符合上述要求外，其最⼩直锚段长度不应
⼩于20d,弯折段的长度不应⼩于150mm。
（对h1+h2的⼤⼩提
出了除计算之外的构造要求）
⼆、计算⽅法（8.2.7）
冲切承载⼒计算
狭长型独基以及墙下条基，需要验算竖向构件与基础交界处的基础受剪切的基础承载⼒
基础底板的配筋，按抗弯计算决定
⾼强度混凝⼟柱、低强度混凝⼟基础，应验算基础顶⾯局部受压承载⼒。
配筋率
配筋率学习关于配筋率的问题配筋率是钢筋混凝土构件中纵向受力钢筋的面积与构件的有效面积之比（轴心受压构件为全截面的面积）。
ρ=As/bho，其中，ρ为配筋率；As为受拉区纵向钢筋的截面面积；b为矩形截面的宽度；ho为截面的有效高度。
配筋率是反映配筋数量的一个参数。
最小配筋率是指，当梁的配筋率ρ很小，梁拉区开裂后，钢筋应力趋近于屈服强度，这时的配筋率称为最小配筋率ρmin。
是根据Mu=Mcy时确定最小配筋率。
配筋率是影响构件受力特征的一个参数，控制配筋率可以控制结构构件的破坏形态，不发生超筋破坏和少筋破坏，配筋率又是反映经济效果的主要指标。
控制最小配筋率是防止构件发生少筋破坏，少筋破坏是脆性破坏，设计时应当避免。
在钢筋混凝土构件的设计中，提起“配筋率”，行内人士想必都不陌生，这里我主要说的配筋率是钢筋混凝土结构构件中纵向受力钢筋的配筋百分率。
在设计过程中，最初本人对它的概念比较模糊，并发现工作多年的同行朋友对此理解也有误区，所以在这里整理一下自己的理解，和大家分享。
在《混凝土结构设计规范》中9.5.1注解第3条，受压构件的全部纵向钢筋和一侧纵向钢筋的配筋率以及轴心受拉构件和小偏心受拉构件一侧受拉钢筋的配筋率应按构件的全截面面积计算。
这句话我读了几十遍，照字面理解，我们计算配筋率的时候，分母应该取全截面面积，即b·h，但是我看校对人员帮我看图的时候，验算配筋率，用As/（b·h。
）。
有人说h和h。
的差距在实际工程中的意义不大，我看未必，单排配筋时h。
=h-35，差距还不算大，而双排或双排以上配筋时h。
=h-60，如此说来，我们还真的应该抠一下到底用h还是h。
这个问题纵说纷议，我查阅资料和规范得出如下看法：《建筑结构设计规范应用图解手册》明确指明受弯构件最小配筋率是按有效高度计算，受压构件按全截面。
PKPM对受弯构件也是按有效高度计算的。
我同意这个说法的一部分，并且这样理解：对于大偏心或受弯构件在计算配筋时都不考虑受拉区一侧砼抗拉强度，仅考虑有效截面积，所以应该采用As/b*h。
建筑工程钢筋混凝土构件最大与最小配筋率.doc
建筑工程钢筋混凝土构件最大与最小配筋率各种钢筋混凝土构件最大与最小配筋率，规范、规程及有关构造手册中均以做出明确规定，但合理配筋率要根据设计师的设计历练、扎实的结构知识、丰富的经验、构件的受力特性以及结构设计的整体性思维等来确定。
1.混凝土构件配筋首先满足受力、裂缝、变形要求；2.受弯构件如板配筋率最好控制在0.25-0.5%之间，钢筋直径在Φ8-Φ12之间，钢筋间距在100-200mm之间，配筋率较小时对控制混凝土收缩裂缝不利，配筋率较大不经济。
混凝土板厚在构造手册中有规定，板配筋优化的空间很大，根据跨度、荷载布置情况，应多做比较，才能找到平衡点。
3.梁构件配筋率最好控制在0.5-1.2%之间，梁配筋主要取决于梁高合理性及荷载大小，若依据建筑空间需要做宽扁梁，计算配筋会偏大。
但造价不要由结构专业去主导，应结合其他专业综合分析考虑。
4.柱、剪力墙属受压或偏心受压构件，其配筋一般有构造控制，在满足最小配筋率基础上，适当提高配筋率，钢筋间距最好控制在200mm以下，能更好约束混凝土、控制裂缝。
注意：受力柱钢筋直径在16-25之间，市场供应充足，施工便于用直螺纹连接。
直螺纹连接与焊接造价相差不多，施工简单，节约钢筋。
5.构造需要截面较大构件，如地下室外墙，在满足最小配筋率基础上，配筋率最好控制在0.5%以上，钢筋间距150mm以下，严格控制裂缝，满足防水需要。
6.基础等以冲切、抗剪控制的混凝土构件，满足受力及最小配筋率即可。
7.建筑构造装饰性混凝土构件，配筋率在满足受力需求上，一般不控制最小配筋率，但做好拉结，确保安全。
8.柱的体积配箍率，从抗震角度，取值应保守些，应高于规范中的限值，对约束混凝土，提高抗倒塌能力有益处，也能够实现“强柱弱梁"的设计准则。
最大配筋率是提示你不要超筋，最小配筋率是构造要求，合理配筋率是控制截面设计的依据之一。
下面是框架梁的配筋率要求：纵向受拉钢筋的最小配筋百分率ρmin（%），非抗震设计时，不应小于0.2和45ft/fy二者的较大值；抗震设计时，不应小于高规下表6.3.2-1规定的数值；抗震设计时，梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应大于2.5%；且抗震设计时，计入受压钢筋作用的梁端截面混凝土受压区高度与有效高度之比值，一级不应大于0.25，二、三级不应大于0.35；柱全部纵向钢筋的配筋率，不应小于高规下表6.4.3-1的规定值，且柱截面每一侧纵向钢筋配筋率不应小于0.2%；抗震设计时，对Ⅳ类场地上较高的高层建筑，表中数值应增加0.1；柱全部纵向钢筋的配筋率，非抗震设计时不宜大于5%、不应大于6%，抗震设计时不应大于5%。
条形基础独立基础箱形基础配筋计算
条形基础独立基础箱形基础配筋计算1.条形基础配筋计算：条形基础主要用于承受水平荷载或者悬挑荷载的情况。
在进行条形基础配筋计算时，首先需要确定基础的尺寸和荷载情况。
基础的尺寸可以根据结构设计图纸中的要求确定，荷载情况可以由结构设计师提供。
基础的尺寸和荷载情况确定后，可以计算出基础的受压面积和受拉面积。
根据混凝土的受压承载力和受拉承载力，可以计算出混凝土的配筋率。
配筋率需要根据相关规范的要求确定，一般情况下不应小于最小配筋率。
2.独立基础配筋计算：独立基础适用于承受柱子或者墙体等竖向荷载的情况。
在进行独立基础配筋计算时，也需要先确定基础的尺寸和荷载情况。
基础的尺寸可以根据结构设计图纸确定，荷载情况可以由结构设计师提供。
确定基础的尺寸和荷载情况后，可以计算基础的受压面积和受拉面积。
根据混凝土的受压承载力和受拉承载力，可以计算出混凝土的配筋率。
配筋率需要根据相关规范的要求确定，一般情况下不应小于最小配筋率。
3.箱形基础配筋计算：箱形基础适用于承受大荷载的情况，如大型桥梁和大型建筑物。
在进行箱形基础配筋计算时，同样需要确定基础的尺寸和荷载情况。
基础的尺寸可以由结构设计师根据荷载和结构类型来确定。
确定基础的尺寸和荷载情况后，可以计算基础的受压面积和受拉面积。
根据混凝土的受压承载力和受拉承载力，可以计算出混凝土的配筋率。
配筋率需要根据相关规范的要求确定，一般情况下不应小于最小配筋率。
在进行配筋计算时，还需要考虑到基础的受力性能和基础与土壤的相互作用。
为了确保基础的稳定和安全，还需要对基础进行横向和纵向的受力校核。
这些校核可以通过横向水平力计算和纵向垂直力计算来完成。
以上是条形基础、独立基础、箱形基础配筋计算的基本步骤和方法。
在进行这些基础配筋计算时，需要遵守相关规范和标准的要求，并考虑到具体的工程条件和要求。
只有充分考虑到这些因素，才能设计出稳定和安全的基础结构。