500×1000梁模板支撑架计算书
梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。
模板支架搭设高度为3.1m，梁截面 B×D=500mm×1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。
内龙骨采用双钢管φ48×2.8mm。
梁两侧立杆间距 1.00m。
梁底按照均匀布置承重杆4根计算。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值1.00kN/m2，施工均布荷载标准值3.00kN/m2。
梁两侧的楼板厚度0.25m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。
扣件计算折减系数取0.30。
3050图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.00+0.20)+1.40×1.00=32.240kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.00+0.7×1.40×1.00=35.405kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = 1.35×25.500×0.250×0.500×0.900=3.873kN 。
采用的钢管类型为φ48×2.8。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.500×1.000×0.900=22.950kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.200×0.900×(2×1.000+0.500)/0.500=0.900kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (3.000+1.000)×0.500×0.900=1.800kN均布荷载 q = 1.35×22.950+1.35×0.900=32.198kN/m集中荷载 P = 0.98×1.800=1.764kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 33.75cm3；截面惯性矩 I = 25.31cm4；A计算简图0.111弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：23.85kN/mA变形计算受力图0.009变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=2.014kN N 2=6.917kN N 3=6.917kN N 4=2.014kN 最大弯矩 M = 0.111kN.m 最大变形 V = 0.117mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.111×1000×1000/33750=3.289N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取12.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×3565.0/(2×900.000×15.000)=0.396N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.117mm面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 6.917/0.900=7.686kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×7.69×0.90×0.90=0.623kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.900×7.686=4.150kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.900×7.686=7.609kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 8.50cm3；截面惯性矩 I = 20.39cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.623×106/8496.0=73.28N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×4150/(2×50×50)=2.490N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=120.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=4.858kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×4.858×900.04/(100×206000.00×203900.0)=0.514mm 龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取次龙骨支撑传递力。
2.01kN6.92kN 6.92kN 2.01kN 3.87kN 3.87kNA支撑钢管计算简图0.285支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.59kN4.37kN4.37kN 1.59kN 2.87kN 2.87kNA支撑钢管变形计算受力图0.036支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 M max =0.425kN.m 最大变形 v max =0.199mm最大支座力 Q max=10.622kN抗弯计算强度 f = M/W =0.425×106/4248.0=100.16N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于416.7/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。
四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R ≤ R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取2.40kN,双扣件取3.60kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.62kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算不满足要求，建议可以考虑双扣件或调整立杆纵距或排距!!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N ——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=10.62kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.35×0.373=0.503kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.35×0.208=0.280kN非顶部立杆段 N = 10.622+0.503=11.125kN顶部立杆段 N = 10.622+0.280=10.903kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i ——计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A ——立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25σ——钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 184.50N/mm2；l0——计算长度 (m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k ——计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m；λ=3454/16.0=215.614允许长细比(k取1) λ0=215.614/1.155=186.679 <210长细比验算满足要求!φ=0.157σ=10903/(0.157×397.4)=174.375N/mm2a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m；λ=3583/16.0=223.682允许长细比(k取1) λ0=223.682/1.155=193.664 <210长细比验算满足要求!φ=0.146σ=10903/(0.146×397.4)=187.483N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=174.375N/mm2,立杆的稳定性计算σ< [f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；λ=3380/16.0=210.993允许长细比(k取1) λ0=210.993/1.155=182.678 <210长细比验算满足要求!φ=0.164σ=11125/(0.164×397.4)=170.704N/mm2,立杆的稳定性计算σ< [f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9M W=0.9×1.4W k l a h2/10其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；W k=u z×u s×w0 = 0.300×1.000×0.126=0.038kN/m2h ——立杆的步距，1.50m；l a——立杆迎风面的间距，1.00m；l b——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 M w=0.9×1.4×0.038×1.000×1.500×1.500/10=0.011kN.m；N w——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆N w=10.622+1.350×0.208+0.9×0.980×0.011/0.900=10.913kN非顶部立杆N w=10.622+1.350×0.373+0.9×0.980×0.011/0.900=11.136kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m；λ=3454/16.0=215.614安全设施计算软件(2015) PKPM软件出品允许长细比(k取1) λ0=215.614/1.155=186.679 <210长细比验算满足要求!φ=0.157σ=10913/(0.157×397.4)+11000/4248=177.066N/mm2a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m；λ=3583/16.0=223.682允许长细比(k取1) λ0=223.682/1.155=193.664 <210长细比验算满足要求!φ=0.146σ=10913/(0.146×397.4)+11000/4248=190.186N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=177.066N/mm2,立杆的稳定性计算σ< [f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m；λ=3380/16.0=210.993允许长细比(k取1) λ0=210.993/1.155=182.678 <210长细比验算满足要求!φ=0.164σ=11136/(0.164×397.4)+11000/4248=173.388N/mm2,立杆的稳定性计算σ< [f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
500×800梁模板(扣件式,梁板立柱不共用)计算书
500×800梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL4 新浇混凝土梁计算跨度(m) 17混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 500×800 新浇混凝土结构层高(m) 21.7梁侧楼板厚度(mm) 120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k (kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k (kN/m3)25 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1 对水平面模板取值Q2k(kN/m2) 2三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距l a(mm) 900 梁底两侧立柱间距l b(mm) 500 步距h(mm) 1200新浇混凝土楼板立柱间距l 'a(mm)、l'b(mm) 900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm) 250板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm) 650板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm) 650梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数 5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 250结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/m m 2)15面板弹性模量E(N/mm 2)10000取单位宽度1000mm ，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(25+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(25+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝27.644kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(25+1.5)×0.8]×1＝25.88kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(25+1.5)×0.8]×1＝21.3kN/m1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×25.88×0.1252+0.121×1.764×0.1252＝0.047kN·m σ＝M max/W＝0.047×106/37500＝1.243N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×21.3×1254/(100×10000×281250)＝0.012mm≤[ν]＝l/250＝1 25/250＝0.5mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×25.88×0.125+0.446×1.764×0.125＝1.37kNR2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×25.88×0.125+1.223×1.764×0.125＝3.967kNR3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×25.88×0.125+1.142×1.764×0.125＝3.254kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×21.3×0.125＝1.046kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×21.3×0.125＝3.043kNR3'=0.928 q2l=0.928×21.3×0.125＝2.471kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm) 45×90小梁抗弯强度设计值[f](N/m15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 1.78m 2)2)小梁弹性模量E(N/mm 2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3)60.75小梁截面惯性矩I(cm 4)273.38为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q 1＝max{1.37+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(0.8-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(25+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(25+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.65-0.5/2，0.65-0.5/2]/2×1，3.967+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4}=3.998kN/mq 2＝max[1.046+(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(0.8-0.12)+(0.5+(25+1.1)×0.12)×max[0.65-0.5/2，0.65-0.5/2]/2×1，3.043+(0.3-0.1)×0.5/4]＝3.068kN/m 1、抗弯验算M max ＝max[0.107q 1l 12，0.5q 1l 22]＝max[0.107×3.998×0.92，0.5×3.998×0.252]＝0.346kN·m σ＝M max /W ＝0.346×106/60750＝5.703N/mm 2≤[f]＝15.44N/mm 2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.998×0.9，3.998×0.25]＝2.184kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×2.184×1000/(2×45×90)＝0.809N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.068×9004/(100×9350×2733800)＝0.498mm≤[ν]＝l/250＝9 00/250＝3.6mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.068×2504/(8×9350×2733800)＝0.059mm≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.998×0.9，0.393×3.998×0.9+3.998×0. 25]＝4.112kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.191kN，R2＝R4＝4.112k N，R3＝3.378kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.068×0.9，0.393×3.068×0.9+3.068×0. 25]＝3.156kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.858kN，R'2＝R'4＝3.156 kN，R'3＝2.573kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3 可调托座内主梁根数 2 主梁弹性模量E(N/mm 2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/m m 2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2)125主梁截面惯性矩I(cm 4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm 3)4.49主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max /W ＝0.468×106/4490＝104.263N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max ＝4.496kNτmax ＝2V max /A=2×4.496×1000/424＝21.205N/mm 2≤[τ]＝125N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax ＝0.405mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm 满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置普通型 立杆顶部步距h d (mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 300顶部立杆计算长度系数μ11.257非顶部立杆计算长度系数μ2 2.225 钢管类型 Ф48×3 立柱截面面积A(mm 2) 424 回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm 3)4.49抗压强度设计值f(N/mm 2)205长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.257×(1200+2×300)=2262.6mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×2.225×1200=2670mmλ=l0/i=2670/15.9=167.925≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.291×1.257×(1200+2×300)=2921.017mmλ1＝l01/i＝2921.017/15.9＝183.712，查表得，φ1＝0.214立柱最大受力N＝max[R1，R2]＝max[8.991，8.991]＝8.991kNf＝N/(φA)＝8.991×103/(0.214×424)＝99.09N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.291×2.225×1200=3446.97mmλ2＝l02/i＝3446.97/15.9＝216.791，查表得，φ2＝0.156立柱最大受力N＝max[R1，R2]+0.15×(21.7-0.8)＝max[8.991，8.991]+3.135＝12.126kN f＝N/(φA)＝12.126×103/(0.156×424)＝183.327N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座内主梁根数 2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2]×2＝8.991kN≤[N]＝30kN 满足要求！。
梁模板支架计算pkpm
梁模板⽀架计算pkpm梁模板碗扣钢管⾼⽀撑架计算书计算依据《建筑施⼯碗扣式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
计算参数:模板⽀架搭设⾼度为20.0m ，梁截⾯ B ×D=1000mm ×1000mm ，⽴杆的纵距(跨度⽅向) l=1.20m ，⽴杆的步距 h=1.50m ，梁底增加3道承重⽴杆。
⾯板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
⽊⽅60×80mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 2。
梁底⽀撑⽊⽅长度 1.20m 。
梁顶托采⽤100×100mm ⽊⽅。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板⾃重0.50kN/m 2，混凝⼟钢筋⾃重25.50kN/m 3，施⼯活荷载4.50kN/m 2。
扣件计算折减系数取1.00。
2000图1 梁模板⽀撑架⽴⾯简图采⽤的钢管类型为48×3.5。
⼀、模板⾯板计算⾯板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板⾯板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 =25.500×1.000×1.000+0.500×1.000=26.000kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×1.000=4.500kN/m ⾯板的截⾯惯性矩I 和截⾯抵抗矩W 分别为:本算例中，截⾯惯性矩I 和截⾯抵抗矩W 分别为:W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——⾯板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——⾯板的最⼤弯距(N.mm)；W ——⾯板的净截⾯抵抗矩；[f] ——⾯板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×26.000+1.40×4.500)×0.400×0.400=0.600kN.m 经计算得到⾯板抗弯强度计算值 f =0.600×1000×1000/54000=11.111N/mm2⾯板的抗弯强度验算 f < [f],满⾜要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最⼤剪⼒ Q=0.600×(1.20×26.000+1.4×4.500)×0.400=9.000kN截⾯抗剪强度计算值 T=3×9000.0/(2×1000.000×18.000)=0.750N/mm2截⾯抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满⾜要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250⾯板最⼤挠度计算值 v = 0.677×26.000×4004/(100×6000×486000)=1.545mm⾯板的最⼤挠度⼩于400.0/250,满⾜要求!⼆、梁底⽀撑⽊⽅的计算（⼀）梁底⽊⽅计算作⽤荷载包括梁与模板⾃重荷载，施⼯活荷载等。
400X1000梁计算书
0.4m×1.0m梁模板计算书一、工程参数二、 新浇砼对模板侧压力标准值计算依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，浇筑速度大于10m/h ，或砼坍落度大于180mm 时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:H F c γ==24×1=24 kN/m 2其中 γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1m ；三、 梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
计算宽度取1000mm 。
面板的截面抵抗矩W= 1000×12×12/6=24000mm 3； 截面惯性矩I= 1000×12×12×12/12=144000mm 4； （一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m 。
2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G 4k =24kN/m 2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。
均布线荷载设计值为：q1=(1.2×24+1.4×2)×1=31.6KN/mq2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×1=34.36KN/m取较大值q=34.36KN/m作为设计依据。
3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M 1=0.1q1l2=0.1×34.36×0.202=0.14kN·m面板抗弯强度设计值f=15N/mm2；σ= Mmax=0.14×106=5.83N/mm2 < f=15N/mm2 W 24000面板强度满足要求!（二）挠度验算q = 1×24=24kN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 7000N/mm2；ν= 0.677ql4=0.677×24.000×2004=0.26mm < 0.5mm 100EI 100×7000×144000满足要求!四、梁侧模板次楞验算次楞采用40×90mm(宽度×高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 截面抵抗矩W =40×90×90/6=54000mm3；截面惯性矩I =40×90×90×90/12=2430000mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。
满堂支撑架计算书
满堂支撑架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20165、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20116、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、架体参数二、荷载参数风荷载参数：0.487ωmk=ω0μzμs=0竖向封闭栏杆μs 1.195三、设计简图搭设示意图：平面图侧立面图四、板底纵向支撑次梁验算次梁增加根数n4 2 材质及类型钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.6次梁抗弯强度设计值f(N/mm2) 205次梁截面惯性矩I(cm4) 12.71 次梁抗剪强度设计值τ(N/mm2) 125次梁截面抵抗矩W(cm3) 5.26 次梁弹性模量E(N/mm2) 206000次梁自重标准值Nc(kN/m) 0.04 次梁验算方式三等跨连续梁G1k=N c=0.04kN/m；G2k= g2k×l b/(n4+1)= 0.35×1.2/(2+1)=0.14kN/m；G3k= g4k×l b/(n4+1)= 1×1.2/(2+1)=0.4kN/m；Q1k= q k×l b/(n4+1)= 3×1.2/(2+1)=1.2kN/m；1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
满堂支撑架平台上无集中力q=γ0×[1.3×(G1k+G2k+G3k)+1.5×Q1k]=1×[1.3×(0.04+0.14+0.4)+1.5×1.2]=2.554kN/m q1=γ0×1.3×(G1k+G2k+ G3k)= 1×1.3×(0.04+0.14+0.4)=0.754kN/mq2=γ0×1.5×Q1k= 1×1.5×1.2=1.8 kN/m计算简图M max=0.100q l l2+0.117q2l2=0.100×0.754×1.22+0.117×1.8×1.22=0.412kN·mR max=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.754×1.2+1.200×1.8×1.2=3.587kNV max=0.6q1la +0.617q2la =0.6×0.754×1.2+0.617×1.8×1.2＝1.876kNτmax＝2V max/A=2×1.876×1000/506=7.415N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！σ=M max/W=0.412×106/(5.26×103)=78.327N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算q2=1×1.5×φc×F1=1×1.5×0.7×2=2.1kN计算简图弯矩图(kN·m)M max=0.78kN·mσ=M max/W=0.78×106/(5.26×103)=148.289N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！剪力图(kN)R maxf=4.894kNV maxf=3.099kNτmax＝2V max/A=2×3.099×1000/506=12.249N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！2、挠度验算q'1=G1k+G2k+G3k=0.04+0.14+0.4=0.58kN/mq'2=Q1k=1.2kN/mR'max=1.100q'1l+1.200q'2l=1.100×0.58×1.2+1.200×1.2×1.2=2.494kNνmax=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/(100EI)=(0.677×0.58×(1.2×103)4+0.990×1.2×(1.2×103)4)/(100×2.06×105×12.71×104)=1.252 mm≤min{1200/150，10}=8mm满足要求！满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算q'=G1k+G2k+G3k+Q1k= 0.04+0.14+0.4+1.2=1.78kN/mq2=F1=2kN计算简图剪力图(kN) R'maxf=3.8kN变形图(mm) νmax=2.895 mm≤min{1200/150，10}=8mm满足要求！五、横向主梁验算材质及类型钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.6主梁抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 主梁截面惯性矩I(cm4) 12.71主梁抗剪强度设计值τ(N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.26主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁自重标准值Nz(kN/m) 0.04主梁验算方式三等跨连续梁横向主梁按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载P 取板底支撑次梁传递最大支座力。
模板支架计算
箱梁模板支架计算书弄广分离立交桥为3-22m等宽截面，根据箱梁截面特点，即取：一、横梁及实腹板段底模板支架计算计算参数:模板支架搭设高度为，立杆的纵距b=，立杆的横距l=，立杆的步距h=。
面板厚度12mm，剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。
木方100×100mm，间距200mm，剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。
梁顶托采用100×150mm木方。
模板自重m2，混凝土钢筋自重m3，施工活荷载m2。
采用的钢管类型为48×。
1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1 = ××+×=m活荷载标准值q2 = +×=m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = ××6 = ；I = ×××12 = ；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取mm2；M =其中q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = ××+×××= 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/14400=mm2面板的抗弯强度验算f < [f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=××+××=截面抗剪强度计算值T=3×(2××=mm2截面抗剪强度设计值[T]=mm2抗剪强度验算T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = ××2004/(100×9000×86400)=面板的最大挠度小于400,满足要求!2、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
楼梯模板支撑体系计算书
楼梯模板支撑体系计算书楼梯模板支撑体系计算书一、参数信息模板支架参数：横向间距或排距(m): 1.00；纵距(m): 1.00；步距(m): 1.0；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m): 0.10；模板支架搭设高度(m): 3.3；采用的钢管(mm): Φ48×3.0；板底支撑连接方式: 方木支撑；立杆承重连接方式: 可调顶托；荷载参数：模板与木板自重(kN/m2): 0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3): 24.000；施工均布荷载标准值(kN/m2): 2.000；材料参数：面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2): 4000；面板抗弯强度设计值(N/mm2): 11.5；木方弹性模量E(N/mm2): 8000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2): 11.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2): 1.400；木方的间隔距离(mm): 250.0；木方的截面宽度(mm): 40.00；木方的截面高度(mm): 70.00；模板支架立面图：二、模板面板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = bh2/6 = 1000×15×15/6 = mm3I = bh3/12 = 1000×15×15×15/12 = mm4模板面板按照三跨连续梁计算。
受力分解图：1、荷载计算静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：钢筋混凝土梯段板厚度为100mm，踏步高度为175mm，宽度为260mm，每一梯段板的踏步数为8步。
钢筋混凝土梯段板自重为：2×0.175×25＋0.10×25/cosα = 5.104 kN/㎡其中：根据图纸可得α=31°故cosα=0.857q1 = 5.104×1+0.5×1 = 5.604 kN/m；活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2×1= 2 kN/m；2、强度计算计算公式如下：M=0.1ql2其中：q为垂直与面板的均布荷载，q=（1.2×5.604+1.4×2）×cosα=8.162kN/m最大弯矩M=0.1×8.162×2502=.5N·mm；文章无明显格式错误和问题段落。
模板支撑计算
濮阳宏业生物质热电2000m2冷却塔扣件钢管楼板模板支架计算书编制人：审核人：批准人：日期：编制单位：嘉泰建设发展有限公司扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为 N/mm2，钢管强度折减系数取。
模板支架搭设高度为，立杆的纵距 b=，立杆的横距 l=，立杆的步距 h=。
面板厚度18mm，剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。
木方50×80mm，间距300mm，木方剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。
梁顶托采用100×100mm木方。
模板自重m2，混凝土钢筋自重m3。
倾倒混凝土荷载标准值m2，施工均布荷载标准值m2。
扣件计算折减系数取。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=××++×=m2由永久荷载效应控制的组合S=××+××=m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取采用的钢管类型为φ48×。
钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑的结构重要系数，静荷载标准值q1 = ×××+×=m考虑的结构重要系数，活荷载标准值q2 = ×+×=m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = ××6 = ；截面惯性矩 I = bh3/12 = ×××12 = ；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
300X1000mm 梁模板支撑架设计计算
KL63梁模板支撑架设计计算梁宽×高=300×1000mm 1 选用材料相关数据如下：(1)18mm厚胶合板抗剪强度[τ]＝2.2N/mm2抗弯强度[f]＝16N/mm2m弹性模量E＝1.1×104 N/mm2(2)松木枋小楞 50×100mm抗剪强度[τ]＝1.4N/mm2抗弯强度[f]＝13N/mm2m弹性模量E＝1.0×104 N/mm2(3) 钢管Ф48×3.5mm抗剪强度[τ]＝110N/mm2抗弯强度[f]＝215N/mm2m弹性模量E＝2.1×105 N/mm2截面积 A＝489 mm2截面矩量 W＝5.08×103 mm3惯性矩 I＝12.18×104 mm42 梁底模板验算（1）荷载计算静载：模板自重： g1＝6KN/m3×0.5×0.018＝0.054KN/m 新浇砼梁重：g2 ＝25×0.3×1.0＝7.5 KN/m钢筋重：g3 ＝1.5×0.3×1.0＝0.45 KN/mg＝(g1+g2+g3)×1.2＝9.605 KN/m施工荷载： P＇＝2×0.3＝0.6 KN/mP＝1.4×P＇＝0.84 KN/mq＝ g+ P＝10.445 KN/m（2）强度验算：（按四跨连续板计算）l＝0.3mMmax＝Kmq l2＝(0.107×9.605+0.121×0.84)×0.3×0.3＝0.102 KN/mW＝300×18×18/6＝16200mm3f＝ 102000/16200＝6.296N/mm2＜[m f]＝16N/mm2m满足要求（3）剪应力验算：V＝（0.607×9.605+0.62×0.84）×0.3＝1.91×0.3＝0.573 KNτ＝3V/2bh=3×573÷(2×300×18)＝0.159 N/mm2＜[τ]＝2.2N/mm2满足要求（4）挠度验算W＝（0.632×9.605+0.967×0.84）×3004/100IE＝5.575×1010÷（100×1.1×104×300×183/12）＝0.35mm＜300/400＝0.75mm满足要求3 梁底小楞验算（1）荷载：梁底模板（压脚）传来重：q1=10.445×0.5＝5.223KN/m松木枋自重：q2 ＝6×0.05×0.1×1.2＝0.036 KN/m（2）强度验算：(小楞跨度为300+200×2)Mmax＝0.125×0.036×0.72+５.223×0.5×0.7÷8×（2-0.5/0.7）＝0.296 KN·mW＝bh2/6=50×1002/6＝83333mm3f＝296000/83333＝3.55 N/mm2＜[m f]＝13N/mm2 满足m要求（3）剪力验算V＝0.036×0.7/2+5.223×0.5＝2.624 KNτ＝3V/2bh＝3×2624÷(2×50×100)＝0.787 N/mm2＜[τ]＝1.4 N/mm2满足要求（4）挠度验算（自重可忽略不计）W＝5ql 4/384EI＝5×5.223×7004÷(384×104×50×1003/12)＝0.392mm＜700/400＝1.75mm 满足要求4 梁底模大楞验算（Ф48×3.5钢管），按三跨连续梁考虑，K=0.101（1）强度验算（Ф48×3.5钢管）,化为均布荷载计算,q = 2.624×3/0.9=8.75KN/mMmax＝K ql=0.101×8.75×0.9=0.80 KN·mW＝5.08×103mm3f＝M/W＝800000/5080＝157.48 N/mm2＜[m f]＝215N/mm2m满足要求（2）剪应力验算V＝1.286×2.624＝3.374 KNτ＝3V/2bh＝3×3374÷489＝20.7 N/mm2＜[τ]＝110 N/mm2满足要求（3）挠度验算W＝kw ql4/100EI＝1.76×2.264×9004÷（100×2.1×106×12.18×104）＝0.12mm＜600/400＝1.25mm 满足要求5 梁侧模验算（1）砼侧压力F1＝0.22γc·t0·β1·β2·v1/2F2＝γc·HV＝1.85m/h β1＝1.2 β2＝1.15 T＝300C t0＝200/（30+15）＝4.44F1＝0.22×25×4.44×1.2×1.15×85.1＝45.84×1.26＝57.76 KN/m2F2＝25×1.0＝25 KN/m2取F＝25 KN/m2（注：V为砼浇灌速度，β为商品砼影响系数，T为浇筑温度.）（2）梁侧模板强度验算立档用50×100mm松木枋，沿梁长向布置间距300mm，立档在距梁底及楼板底200mm各用M12螺栓一根，梁中段每350mm 用一根，梁侧模板按三跨连续梁计。
800宽1000高梁支撑计算书
梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
模板支架搭设高度为3.0米，基本尺寸为：梁截面 B ×D=800mm ×1000mm ，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加3道承重立杆。
300图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.110×0.300×0.450=0.446kN 。
采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q 1 = 25.000×1.000×0.450=11.250kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.500×0.450×(2×1.000+0.800)/0.800=0.788kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (1.000+2.000)×0.800×0.450=1.080kN均布荷载 q = 1.20×11.250+1.20×0.788=14.445kN/m 集中荷载 P = 1.4×1.080=1.512kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 45.00×1.80×1.80/6 = 24.30cm 3；I = 45.00×1.80×1.80×1.80/12 = 21.87cm 4；A计算简图0.133弯矩图(kN.m)剪力图(kN)0.005经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.427kNN2=5.107kNN3=5.107kNN4=1.427kN最大弯矩 M = 0.132kN.m最大变形 V = 0.3mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.132×1000×1000/24300=5.432N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]截面抗剪强度计算值 T=3×2682.0/(2×450.000×18.000)=0.497N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.278mm面板的最大挠度小于266.7/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 5.107/0.450=11.348kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×11.35×0.45×0.45=0.230kN.m最大剪力 Q=0.6×0.450×11.348=3.064kN最大支座力 N=1.1×0.450×11.348=5.617kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.230×106/83333.3=2.76N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 [可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×3064/(2×50×100)=0.919N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm 2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.677×9.457×450.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.066mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
500×1400梁模板与支撑计算书
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八、梁底支撑木枋和托梁的计算
（一）梁底木枋计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 １．荷载的计算： （１）钢筋混凝土梁自重（ｋＮ／ｍ）：
木枋的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩Ｗ分别为：
Ｗ＝８．００ ８．００ ８．００／６＝８５．３３ｃｍ３； Ｉ＝８．００ ８．００ ８．００ ８．００／１２＝３４１．３３ｃｍ４； （１）木枋抗弯强度计算 抗弯计算强度 ｆ＝０．９２８ １０６／８５３３３．３＝１０．８８Ｎ／ｍｍ２ 木枋的抗弯计算强度小于１３．０Ｎ／ｍｍ２，满足要求！
四、梁模板侧模计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取１．２２ｍ。 荷载计算值 ｑ＝１．２ ３３．６００ １．２２０＋１．４ ４．０００ １．２２０＝５６．０２２ｋＮ／ｍ 面板的截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩Ｗ分别为： 本算例中，截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩Ｗ分别为：
七、对拉螺栓的计算
计算公式： Ｎ＜［Ｎ］＝ｆＡ
其中 Ｎ—— 对拉螺栓所受的拉力； Ａ—— 对拉螺栓有效面积 （ｍｍ２）； ｆ—— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取１７０Ｎ／ｍｍ２；
对拉螺栓的直径（ｍｍ）： １８ 对拉螺栓有效直径（ｍｍ）： １５ 对拉螺栓有效面积（ｍｍ２）：Ａ＝１７４．０００ 对拉螺栓最大容许拉力值（ｋＮ）：［Ｎ］＝２９．５８０ 对拉螺栓所受的最大拉力（ｋＮ）： Ｎ＝２３．５３３ 对拉螺栓强度验算满足要求！
Ｔ＝３Ｑ／２ｂｈ＜［Ｔ］ 截面抗剪强度计算值 Ｔ＝３ ５６４２／（２ ８０ ８０）＝１．３２２Ｎ／ｍｍ２ 截面抗剪强度设计值 ［Ｔ］＝１．４０Ｎ／ｍｍ２ 内龙骨的抗剪强度计算满足要求！