1000MW机组热态启动注意事项
机组极热态启动注意事项
机组极热态启动注意事项《聊聊机组极热态启动那些事儿》嘿呀，今儿咱来唠唠机组极热态启动的注意事项。
这可真是个让咱电厂人又爱又恨的事儿啊！你想啊，机组都极热态了，那就是火烧眉毛的时候，得赶紧让它重新转起来，不然可要出大乱子啦。
这就好比你热锅上的蚂蚁，急得团团转！首先呢，咱得特别小心蒸汽参数。
这蒸汽就跟人的脾气似的，不好好伺候可不行。
压力啊、温度啊都得恰到好处，太高了不行，会把机器给烫坏喽；太低了也不行，机器又不乐意动。
所以啊，咱就得像哄小孩似的，小心翼翼地调节着。
还有啊，那润滑油系统可得照顾好了。
机器就跟咱人一样，没了油那还能顺畅地干活吗？指不定哪天就“嘎吱嘎吱”响，然后给你来个罢工。
所以得时刻盯着那油位和油压，可别让它关键时刻掉链子。
然后就是暖管疏水啦，这就像是给机器做热身运动。
你想想，直接让它上阵，那不就跟让你大冷天直接去跑马拉松一样，不得抽筋啊！所以得慢慢地把管道给暖起来，把水给疏走，让机器舒舒服服地开启工作模式。
再说说操作的人吧，这时候可就得眼观六路耳听八方啦。
一个不小心，按错个按钮啥的，那可就麻烦大了。
就像走钢丝一样，得万分小心。
还有哦，启动过程中得时刻听着机器的动静。
万一有啥异常的响声，那得赶紧采取措施，不然小问题就变成大毛病了。
这就跟咱身体不舒服得赶紧看医生一样，可别拖着。
总之，机组极热态启动就是一场跟时间、参数、机器、自己的大作战。
每一个步骤都得谨慎小心，就像走在独木桥上，迈错一步都可能掉下去。
但是呢，咱也别太紧张，毕竟咱都是专业的嘛！只要咱认真对待，把该注意的都注意到了，那这机组肯定能顺顺利利地重新启动起来。
哈哈，到时候大家就可以松口气，拍拍胸脯说：“咱又搞定啦！”所以啊，加油吧，电厂的兄弟们姐妹们，让我们一起征服这机组极热态启动的挑战！。
热态启动时的注意事项
热态启动时的注意事项热态启动是指在设备或系统处于高温状态下进行启动操作，这样的操作往往会面临一些特殊的注意事项。
下面将详细讨论热态启动的注意事项，以确保操作的顺利进行。
首先，热态启动之前，必须确保设备或系统处于安全状态。
高温状态下的设备可能存在一些隐患，比如电线过热、设备受损等。
因此，在进行热态启动之前，需要对设备进行全面的检查和维护。
检查电线是否完好，设备是否正常运行，并且及时修复或更换有问题的零部件。
其次，热态启动需要在适当的环境条件下进行。
高温环境容易引发设备的过热，影响设备的正常运行。
因此，在热态启动之前，需要确保环境温度适合设备运行。
如果环境温度过高，应采取降温措施，如增加通风设施、使用冷却设备等。
同时，还需要确保设备周围没有易燃或易爆物质，以防止火灾等事故的发生。
第三，对于需要热态启动的设备或系统，应该事先有详细的操作计划。
热态启动操作本身就存在一定的风险，因此需要有充分的准备和计划。
在制定操作计划时，应考虑到设备启动过程中可能出现的问题，并提前做好解决方案。
操作计划还应包括人员的安排和分工，确保启动操作的顺利进行。
第四，热态启动需要进行严格的监控和控制。
在启动过程中，需要对设备进行实时监测，确保设备运行状态的稳定和安全。
可以使用各种传感器和监测设备对设备的温度、压力、电流等参数进行实时监测，并及时采取措施调节和控制。
此外，还需要建立相应的控制系统，以确保设备在启动过程中的稳定运行。
第五，热态启动需要进行必要的安全防护措施。
高温环境下存在高热、电击等安全隐患，因此应采取措施保护操作人员的安全。
操作人员应穿戴符合标准的防护服装和防护用品，如耐高温手套、安全帽、护目镜等。
此外，还需要提供紧急救援设备和应急方案，以应对可能发生的事故和突发状况。
最后，热态启动之后需要进行相应的检查和测试。
热态启动过程可能会对设备造成一定的影响，因此应在启动之后对设备进行全面的检查和测试。
可以通过检查设备运行状况、测量关键参数、进行必要的试验等方式评估设备的运行质量和可靠性。
上汽1000MW汽机整套启动措施
汽机整套启动调试措施目录1. 编制依据 (3)2. 调试目的 (3)3. 调试对象及范围 (3)4. 调试质量目标 (4)5. 调试前应具备的条件及准备工作 (4)6. 调试方法、工艺、步骤及作业程序 (4)7. 验评标准 (15)8. 调试所用仪器设备 (15)9. 安全技术措施 (16)10. 环境、职业健康、安全控制措施 (16)11. 组织分工 (19)12. 附录 (20)1.编制依据1.1 DL/T 863-2004 《汽轮机启动调试导则》1.2 DL 5011-92《电力建设施工及验收技术规范（汽轮机机组篇）》1.3 DL 5009.1-2002《电力建设安全工作规程》1.4 DL/ T 571-1995《电厂用抗燃油验收、运行监督及维护管理导则》1.5 DL/ T 607-1996《汽轮发电机漏水、漏氢的检验》1.6 DL/ T 651-1998《氢冷发电机氢气湿度的技术要求》1.7 DL/ T 711-1999《汽轮机调节控制系统试验导则》1.8 《1000MW超超临界中间再热凝汽式蒸汽轮机调试说明书》1.9 《N1000-26.25/600/600型1000MW超超临界中间再热凝汽式蒸汽轮机运行和维护说明书》1.10 电力部电建(1996)159号《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规（汽轮机组篇）》1.11 电力部建质(1996)111号《火电工程调整试运质量检验及评定标准》1.12 电力部电建(1996)40号《火电工程启动调试工作规定》(1996年版)1.13 汽机相关系统图1.14 《二十五项反事故技术措施》2.调试目的通过对整套机组启、停，进行必要的调试，使其设备系统达到满负荷连续安全地运行。
3.调试对象及范围3.1.1汽轮机设备规范型式单轴、超超临界、一次中间再热、四缸四排汽凝汽式汽轮机制造厂商上海汽轮机有限公司和西门子联合设计制造型号N1000-26.25/600/600（TC4F）旋转方向顺时针(从调阀端向发电机端看)抽汽加热级数八级（2 3台高加、一台除氧器、四台低加）控制系统型式高压抗燃油电液控制盘车转速60 r/min额定转速3000 r/min额定功率(TMCR) 1000 MW额定主蒸汽压力(TMCR) 26.25 MPa额定主蒸汽温度(TMCR) 600 ℃额定主蒸汽流量(TMCR) 2804.4 t/h额定热再热蒸汽压力(TMCR) 5.35 MPa额定热再热蒸汽温度(TMCR) 600 ℃额定热再热蒸汽流量(TMCR) 2274 t/h额定背压(TMCR) 5.3 kPa额定给水温度290 ℃设计冷却水温度20 ℃VWO功率1049.8 MW VWO主蒸汽压力26.25 MPa VWO主蒸汽温度600 ℃VWO主蒸汽流量2944.8 t/h VWO热再热蒸汽压力 5.746 MPa VWO热再热蒸汽温度600 ℃VWO热再热蒸汽流量2446 t/h VWO背压 4.4/5.39 kPa VWO给水温度297.3 ℃汽轮发电机组保证热耗(THA工况) 7347 kJ/kW.h高压缸H30-100 14级反动级，包括1级低反动度叶片和13级扭叶片中压缸M30-100 13×2级反动级，每侧包括1级低反动度叶片和12级扭叶片低压缸A/B N30-2*12.5 6×2级反动级，每侧包括3级扭叶片和3级标准低压叶片汽机末级叶片高度1146 mm4.调试质量目标按《火电工程调整试运质量检验及评定标准》（1996年版）中相关规定进行验评，该机组各阶段调试质量均达到“优良”标准；机组整套试运的“主要”考核指标优良率为100%、一般检验项目优良率为95%以上，即整套系统验评质量优良。
1000MW 机组启动过程中锅炉转态控制要点
1000MW超超临界锅炉启动过程中锅炉转态控制要点刘崇刚国电泰州发电有限公司生产运行部江苏泰州 213000择要：本文针对国电泰州发电有限公司2*1000MW超超临界锅炉启动过程中锅炉转态时出现问题进行分析，提出具体解决办法，具有很强的实用性。
关键词：1000MW超超临界锅炉锅炉启动中间点锅炉湿态转干态水冷壁超温控制要点一、工程概况国电泰州电厂一期工程2×1000MW超超临界燃煤机组锅炉是哈尔滨锅炉厂有限责任公司由三菱重工业株式会社（Mitsuibishi Heavy Industries Co. Ltd）提供技术支持，设计的锅炉是超超临界变压运行直流锅炉，采用П型布置、双炉膛、一次中间再热、低NO X PM 主燃烧器和MACT燃烧技术、反向双切园燃烧方式，底层1A磨煤机采用等离子助燃技术，炉膛为内螺纹管垂直上升膜式水冷壁，循环泵启动系统；调温方式除煤/水比外，还采用烟气分配挡板、燃烧器摆动、喷水等方式。
锅炉采用平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构，设计煤种为神华煤，校核煤种分别为兖州煤和同忻煤。
二、泰州电厂启动系统简介泰州电厂启动系统采用带循环泵启动，锅炉疏水当水质不合格时排放到循环水回水；水质合格时通过疏水回收泵到凝汽器。
在锅炉湿态运行中，贮水箱的水位主要由锅炉循环泵出口调节阀（BR阀）来控制，当水位较高时，由三个贮水箱水位调节阀即WDC阀来控制。
循环泵出口调节阀（BR阀）调节水位的范围为6－9米，即当贮水箱水位达到6米时，循环泵出口调节阀开始开启，当水位达到9米时，该阀全开，此时循环泵的出口流量大约为510t/h，贮水箱水位调节阀A的控制范围为贮水箱水位9.5－11米，贮水箱水位调节阀B、C的控制范围为贮水箱水位9.8－11.5米。
当锅炉转入干态运行时，由于循环泵暖管水的进入和部分贮水箱内的冷凝水，也会使贮水箱水位升高，此时，贮水箱的水位主要由循环泵暖管疏水排放阀来控制。
1000MW机组启动操作指导
序号
项目
工作要求
并网前节点
（h）或负荷
√
备注
1
通知水源地
厂外补给水系统向高位水池、原水池注水。
72～64
2
通知辅控
地表水预处理系统向综合水池补水。
检查全厂消防水系统运行正常。
锅炉补给水系统制除盐水，保持除盐水箱高液位。
5
循环水、辅冷水系统注水
循环水、辅冷水系统注水（约25000吨）。
32～20
17
主、辅机油系统启动
启动大机润பைடு நூலகம்油、密封油、EH油、小机润滑油系统及其油净化装置；启动电泵、各风机、磨煤机、高低旁油站。
30～20
联系化验班进行油质化验。
18
启动除盐水系统
联系辅控启动除盐水系统。
凝结水系统、热媒水换热系统注水、启动冲洗。
19
发电机气体置换
发电机进行气体置换。
30～16
20
64～48
启动工业水系统。
13
梳理机组检修工作票
回收影响机组启动工作票，恢复安全措施。
48～24
14
通知设备部启机安排
热控、电气二次所有试验合格，阀门传动正常，相关联锁、保护按规定投入。
48～20
15
辅机测绝缘
安排进行辅机设备测绝缘。
48～20
16
检查厂用电系统
厂用电正常运行方式为主变倒送至高厂变，带厂用电，否则联系厂用电源切换。
37
启动风烟系统
锅炉30～40%吹扫风量。
12～10
38
建立炉前油循环
炉前油系统注油时应缓慢。做燃油泄漏试验、
39
锅炉点火
空预器投连续吹灰。
1000MW超超临界汽轮机极热态启动特点及对策
1000MW超超临界汽轮机极热态启动特点及对策浙江国华宁海电厂二期2×1000MW超超临界汽轮发电机组是目前国内单机功率最大、经济性最高的火力发电机组。
文章对该汽轮机极热态条件启动过程进行了深入研究，提出了一系列有针对性的措施和方法，对机组停运后迅速并网带负荷具有重要的指导意义，对同类型机组也有一定的借鉴作用。
标签：超超临界；1000MW；极热态启动1 系统概述浙江国华宁海电厂二期工程2×1000MW汽轮发电机组采用德国SIEMENS 成熟的组合积木块式HMN机型，由1个单流圆筒型H30高压缸，1个双流M30中压缸和2个N30双流低压缸组成。
高压通流部分l4级，中压通流部分2x13级，低压通流部分4x6级，共计64级。
汽轮机大修周期设计为l2年，是一般电厂的2～3倍，在降低电厂检修维护费用的同时，也使机组等效可用系数得到很大提高。
汽轮机型式为超超临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、双背压、凝汽式、八级回热抽汽，具体技术参数（铭牌功率TRL）如表1：2 极热态启动的特点极热态启动是指机组停用2h以内重新启动，对于采用滑参数停机的超超临界机组而言，此时一般汽轮机高压转子金属温度在380℃左右，而对于故障跳闸的机组在而言，此时汽轮机高压转子在550℃左右，可以说在这种工况下进行极热态启动，如果处理不当，将对于汽轮机的寿命造成极大的影响。
极热态启动的主要特点是：启动前机组金属温度非常高，一般仅比额定参数低50℃左右；汽轮机所要求的进汽冲转参数极高；启动时间非常短，一般在机组跳闸后，事故原因一经查明，消除马上冲转并网。
3 极热态启动中注意的问题3.1 冲转参数的选择极热态启动前，汽轮机金属部件温度较高，要特别防止汽缸和转子被冷却。
在实际操作中应该根据汽轮机缸温、转子温度来决定冲转的参数，并要求加快升速、并网、及带负荷的速率，减少一切不必要的停留，防止汽轮机产生过大的热应力、热变形。
西门子1000MW汽轮机极热态冲转参数的选择是由DEH系统内部应力评估模型给定的，具体根据汽轮机高/中压转子温度、高压主汽门/调门内外壁温差、高压缸温度，在相应金属材料应力裕度模型的基础上计算得出。
1000MW二次再热汽轮机组热态启动难点分析
１０００ＭＷ二次再热汽轮机组热态启动难点分析Ａｎａｌｙｓｉｓａｎｄｓｔｕｄｙｏｎｔｈｅｄｉｆｆｉｃｕｌｔｉｅｓｉｎｈｏｔｓｔａｒｔ－ｕｐｔｏｔｈｅ１０００ＭＷｄｏｕｂｌｅｒｅｈｅａｔｔｕｒｂｉｎｅｕｎｉｔ叶罗ꎬ李冬ꎬ李敏ꎬ吴俊东(国电泰州发电有限公司ꎬ江苏泰州㊀２２５３００)摘要:与一次再热机组相比ꎬ二次再热带来的轴系增加以及更复杂的二次再热循环系统ꎬ给机组启动方式带来较大变化和新的技术要求ꎮ对二次再热汽轮机组在热态条件启动过程进行了分析ꎬ针对存在的一些问题和难点提出了相应措施和方法ꎮ关键词:二次再热ꎻ１０００ＭＷ发电机组ꎻ热态启动ꎻ排汽温度Ａｂｓｔｒａｃｔ:Ｃｏｍｐａｒｅｄｗｉｔｈｔｈｅｐｒｉｍａｒｙｒｅｈｅａｔｉｎｇｕｎｉｔꎬｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆａｘｉｓｓｙｓｔｅｍａｎｄｍｏｒｅｃｏｍｐｌｅｘｓｅｃｏｎｄａｒｙｒｅｈｅａｔｉｎｇｃｙｃｌｅｓｙｓｔｅｍｏｆｄｏｕｂｌｅ－ｒｅｈｅａｔｕｎｉｔｓｂｒｉｎｇｇｒｅａｔｃｈａｎｇｅｓａｎｄｎｅｗｔｅｃｈｎｉｃａｌｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓｔｏｔｈｅｓｔａｒｔ￣ｉｎｇｍｏｄｅｏｆｔｈｅｕｎｉｔ.Ｔｈｉｓａｒｔｉｃｌｅꎬｔｈｒｏｕｇｈｔｈｅａｎａｌｙｓｉｓｏｎｔｈｅｃｏｎｄｉｔｉｏｎｏｆｈｏｔｓｔａｒｔ－ｕｐｐｒｏｃｅｓｓｏｆｄｏｕｂｌｅ－ｒｅ￣ｈｅａｔｕｎｉｔｓａｎｄａｉｍｉｎｇｓｏｍｅｐｒｏｂｌｅｍｓａｎｄｄｉｆｆｉｃｕｌｔｉｅｓꎬｐｕｔｓｆｏｒｗａｒｄｔｈｅｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇｍｅａｓｕｒｅｓａｎｄｍｅｔｈｏｄｓ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ｄｏｕｂｌｅｒｅｈｅａｔꎻ１０００ＭＷｐｏｗｅｒｕｎｉｔꎻｈｏｔｓｔａｒｔ－ｕｐꎻｅｘｈａｕｓｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ中图分类号:ＴＭ６２１㊀㊀㊀㊀㊀文献标识码:Ｂ㊀㊀㊀㊀㊀文章编号:１６７４－８０６９(２０１８)０６－０３１－０３０㊀引言泰州公司二期工程３号㊁４号１０００ＭＷ汽轮发电机组于２０１５年９月㊁２０１６年１月先后高标准投运ꎮ在全世界首次将二次再热技术应用到百万千瓦等级超超临界燃煤发电机组ꎬ该工程发电效率为４７.８２％ꎬ发电煤耗为２５６.８６ｇ/ｋＷｈꎬ比当今世界最好水平低６ｇ/ｋＷｈꎬ同时二氧化碳㊁二氧化硫㊁氮氧化物和粉尘排放量减少５％以上ꎬ优于燃气机组排放水平ꎬ实现了机组能效㊁排放水平大幅提升ꎮ根据二期工程运行的实际情况ꎬ就热态启动过程中存在的难点进行分析和处理ꎬ对大容量二次再热汽轮机组的启动控制具有一定的参考意义ꎮ机组设高㊁中㊁低压三级串联汽机旁路系统ꎬ旁路按不考虑停机不停炉及带厂用电运行功能来设计ꎮ高压旁路从主蒸汽接到一级低温再热器冷段ꎬ同时起锅炉主汽安全阀功能ꎮ中㊁低压旁路容量按满足启动功能的要求设置ꎮ１㊀热态启动方式及特点二次再热机组采用超高㊁高㊁中压缸三缸联合启动方式ꎮ主蒸汽为串联流程ꎬ即主蒸汽由超高压缸进入ң超高压缸排汽至一级再热器ң进入高压缸ң高压缸排汽至二级再热器ң进入中压缸ң低压缸ң凝汽器ꎮ在启动阶段ꎬ旁路控制器参与控制三级旁路开度以调整㊁保持主蒸汽㊁一㊁二次再热器蒸汽压力在设定的范围ꎮ热态启动是指机组停用８ｈ以内重新启动ꎬ超高压转子平均温度４００~５４０ħꎮ热态启动的主要特点是启动前汽轮机缸温及转子金属温度较高ꎬ一般为额定参数的８０％左右[１]ꎬ故对所需求的进汽参数要求高ꎮ同时启动速度和安全也会受到汽轮机各金属部件热应力制约ꎮ并且ꎬ一般在机组跳闸后ꎬ事故原因一经查明ꎬ消除后立即进行热态启动ꎬ至并网带负荷间隔时间短ꎬ启动速率较快等ꎮ对于机组每一次启动ꎬ均会造成机组使用寿命的折损ꎮ在这种工况下启动处置不当将大大增加机组寿命损耗ꎬ对于汽轮机的寿命造成极大的影响ꎮ二次再热汽轮机系统配置如图１ꎮ１.１㊀启动过程中的应力控制在机组启动过程中ꎬ汽轮机处于非稳定状态下ꎬ选择与设备金属温度相当的蒸汽温度对于汽轮机运行的成本和应力优化是一个重要的措施ꎮ二次再热汽轮机组对常规一次再热多一个汽缸及对应进汽系统ꎬ继而ＴＳＥ控制器受限条件也更为复杂ꎮ二次再热机组主要对超高压主汽门㊁超高压主调门㊁超高压汽缸㊁超高压转子㊁高压主汽门㊁高压主调门㊁高压转子㊁中压转子等部件进行温度监视ꎬ１３通过衡量金属表面同内部平均温度之间的温度差值与允许温度差值来计算允许的温㊁降升率ꎬ该差值以应力裕度的形式来表示ꎮ所有测量的温度及应力裕度均进行指示及记录ꎬ并且取上述部件最小应力裕度参与到机组的转速控制回路和负荷控制回路中ꎬ决定是否限制机组升转速或负荷ꎮ图１㊀二次再热汽轮机系统配置㊀㊀由于转子的径向厚度比汽缸厚度大很多ꎬ蒸汽对转子外表面的放热系数远大于对汽缸内壁的放热系数ꎬ此外转子表面有许多应力集中区ꎬ启动时转子内外径的温差和产生的热应力远远大于汽缸[２]ꎬ因此转子热应力大小对汽轮机寿命起着决定性作用ꎬ故需要对转子ＴＳＥ温度裕度重点关注ꎬ以保持在整个过程有一定的裕量ꎬ如图２所示ꎮ注意事项:做好汽轮机各部件温度裕度的监视ꎬ以此来调整对应所需进汽参数并保持参数的稳定ꎻ由于热态启动特点ꎬ蒸汽流量在并网带初负荷后才有明显增加ꎬ此时对金属表面的冲击也最大ꎮ在此阶段应根据汽轮机ＴＳＥ情况增加负荷ꎬ同时应关注ＤＥＨ升负荷速率ꎬ机组并网正常后可适当降低升负荷速率至２０ＭＷ/ｍｉｎꎻ当蒸汽参数出现扰动异常升高或降低时ꎬ各金属部件升降应力裕度小于－１５Ｋꎬ汽机转速㊁蒸汽流量或负荷不能再进一步增加同时避免蒸汽温度进一步升高ꎮ当各金属部件升裕度小于－２０Ｋꎬ应立即手动遮断汽轮机ꎮ１.２㊀热态启动时Ｘ准则的匹配Ｘ准则是一种动态可变温度准则ꎬ可自动实现温度匹配和热应力的最佳断点控制[３]ꎬ用于判断是否可以打开主汽门对调门进行预热㊁汽轮机是否可以打开调门实现冲转㊁是否可升速到额定转速以及能否发电机并网带负荷ꎮ作为汽轮机自启动步序条件一部分ꎬ通过可变的温度准则判定当前蒸汽状态是否达到预期以及决定是否进入下一状态ꎮ图２㊀金属最小应力裕度㊀㊀以某次热态启动为例ꎬ在整个ＳＧＣ自启动阶段ꎬＸ５准则迟迟难以满足ꎮＸ５准则应用于冲转前蒸汽状态判定ꎬ其控制策略是:Ａ/Ｂ侧超高压主汽门前温的最小值ꎬ大于超高压转子体平均温度和超高压外缸体平均温度间的大值ꎮ目的是避免冲转过程中超高压汽轮机汽缸及转子的冷却ꎮＸ５准则可有式(１)和表１确定:Ｘ５＝Ｔｍｓ－Ｆ(Ｔｍｃｖ)(１)式中:Ｔｍｓ为左㊁右侧超高压主汽门前温度间的最小值ꎻＴｍｃｖ为超高压转子体平均温度和超高压外缸体平均温度间的最大值ꎻＦ(Ｔｍｃｖ)为Ｔｍｃｖ对应的函数值ꎮ表１㊀Ｘ５准则中Ｔｍｃｖ对应函数值Ｆ(Ｔｍｃｖ)ħＴｍｃｖ０１００２００５６０６００Ｆ(Ｔｍｃｖ)１００１７８２５６５６０５６０㊀㊀根据Ｘ５准则的定义ꎬ若要Ｘ５>０准则满足ꎬ可以通过增加燃料量㊁总风量等措施提高主蒸汽温度ꎮ以某次启动超高压转子温度５１５ħ的条件ꎬ需控制超高压主汽门前温度>５３２ħꎬ然而过高的启动参数会给后续带来系列问题和难度ꎮ为保证启动的一次成功ꎬ该厂研究决定ꎬ机组跳闸后至再启动时间不少于１０ｈꎬ使对应部件金属温度有个适当下降空间ꎮ１.３㊀启动参数的匹配和控制在启动参数的选择和控制ꎬ正如前文所述ꎬ首先２３需考虑的是满足汽轮机各金属部件热应力的要求ꎬ既满足ＴＳＥꎬ又要满足对Ｘ准则的需求ꎬ实现自启动步序的走步ꎮ对于热态冲转参数设备制造商建议为:超高缸进汽参数为:１４ＭＰａ/５４０ħꎬ高压缸进汽３.０~３.５ＭＰａ/５２０ħ中压缸进汽０.８~１.０ＭＰａ/５２０ħꎮ在该工程初期调试中ꎬ在这么高的参数给超高压缸/高压缸排汽温度带来较大的控制难度ꎮ三缸联合启动过程中ꎬ尤其在低速动摩检查停留(８７０ｒ/ｍｉｎ)及达额定转速等待并网阶段ꎬ由于蒸汽流量低鼓风摩擦带来的热量不足以被带走ꎬ排汽温度上升明显ꎮ为保护末级叶片西门子汽轮机组设定了排汽温度高保护ꎮ其策略是在第一阶段关小中压调门开度以提高超高压/高压缸进汽量ꎻ第二阶段切除对应汽缸进汽并开启通风阀ꎬ将该汽缸抽真空ꎻ第三阶段则为触发ＥＴＳ停机保护ꎮ通过分析多次启动采取以下措施将有利于改善因排汽温度高导致的启动中断的问题:合理分配超高压缸㊁高压缸进汽量[４]ꎮ主要手段就是优化启动参数ꎬ控制好主蒸汽㊁一再蒸汽压力比值ꎮ例如某次启动选择参数:主蒸汽９ＭＰａ/５１０ħꎬ一次再热蒸汽３.８ＭＰａ/５００ħꎬ二次再热蒸汽１ＭＰａ/４８５ħꎮ机组３０００ｒ/ｍｉｎ时超高压缸㊁高压缸排汽峰值分别为４７７ħ/４５０ħꎬ后在中调门参与控制下ꎬ超高压缸排汽温度得到控制并有小幅回落ꎮ在汽轮机升速前ꎬ逐步进行并网前电气准备及备用磨煤机启动准备工作ꎬ保证在３０００ｒ/ｍｉｎ定速后ꎬ控制并网时间在１０ｍｉｎ内ꎬ并加负荷至１５０ＭＷꎮ由于并网前中调门开度小ꎬ需注意因进汽流量较小产生汽流激振而导致油动机振动大的问题ꎮ节流真空泵入口阀以及停运真空泵方式降低主机真空ꎬ使得暖机进汽量增加ꎮ１.４㊀低压旁路减温器容量不足热态启动相比较冷态启动ꎬ在启动初期对锅炉而言是一个冷却的过程ꎬ故热态启动整体升温升压率要更高ꎬ以尽快满足锅炉燃烧率与锅炉金属温度的匹配ꎮ为保障一次性冲转和快速并网至初负荷的需求ꎬ燃料量的投用量多且快ꎬ高㊁中㊁低压旁路大流量的作用是不可或缺的[５]ꎮ该机型低压旁路由二次再热蒸汽管道接出ꎬ经减温减压后接入凝汽器喉部ꎬ其减温水水源为凝结水ꎮ为实现凝汽器温度保护ꎬ防止高温蒸汽对凝汽器进行直接冲刷ꎬ设置了低旁快关保护ꎮ其控制策略为当低旁Ａ/Ｂ出口温度>１５０ħꎬ低旁快关ꎮ在某次在升温升压阶段ꎬ高/中/低压旁路开度分别为７０％㊁１００％㊁１００％ꎬ低旁减温水调节阀开度１００％ꎬ凝结水压力１.６ＭＰａꎮ在随着煤量的继续投用ꎬ锅炉蒸发量进一步上升ꎬ在大量蒸汽涌至低旁ꎬ低旁减温水已跟不上需求ꎬ导致低旁出口温度高ꎬ低旁快关ꎮ由于此时煤量已经大于８０ｔ/ｈꎬ两侧低旁全关且中压缸未进汽ꎬ锅炉ＭＦＴꎮ针对此问题需控制好以下几个方面:升温升压时燃料投用量应所需与蒸发量对应ꎬ同时需把握好时机ꎬ可在低速暖机快结束时加快燃料投用量ꎬ利用后期升速并网消耗所产出蒸汽从而减轻旁路负担ꎻ在热态启动中凝泵调节可采取自动控压模式ꎬ保证低旁减温水水源压力稳定ꎮ并且要关注凝结水用户的投运比如低压缸排汽减温水㊁立管减温水等ꎬ防止突然投用导致凝结水压力下降[６]ꎮ２㊀结语总之ꎬ在热态启动过程中最重要的是选择合适的启动参数ꎬ同时做好机㊁炉㊁电之前配合尽量减少不必要的停留ꎬ保证各操作节点流畅性ꎮ作为世界首批百万二次再热机组ꎬ泰州公司完成了二次再热机组在启动方式及参数控制上的优化以及运行操控的标准化管理ꎮ后续ꎬ在前期工作的基础上ꎬ还要结合机组运行实际ꎬ进行完善和改进ꎬ争取达到更高的运行操控和管理水平ꎬ为今后同类型的机组提供运行调整上的经验ꎮ参考文献:[１]沈健雄.１０００ＭＷ超超临界汽轮机极热态启动特点及对策[Ｊ].科技创新与应用ꎬ２０１４ꎬ(２０):１３－１４.[２]黄海跃.核电ＣＰＲ１０００汽轮机启动程序中热应力控制策略[Ｊ].发电设备ꎬ２０１４ꎬ(２):９０－９３.[３]孟召君.６００ＭＷ超超临界汽轮机转子热应力在线监测模型的研究[Ｊ].汽轮机技术ꎬ２０１５ꎬ５７(１):２３－２４.[４]张世伟.１０００ＭＷ二次再热超超临界汽轮机启动方式和冲转参数的选择[Ｊ].发电设备ꎬ２０１６ꎬ(５):３５０－３５２.[５]侯剑雄ꎬ刘志东.超临界机组启停过程.节能及环保和策略[Ｊ].电力科技与环保ꎬ２０１７ꎬ３３(３):５２－５４.[６]花亚伟ꎬ朱先涛.１０００ＭＷ超超临界机组调速汽门卡涩分析处理及预防措施[Ｊ].电力科技与环保ꎬ２０１７ꎬ３３(３):６１－６２.收稿日期:２０１８￣０７￣３０ꎻ修回日期:２０１８￣０９￣０６作者简介:叶罗(１９８８￣)ꎬ男ꎬ江西上饶人ꎬ工程师ꎬ现从事火力发电厂集控运行工作ꎮＥ－ｍａｉｌ:ｙｅｌｕｏ０７３＠１２６.ｃｏｍ３３２０１８年叶罗等:１０００ＭＷ二次再热汽轮机组热态启动难点分析第６期。
二次再热1000MW燃煤机组（极）热态启动切缸分析及应对措施
二次再热1000MW燃煤机组（极）热态启动切缸分析及应对措施摘要：对二次再热1000MW燃煤机组在（极）热态启动时出现切缸及并缸时的典型故障进行了研究，特别是极热态开机时，常因为排汽温度高导致切缸事件发生。
本文从实际情况出发，分析了超高压缸、高压缸排汽温度的原因并提出相应的控制策略，为机组（极）热态下安全、稳定及快速的启动提供了重要参考。
关键词：二次再热；极热态；切缸；并缸引言我厂汽轮机采用上汽制造的超超临界百万汽轮机组，采用德国西门子公司技术，汽轮机型号为N1000-31/600/620/620。
该机组为超超临界、二次中间再热、单轴、五缸、四排汽、双背压凝汽式汽轮机。
回热系统是典型的“四高五低一除氧”10级结构，双列高加布置，全周进汽，采用超高压、高压、中压3缸联合启动方式。
旁路系统配置了容量为40%锅炉最大连续蒸发量的高压旁路，2×50%BMCR中压旁路、低压旁路3级串联旁路。
高旁调节阀减温水取自高压给水泵出口母管，中旁调节阀减温水取自给水泵一级抽头，低旁调节阀喷水减温水取自凝结水。
一、启动状态划分及启动参数根据停机时间和超高压转子平均温度划分为冷态、温态、热态、极热态启动4种，见下表1。
表1 机组启动状态划分厂家建议冲转参数，见表2表2 厂家建议冲转参数二、二次再热汽轮机切缸的原因及动作过程汽轮机发生切缸，主要因为机组启动时，冲转参数较高，汽轮机进汽量小，鼓风表现尤为突出。
排汽压力越高，汽轮机调门前蒸汽温度越高，鼓风摩擦越明显，为保护相应的末级叶片，再超高压缸、高压缸排汽温度限制器动作后，排汽温度仍高的情况下，汽轮机设置了超高压、高压叶片级温度高保护，执行切缸程序。
汽轮机DEH控制的主要任务是控制汽轮机调节阀的蒸汽流量，上汽DEH包括TAB生程控制器、转速、负荷控制器及压力回路控制器。
汽轮机排汽温度高时DEH的控制：1．超高压缸排汽温度高当机组启动后超高压缸排汽（超高排）温度超过460℃时，首先减小中压缸调节阀（中调阀）的开度，增大超高压缸的进汽量；如果超高排温度进一步上升至495℃时，则直接关闭超高压缸主汽阀（超高主），切除超高压缸；同时打开超高压缸通风阀，将超高压缸抽真空，由高、中压缸控制汽轮机的进汽量。
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6、汽机转速上升至3000rpm后尽快完成并网操作，将机组初负荷加至90MW，机组带初负荷稳定后，尽快完成切缸操作，尽量缩短在300MW以下负荷停留的时间；
7、其他各项操作以规程、操作票为准，启动过程中应重点加强对振动、轴向位移、胀差的监视（启动过程中机组会产生负胀差，带负荷后蒸汽参数升高随高、中压缸进汽量增加即可稳定）；
专业交代、技术资料
主题
2号机组温（热）态启动注意事项
内
容
1、汽机冲转前，全面检查主再热蒸汽管道、汽机本体、抽汽管道疏水系统，确认各疏水管路畅通；
2、汽机冲转参数：主、再热汽温度高于高中压缸温度30-100℃，蒸汽过热度＞50℃，主蒸汽压力9.7MPa,再热汽压力1.1MPa（详细以启动曲线为准）；
3、机组冲转前将主机润滑油温设定为32℃，汽机转速＞1500rpm后，可逐步提高主机润滑油温度至40℃以上；
专业意见
审批意见
4、汽机挂闸后，设定目标转速3000rpm，升速率300rpm/min，汽机转速上升过程中应密切监视各轴瓦金属温度上升趋势，转速低于1500rpm时重点加强对1、2、3、4瓦温度的监视，如发生不正常升高，应立即采取措施处理，必要时可做破坏真空紧急停机处理；
5、汽机转速上升至2000rpm顶轴油泵连跳后，6、8瓦温度可能有所上升，若上升速度明显高于其他各瓦，可重新启动顶轴油泵运行；
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