三项目部墩身桁架式槽钢模板计算书
桁架式模板力学计算书
圆端桥墩模板力学验算一、计算依据1、《材料力学》2、《路桥施工计算手册》3、《建筑工程大模板技术规程》JGJ74-20034、《公路桥涵施工技术规范》5、《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74--2003)6、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）7、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）二、施工工况浇筑方式采用泵送机振，浇筑速度为2.0m/h,塌落度偏安全考虑为15cm，初凝时间综合考虑为6小时。
三、计算载荷混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界值时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝图的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论推导和试验，我国《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）中提出的新浇混凝土作用于模板上的最大侧压力计算公式如下：采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取二式中的较小值：（1）混凝土侧压力计算公式F1＝0.22γct0β1β2V1／2F2＝γcH式中F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，kN/㎡；γc——混凝土的重力密度，kN/m3t——新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用t=200/(T+15)计算（T为混凝土的温度℃）；V——混凝土地的浇筑速度，m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，m；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15；H—混凝土侧压力计算位置至新浇筑混凝土顶的总高度。
有效压头高度按下式计算：h=F/γc。
按新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载组合值对模板进行强度、刚度验算。
墩身模板计算书
墩身模板计算书一．计算总说明：本计算书是验算墩身模板的面板与肋的规格及间距，保证模板具有足够的刚度及强度。
本模板由面板（δ=6mm ），加筋板（δ=8）竖肋(∠80×8)组成；面板被竖肋和加筋板分成最大区格500×300mm ，在墩身模板的横桥向设桁架。
根据客货共线铁路桥涵工程施工技术指南9.2.8条，钢模板面板变形不宜大于1.5mm,结构表面外露的模板挠度不大于模板构件跨度的L/400.二．数据准备：墩身模板受水平力的作用，所以只考虑新浇筑砼产生的侧压力与浇筑产生的倾倒荷载：1. 砼供应量V=30m ³/h ，取5#模板底部截面，砼浇筑速度为22303030 2.65/0.577 4.82+(3.14 1.883 3.14 1.306)5.5392 5.777711.32V m h====⨯⨯⨯-⨯+侧压力P 1=2121022.0νγk k t ⨯ γ—砼的容重,3/24mKN =γ.t 0—新浇筑砼的初凝时间,t 0=360/60=6hK 1—外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 K 2—坍落度影响修正系数，当其110-150mm 时，取1.15所以：P 1=2121022.0νγk k t ⨯=0.22×24×6×1.2×1.15×2.650.5=71.17kp a2.因为砼的浇筑速度快，所以倾倒时产生的冲击荷载可以不与新浇筑砼对模板的侧压力相叠加。
三.面板验算：（1） 强度验算面板简化为一边简支三边固定计算。
取宽度为1cm 的面板分析，那么单位长度面板上作用的力为：q=p ×0.01=71.17×0.01=0.7117KN/m3000.6500x yl l == 查表得系数0.0814M max =2230.0814ql 0.08140.71170.3 5.21410kN m-⨯=⨯⨯=⨯截面抵抗矩：W=bh ²/6=1×10-2×(6×10-3)²/6=6×10-8m 3σ=M max /W=5.214/6×10-8=86.9Mpa<[σ]=215Mpa 强度满足要求！ （2） 挠度验算3000.6500x yl l == 查表得系数0.00249311333222.110(610)4.151012(1)12(10.3)c E hB N mυ-⨯⨯⨯===⨯-⨯-4m ax 0.00249cq lf B =⨯34m ax 371.17100.30.002490.3464.1510f m m⨯⨯=⨯=⨯<1.5mm四．竖肋计算：q =21.35N /m桁架间距为1000mm，竖肋可以简化，为跨度为1000mm和悬臂500mm的伸臂梁计算。
墩身模板计算书
瓯海大道东延及枢纽集散系统工程（滨海大道高架桥梁工程）墩身模板、支架计算书中交一公局瓯海大道东延及枢纽集散系统工程项目经理部2014年6月目录一、本标段墩身结构形式 (3)二、设计依据 (4)三、计算参数 (4)一）结构参数 (4)二）荷载参数 (6)四、墩身模板设计 (6)一）墩身模板设计 (6)二）、墩身模板验算 (7)（一）荷载计算 (9)（二）检算标准 (9)（三）面板验算 (9)（四）内肋验算 (10)（五）外肋验算 (10)（六）边角对拉螺杆计算 (14)（七）对拉角件计算 (14)三）墩身模板验算结论 (15)五、墩身横梁模板、支架设计 (15)一）横梁结构尺寸 (15)二）横梁支架设计 (15)三）横梁模板验算 (15)（一）荷载计算 (15)（二）底、侧模板面板验算 (16)（三）侧模板内肋验算 (17)（四）侧模外肋验算 (17)（五）对拉螺杆计算 (18)（六）横梁支架模板验算 (18)（七）立杆稳定性计算 (20)四）横梁模板支架验算结论 (22)一、本标段墩身结构形式本工程主线采用双柱花瓶式墩，单柱花瓶墩，根据高度和截面形式的控制要求，挑选共14种形式墩柱，墩柱形式如下。
从表中可知，墩高为12m以下采用一次浇筑，12.5～20m以下两次浇筑。
本计算书墩身模板按以下最不利形式计算并确定模板结构形式：立柱模板验算汇总表二、设计依据1、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86；3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001；5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；6、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008；7、《简明施工计算手册》；8、《实用建筑结构静力计算手册》；9、《路桥施工常用数据手册》； 10、《建筑施工计算手册》； 11、《路桥施工计算手册》；12、《瓯海大道东向延伸及枢纽集散系统（瓯海大道东延立交及立交以南段）工程》两阶段施工图设计三、计算参数一）结构参数1、混凝土容重3/25m KN c =γ，钢筋混凝土容重3/26m KN =γ;2、混凝土浇筑速度h m v /0.3=（按最小断面1.7m×1.7m ，每罐车9m 3计算） 混凝土初凝时间()()h T t .51525200152000=+=+=外加剂修整系数0.11=β[不掺加具有缓凝作用的外加剂]，混凝土坍落度影响修正系数15.12=β【《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008】P143、6mm 厚钢板截面模量（每延米）W=6.0cm 3，惯性距（每延米）I=1.8cm 4，弹性模量E=2.1×105 MPa ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/215m KN f =，允许抗剪强度2/125m KN f V =，重力密度78.5KN/m 3（取1米宽计算重力密度0.47KN/m 2）；4、［8型钢腹板厚度d=5mm ，截面模量W=25.3cm 3，惯性距I=101.3cm 4，半截面面积距S z =15.1cm 3，截面积A=10.24cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.0804KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；5、［16b 型钢腹板厚度d=8.5mm ，截面模量W=116.8cm 3，惯性距I=934.5cm 4，半截面面积距S z =70.3cm 3，截面积A=25.15cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.1975KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；6、[20b 型钢腹板厚度d=9mm ，截面模量W=191.4cm 3，惯性距I=1913.7cm 4，半截面面积距S z =114.7cm 3，截面积A=32.83cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.258KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；7、[22a 型钢腹板厚度d=7mm ，截面模量W=218cm 3，惯性距I=2394cm 4，半截面面积距S z =127.6cm 3，截面积A=31.8cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.25KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；8、[25b 型钢腹板厚度t=12mm ，截面模量W=289.6cm 3，惯性距I=3619.5cm 4，半截面面积距S z =173.5cm 3，截面积A=39.91cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.3133KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；9、螺杆ф30截面积S=706.9mm 2，容许应力[σ]=140Mpa ，允许抗拉强度2/205m KN f bt =。
墩身模板计算书
钢模板验算书一、工程概况1、主墩为单曲线墩，墩身最小截面尺寸为3m*11m,最大截面尺寸为15m*3m,为了计算方便取值，墩身截面取最小值11m*3m 。
2、因墩高较低，故采用一次性拼装模板到顶，整体浇筑方式。
3、本计算书只针对砼对模板的侧压力分析，不包含施工时托架计算。
4、混凝土为C50混凝土，浇筑时温度约25摄氏度，混凝土浇筑速度为603m/h。
二、模板设计1、模板按高度分为2m、1m,其中1m为墩顶模板。
2、块件组合:1节模板包括6块正面模板、2块侧面模板，共计8 块模板组成。
3、模板构造:面板采用6mm钢板，边框法兰设置竖肋(t12*100），竖肋为10#槽钢，间距0.3m，模板最外侧采用2[20#槽钢作横向背杠，平向间距1m。
对拉杆采用PSB830精扎螺纹钢，直径为Φ25。
详见构造设计图。
墩身模板截面构造图三、模板验算依据1、计算依据:(1)、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求;(2)、《路桥施工计算手册》>对模板计算的相关说明。
2、荷载组合:(1)、强度校核:新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载(2)、挠度验算:新浇砼对侧模板的压力(3)、Q235钢材许用应力(新模板是提高系数1.25): 轴向应力: 140Mpa ，新模板计算采用175Mpa . 弯曲应力: 145Mpa ，新模板计算采用181Mpa . 剪应力: 85Mpa ，新模板计算采用106Mpa .弹性模童: Mpa E 5101.2⨯=.(4)、PCB830精轧螺纹钢许用应力为1030Mpa.3、变形里控制值:结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模面板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/5004、计算范围：因墩身截面尺寸不固定，墩身下部截面较小，在固定砼输入的情况下，墩身部分有效压头高度最大，墩顶有效压头高度最小。
因此计算时只计算最不利的施工情况（最大混泥土浇筑速度，墩身下部模板所受混凝土侧压力最大时模板变形）。
墩身模板计算书
1#、2#墩身翻模计算书1．计算分析根据施工设计，分别对翻模结构进行整体建模计算，计算采用MIDAS civil 有限元分析软件进行计算。
计算标准参见《钢结构设计规范》、《路桥施工计算手册》。
2. 计算说明通过迈达斯计算软件对现浇托架进行整体建模计算，计算内容为构件的轴向应力，剪切应力，弯曲应力，变形量等，主要计算构件为：侧模板模板：竖肋[10槽钢；横肋10mm钢板；纵向连接板12mm钢板；外拉杆锚固梁2[16；内拉杆锚固梁2[12；面板：厚度5mm，；拉杆φ30mmQ235钢：[]Mpa140=轴σ，[]Mpa145=σ，[]Mpa85=τ边界条件介绍连接：各种连接均采用弹性连接中的刚性连接。
荷载：砼重按砼24kN/m3计，模板托架结构自重由软件自动计算。
工况：设置一个工况：第一个工况：浇筑状态，浇筑上两层4.5m混凝土，最底下一层最为承重结构，主要由拉杆承重，上两层拉杆承受侧压力荷载。
3.工况1：3.1计算模型图3.1-1 midas模型图边界3.2砼荷载取值计算4.5m高砼浇筑侧向压力荷载+模板托架自重（软件自动计算）+人员机具荷载（1）根据混凝土浇筑速度以及浇筑温度，计算按下图对侧面模板施加水平荷载。
荷载值单位：kN/m2。
60.060.04-3 midas 腹板侧模荷载布载荷载值(kN/m2)（2）、人员机具施工荷载：2.5kN/m23.3.计算分析3.3.1侧面模板计算分析侧面模板最大位移挠度变形1mm＜1.5mm，满足要求。
图3.3.1-1 侧面模板最大位移挠度变形计算3.3.2竖横肋计算分析计算竖肋最大组合应力63MPa，满足要求。
图3.3.2-1 竖横肋最大组合应力计算计算竖肋最大位移挠度变形0.75mm＜L/400=1MM，满足要求。
图3.3.2-2 竖横肋最大位移挠度变形计算3.3.3拉杆锚固梁计算分析计算拉杆锚固梁最大组合应力30MPa，满足要求。
图3.3.3-1 拉杆锚固梁最大组合应力计算计算拉杆锚固梁最大位移挠度变形0.2mm＜l/400=1mm，满足要求。
（完整版）钢模板计算书
（完整版）钢模板计算书主墩⼤块钢模验算书⼀、薄壁墩概况1、两河⼝下游永久交通⼤桥主线2#、3#桥墩均采⽤双薄壁墩，薄壁墩宽8.0m ，厚2.0m ，双壁中⼼间距6.0m ，双壁净距为4.0m ； 2#墩⾝⾼度50m ，3#墩⾝⾼度54m 。
2、每次浇筑节段⾼度：4.5m （3.0m+1.5m ）。
⼆、薄壁墩模板设计1、按⾼度分为1.5m 、3.0m 两种模板，1.5m ⾼度的设8套，3.0m ⾼度的设4套。
2、块件组合：⼀套1.5m ⾼模板包括800×150cm ⼤板两块、200×150cm ⼤板两块；⼀套3.0m ⾼模板包括800×300cm ⼤板两块、200×300cm ⼤板两块。
模板构造：⾯板采⽤6mm 钢板，背⾯设置竖向⼩肋（100×5mm 扁钢/间距0.25m ），每隔0.5m ⾼度设置⼀层⼯10#⼯字钢⽔平肋，模板最外侧采⽤2[10#槽钢作竖向背杠，平向间距1.2m 。
详见构造设计图。
三、模板验算依据1、计算依据：⑴、《公路桥涵施⼯规范》对模板的相关要求；⑵、《路桥施⼯计算⼿册》对模板计算的相关说明。
2、荷载组合：⑴、强度校核：新浇砼对侧模板的压⼒+振捣砼产⽣的荷载⑵、挠度验算：新浇砼对侧模板的压⼒⑶、采⽤Q235钢材：轴向应⼒：140 1.25()175MPa ?=提⾼系数弯曲应⼒：145 1.25()181MPa ?=提⾼系数剪应⼒： 85 1.25()106MPa ?=提⾼系数弹性模量：52.110E MPa =?3、变形量控制值：结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模⾯板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500四、模板验算1、荷载⑴混凝⼟浇筑速度：两岸主墩的浇筑⾯混凝⼟供应速度为15～243/m h ，因两薄壁墩的断⾯为322m ，故浇筑速度为：0.469～0.75/m h ，从偏于安全考虑，下述计算中浇筑速度取值为0.75/m h 。
墩身模板计算书
墩身模板计算书一、模板设计概况墩身钢模面板采用6mm钢板，尺寸为H×L=2000mm×2000mm，纵肋采用[8槽钢，间距s=260 mm，圆角处采用扁钢-100mm×8mm布置，每处圆角设两道。
横肋采用[14a 双拼槽钢，间距h=500mm，采用φ20螺纹钢对拉拉杆。
根据以上资料验算大块钢模的强度与刚度。
模板图见下：∠100×10L=120mmM20×770斜拉杆图1 模板二维图图2模板三维立体图二、墩身模板承受荷载计算砼采用拌和站集中拌和，罐车运输，根据其供应能力每小时能供应20m3，墩身断面积S为：S = 2×2-（4-3.14）×0.32=3.923m2故砼浇筑速度V为：V = 20÷(3.923)=5.10 m/h混凝土容重：25kN/m3；浇注温度：25℃；混凝土塌落度：16～18cm；混凝土外加剂影响系数取1.2；最大墩高10m；设计风力：8级风；分段浇筑，每段不超过十米。
1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图3 新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2Pmax =γh式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取5m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。
临时支墩型钢支架及模板设计计算书
临时墩、型钢支架及模板设计计算一、标准段箱梁支架设计方案：按标准段箱梁3om夸径重量作临时支墩型钢支架设计荷载标准，详细布置请参照《支墩及钢支架布置图》，横向采用贝雷片组拼成临时墩，纵向采用8组128 b 和9组136 b工字钢连接成为纵梁；A、F两组临时墩直接支撑在承台上，B、C、D E 四组临时墩支撑在经处理的扩大基础上，基础采用砂垫层处理，改善地基承载力，达到箱梁施工的荷载要求。
本设计计算结构强度验算采用容许应力计算，不考虑荷载分项系数，但按有关规定钢材容许应力按临时性结构提高系数为 1.25，即A3钢材弯曲容许应力〔(T w〕=145X 1.25 = 181Mpa抗压轴向容许应力〔c 〕=140X 1.25 = 175 Mpa,抗剪容许应力〔T : =85X 1.25 = 106 Mpa进行验算。
结构刚度验算，荷载乘以相应的分项系数，进行荷载组合。
二、支架结构设计验算：1、标准段箱梁的荷载重量计算：(1)、箱梁砼重量：每跨现浇砼305m,砼容重26KN/m,则箱梁砼重量：g1=305X 26 KN/m3=7930KN(2)、底模所用钢材重量：钢板重量：S=30X 7.3=219mf，重量：219X 0.006 X 78500N/n T F103KN8#槽钢重量：23 X 30X 80.4N/m=55.5KN;12#槽钢重量：40X 7.3 X 123.1N/m=36KN底模总重量g2=103+55.5+36=194.5KNo(3)、侧模重量及斜向支撑(两侧翼缘共重)：6mr钢板面积：S=2X (1.5+3.9) X 30=324m；重量：324X 0.006 X 78500N/m=152.6KN;8#槽钢(侧模横向大肋间距40 cm)：16根;16X 30X 2X 80.4N/m=77.2KN。
斜向支撑10#槽钢(间距75cm)共40道：(3.51+1.61+1.3+1.77+1.38+1.41+1.96 ) X 2X 100.0 N/m X40=103.5KN;两侧翼缘总重量：g3=152.6 + 77.2 + 103.5=333.3KN o(4)、芯模钢材重量：4m钢板面积重量：S= (1.1+2.02+1.38+1.39+ 2.02+0.97 ) X 28=248吊，重量：248X 0.004 X 78500N/m=77.9KN;5#槽钢(芯模纵肋间距30cm)重量：(8.88/0.3 ) X 28X 54.4 N/ m=45.1KN ;小桁架(间距100cm 共28道重量：10#槽¥冈28 X 5.8 X 100N/m=16.2KN8#槽钢重量：28 X 8.53 X 80.4 N/m=19.2KN ;钢管重量：28 X 9.2 X 38.4 N/m=9.9KN ;总重量：g4=77.9+45.1+16.2+19.2+9.9=168.3KN。
桁架式模板复核计算书_secret
桁架式模板复核计算书模板设计：墩身部分平面模板采用桁架式。
面板采用6mmQ235钢板制作，加劲竖肋采用10#槽钢，间距350mm，模板桁架连接在竖肋上。
连接边框采用12mm钢板。
圆弧部分面板采用6mmQ235钢板制作，加劲横肋采用10mm钢板，间距500mm，竖肋采用10＃槽钢，间距不大于500mm。
连接法兰采用12mm钢板，竖向连接边框采用12mm钢板。
复核计算见下面复核计算书复核计算书——平面模板一、荷载计算影响模板荷载1、模板及支架自重F1模板及支架自重F1=115Kg/m22、新浇混凝土对模板的侧压力F2影响新浇混凝土对大模板侧压力的因素很多，根据TB10210-2001《铁路混凝土与砌体工程施工规范》的规定，当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下式进行计算：F=61ν/(ν+0.4)2—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）式中F2ν—混凝土的浇筑速度（m/h）据《定型钢模板加工技术交底书》的要求，混凝土的浇筑速度ν=1.5m/h。
=61ν/(ν+0.4)=48.5(kN/m2)F2检验F=γ·H=25*14.6=365(kN/m2)2，根据《建筑工程大模板技术规范》新浇混凝土对模板的侧压力标准值F2对混凝土侧压力计算的规定及国内外对混凝土侧压力的研究与应用经验，选用最大侧压力标准值为60kN/m2。
=60kN/m2。
相比较各侧压力值，有F23、倾倒混凝土时产生的水平荷载F3在新浇混凝土侧压力的有效压头高度内，振捣混凝土对垂直模板产生的=6kN/m2荷载为4kN/m2，泵送混凝土时，产生的水平荷载为2kN/m2。
计F3作用在有效压头范围内。
二、模板结构——桁架式模板1、面板计算，统一按单向面板设计和考虑。
混凝土的侧压力q=0.06N/mm 2，钢板厚度t=6mm a.计算简图根据混凝土浇注情况及竖肋的布置方式，取1mm 宽板带作为计算单元，认为板面为单跨单向板受力。
桁架模板计算书
2.3 连续3跨2.3.1 设计数据1 基本数据混凝土强度 C30施工阶段结构重要性系数 γ01＝0.9使用阶段结构重要性系数 γ02＝1.1永久荷载分项系数 γG ＝ 1.2可变荷载分项系数 γQ ＝ 1.4次梁间距l 1＝2250mm l 2＝2250mm l 3＝2250mm 楼板厚度 h ＝100mm 假设支承梁上翼缘宽度b 1均为200mm 模板在梁上的支承长度 a ＝100mm 单榀桁架计算宽度 b ＝188mm 钢筋桁架节点间距 l s ＝200mm混凝土抗压强度设计值 f c ＝14.3混凝土抗拉强度设计值 f t ＝ 1.43混凝土抗拉强度标准值 f tk ＝2.01混凝土弹性模量 E c ＝30000构件受力特征系数2.1受拉区纵向钢筋的相对粘结特性系数 v i ＝1mm 相对受压区高度0.3732m m N 2m m N =b ξ2m m N 2m m N 2m m N 2m m N 2m m N 2m m N ρσρψ=ψξξρρρρσψαωωωωσρψ=ψσψψπρρρραρπ=cr α钢筋抗压强度设计值 f y '＝340钢筋抗拉强度设计值 f y ＝340钢筋强度标准值 f yk ＝480钢筋弹性模量 E s ＝190000连接钢筋抗拉强度设计值 f y ＝340混凝土上保护层厚度 c'＝15mm 混凝土下保护层厚度 c ＝15mm 桁架高度 h t =70mm2 荷载施工阶段：模板自重+湿混凝土重量2.5施工荷载 1.5使用阶段：楼板2.5附加恒载1楼面活荷载102.3.2 使用阶段计算一、荷载计算楼板净跨l 1n =l 1-b 1＝2050mm l 2n =l 2-b 1＝2050mm l 3n =l 3-b 1＝2050mm 计算跨度l 10=l 1n +a/2+b 1/2＝2200mm 2m kN 2m kN2m kN=b ξ2m m N 2m m N2m m N2m kN 2m kN2m m N2m m N 2m m Nl 20=l 2n +b 1＝2250mm l 30=l 3n +a/2+b 1/2＝2200mm 楼板自重g 1=0.470施工荷载p 1=0.282除楼板自重外的永久荷载 g 2=0.188楼面活荷载 p 2=1.8801 施工阶段荷载计算(2) 三等跨连续板施工阶段计算跨度 l 3左＝l 3n +a/2+b 1/2＝2200mm l 3中＝l 30＝2050mm l 3右＝l 3左＝2200mm ∵ (l 3中－l 3左)/l 3中×100%＝-0.073<10%∴ 可按三等跨连续板计算内力。
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模板计算书一、 分析计算内容：1、 桥墩模板强度、刚度分析2、 桥墩模板连接件强度分析 二、 分析计算依据1、 钢结构设计规范：GB50017-20032、 建筑工程大模板技术规程：JGJ74-20033、 简明施工计算手册 三、 模板设计构件规格及布置 1、 面板：δ6mm2、 肋：12#槽钢，布置间距330mm3、 桁架：上弦采用18#槽钢，下弦采用16#槽钢，直腹杆采用14#槽钢，斜腹杆采用14#槽钢，纵向步距1m4、 对拉栓：对角反向采用4根对拉螺栓，对拉螺栓为Φ25精轧螺纹钢。
四、 荷载分析 1、 计算假定新浇筑混凝土初凝时间（h ）取t 0=200/（15+T ）；混凝土入模温度为5°～30°,20=T °，)(7.50h t =混凝土的浇筑速度V=1.5m/h ；取混凝土侧压力计算位置处，至新浇混凝土顶面总高度为H=1.5×5.7=8.55m ；混凝土容重γ为25KN/m 3，坍落度16～20cm，本线最高桥墩为12.5m。
计算参数：混凝土的浇注速度为1.5m/h混凝土的温度 T=20°外加剂影响修正系数β1=1.2坍落度影响修正系数β2=1.15混凝土的湿重度γ=25KN/M3混凝土的初凝时间t0可按下式求得：t0=200/（T+15）2、基本荷载（1）砼最大侧压力按上述浇筑条件：水平侧压力标准值：F1=0.22γ×[200/（T+15）] ×β1×β2×V1/2 =0.22×25×[200/（20+15）] ×1.2×1.15×1.51/2 F1=53.12KN/M2F2=γ×HF2=25×8.55=213.75KN/M2水平侧压力取值Min[F1, F2 ]=53.12KN/M2=0.053N/mm2有效压头高度h=F/γ=53.12/25=2.13mq=4KN/㎡，（2）振捣砼荷载：振（3） 倾倒砼荷载：泵q =4KN/㎡ 3、 荷载组合（1） 系数取值：k 活 =1.4 ， k 恒 =1.2侧计q = k恒q max + k 活（振q +泵q ）=1.2×53.12+1.4×（4+4） =74.94KN/ m 2 =0.075N/mm 2五、 墩柱模板刚度分析 1、 面板分析（1） 计算单元选取，在最大侧压力区选择1mm 宽度分析：I 面=126 ×13=18（mm 4）w 面=6612 =6（mm 3）（2） 受力简图：平模为多跨连续分析，为安全起见，这里按三跨连续分析，L=330-53=277mm （53为12#槽钢宽）面（3） 强度分析线q =0.075 N/mmM 面=0.1×线q L 2=0.1×0.075×2772=575.468N 〃mm σ=M 面/W 面=575.468/6=95.911N/mm 2＜［σ］=215N/mm 2 （4） 刚度分析线q =0.053 N/mmmax 面V =EI L 100q 677.04线⨯=181006.2100277053.0677.054⨯⨯⨯⨯⨯ =0.5697 (mm)＜［面V ］=L/400=0.62mm 故面板刚度合格。
2、 肋分析（按两跨连续梁分析） （1） 基本数据肋为12#槽钢 I 肋=3.46×106 mm 4 W 肋=5.77×104 mm 3L=650（2） 强度分析线q =0.075 N/mm 2×330mm=24.75N/mmM 面=0.096*线q L 2=0.096×24.75×6502=1003860N 〃mm σ= M 肋/W 肋=1003860/5.77×104=17.4 N/mm 2＜［σ］=215N/mm 2 故肋强度合格 （3） 刚度分析线q =0.053 N/mm 2×330mm=17.49N/mmmax 面V =EI L 384q 54线⨯ （简支梁检算）=6541046.31006.238465049.175⨯⨯⨯⨯⨯⨯ =0.057035(mm)＜［面V ］=l/400=650/400=1.625mm 故肋刚度合格。
3、 桁架分析 （1） 基本数据 上弦杆：18#槽钢I 18=1272cm 4 A 20=25.690cm 2 m 20=20.170kg/m抗拉刚度EA=2.06×1011×2×25.690×10-4=105842800000N 抗弯刚度EI=2.06×1011×2×1272×10-8=5240640•m2 下弦杆：16#槽钢I 16=866 cm 4 A 16=21.962cm 2 m 16=17.24kg/m抗拉刚度EA=2.06×1011×2×21.962×10-4=904834400N 抗弯刚度EI=2.06×1011×2×866×10-8=3567920N •m 2 竖杆：14#槽钢I 14=564 cm 4 A 14=18.516cm 2 m 14=14.535kg/m抗拉刚度EA=2.06×1011×18.516×10-4=381429600N 抗弯刚度EI =2.06×1011×564×10-8=1161840N •m 2 腹杆：14#槽钢I 14=564 cm 4 A 14=18.516cm 2 m 14=14.535kg/m抗拉刚度EA=2.06×1011×18.516×10-4=381429600N抗弯刚度EI=2.06×1011×564×10-8=1161840N•m2 q=122750N/m2×1m=122750N/m线（2）受力简图计算简图计算简图6弯矩图位移图桁架内（21）、（24）最大弯矩为14439550N〃mmσ=M面/W面=14439550N〃mm/（3.56×105）=40.56 N/mm2＜［σ］=215N/mm2（3）刚度分析-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码 u -水平位移 v -竖直位移-转角 u -水平位移 v -竖直位移-转角--------------------------------------------------------------------------------------------1 -0.00027944 -0.00040642 -0.00281130 -0.00007053 -0.00342370 -0.002345572 -0.00007053 -0.00342370 -0.00234557 0.00011981 -0.00537082 -0.001377023 0.00098404 -0.00342845 -0.00103389 -0.00007053 -0.00342370 -0.001033894 -0.00027944 -0.00040642 -0.00202573 0.00098404 -0.00342845 -0.002025735 0.00098404 -0.00342845 -0.00136950 0.00011981 -0.00537082 -0.001369506 0.00073803 -0.00556018 -0.00060610 0.00011981 -0.00537082 -0.000606107 0.00011981 -0.00537082 -0.00137702 0.00049202 -0.00613321 0.000000008 0.00011981 -0.00537082 -0.00055851 0.00049202 -0.00614349 -0.000558519 0.00049202 -0.00613321 0.00000000 0.00086423 -0.00537082 0.0013770210 0.00049202 -0.00614349 0.00000000 0.00049202 -0.00613321 0.0000000011 0.00049202 -0.00614349 0.00055851 0.00086423 -0.00537082 0.0005585112 0.00086423 -0.00537082 0.00137702 0.00105457 -0.00342370 0.0023455713 0.00105457 -0.00342370 0.00234557 0.00126347 -0.00040642 0.0028113014 0.00086423 -0.00537082 0.00060610 0.00024601 -0.00556018 0.0006061015 0.00086423 -0.00537082 0.00136950 0.00000000 -0.00342845 0.0013695016 0.00000000 -0.00342845 0.00103389 0.00105457 -0.00342370 0.0010338917 0.00000000 -0.00342845 0.00202573 0.00126347 -0.00040642 0.0020257318 0.00126347 -0.00040642 0.00123870 0.00000000 0.00000000 0.0012387019 0.00098404 0.00000000 -0.00123870 -0.00027944 -0.00040642 -0.0012387020 0.00098404 0.00000000 -0.00311387 0.00098404 -0.00342845 -0.0028262821 0.00098404 -0.00342845 -0.00282628 0.00073803 -0.00556018 -0.0012608522 0.00073803 -0.00556018 -0.00126085 0.00049202 -0.00614349 0.0000000023 0.00049202 -0.00614349 0.00000000 0.00024601 -0.00556018 0.0012608524 0.00024601 -0.00556018 0.00126085 0.00000000 -0.00342845 0.0028262825 0.00000000 -0.00342845 0.00282628 0.00000000 0.00000000 0.00311387 -------------------------------------------------------------------------------------------- 由上表可知，在单元（10）、（11）杆端处有最大位移，约为6.14mm，小于L/1000=6.43,故刚度满足要求。