时效处理对高碳钢盘条性能的影响
《2024年时效处理对47Zr-45Ti-5Al-3V合金组织与性能的影响》范文
《时效处理对47Zr-45Ti-5Al-3V合金组织与性能的影响》篇一一、引言在金属材料领域，合金的时效处理是一种重要的热处理工艺，通过该工艺可以有效调控合金的微观结构，从而改善其机械性能和物理性能。
本文以47Zr-45Ti-5Al-3V合金为研究对象，探讨了时效处理对该合金组织与性能的影响。
二、关于47Zr-45Ti-5Al-3V合金47Zr-45Ti-5Al-3V合金是一种新型的高性能轻质合金，具有优良的力学性能和良好的耐腐蚀性能。
该合金主要由锆、钛、铝和钒等元素组成，各元素的配比对合金的性能有着重要影响。
三、时效处理的原理及方法时效处理是一种热处理工艺，通过调整合金的时效温度、时效时间和温度制度等参数，使合金中的相发生沉淀、析出或转化，从而改善合金的性能。
对于47Zr-45Ti-5Al-3V合金，合理的时效处理可以有效优化其组织和性能。
四、时效处理对47Zr-45Ti-5Al-3V合金组织的影响1. 晶粒结构：时效处理后，合金的晶粒结构发生明显变化。
晶粒尺寸减小，晶界更加清晰，这有利于提高合金的力学性能。
2. 相组成：时效处理过程中，合金中的相会发生沉淀、析出或转化。
新的相的形成和分布对合金的性能有重要影响。
3. 孔隙率：时效处理可以降低合金中的孔隙率，提高合金的致密度，从而提高其力学性能。
五、时效处理对47Zr-45Ti-5Al-3V合金性能的影响1. 力学性能：经过合理的时效处理，47Zr-45Ti-5Al-3V合金的抗拉强度、屈服强度和延伸率等力学性能得到显著提高。
2. 耐腐蚀性能：时效处理可以改善合金的耐腐蚀性能，提高其在恶劣环境下的使用寿命。
3. 加工性能：时效处理可以改善合金的加工性能，降低加工难度，提高生产效率。
六、结论本文通过研究时效处理对47Zr-45Ti-5Al-3V合金组织与性能的影响，发现合理的时效处理可以有效优化合金的组织和性能。
通过调整时效温度、时效时间和温度制度等参数，可以获得具有优良力学性能和耐腐蚀性能的合金。
《时效处理对47Zr-45Ti-5Al-3V合金组织与性能的影响》
《时效处理对47Zr-45Ti-5Al-3V合金组织与性能的影响》篇一一、引言随着现代工业的快速发展，合金材料因其独特的物理和化学性质在众多领域中得到了广泛的应用。
其中，47Zr-45Ti-5Al-3V 合金因其良好的机械性能、高强度以及优良的耐腐蚀性而备受关注。
然而，合金的性能不仅取决于其化学成分，还与其微观组织结构密切相关。
时效处理作为一种重要的热处理工艺，能够显著影响合金的组织与性能。
本文旨在探讨时效处理对47Zr-45Ti-5Al-3V合金组织与性能的影响。
二、材料与方法1. 材料准备本实验所使用的材料为47Zr-45Ti-5Al-3V合金，其化学成分经过精确配比和熔炼。
将合金铸锭进行均匀化处理，以消除内部应力，然后进行机械加工，制备成标准试样。
2. 时效处理时效处理是在一定温度下对合金进行保温处理的过程。
本实验采用不同的时效温度和时间，对试样进行时效处理。
3. 性能与组织表征采用金相显微镜、扫描电镜等手段对合金的组织进行观察，同时测定其硬度、抗拉强度、延伸率等性能指标。
三、时效处理对47Zr-45Ti-5Al-3V合金组织的影响1. 时效处理对晶粒大小的影响实验结果表明，时效处理可以显著影响47Zr-45Ti-5Al-3V合金的晶粒大小。
随着时效温度的升高和时间的延长，晶粒逐渐长大。
适中的时效处理可以使晶粒大小更加均匀，从而提高合金的性能。
2. 时效处理对相结构的影响时效处理可以引起合金中相结构的变化。
在适当的时效条件下，合金中会析出强化相，这些强化相能够有效地提高合金的硬度和强度。
同时，时效处理还可以使合金中的第二相颗粒分布更加均匀，进一步提高合金的性能。
四、时效处理对47Zr-45Ti-5Al-3V合金性能的影响1. 硬度与抗拉强度实验结果表明，适度的时效处理可以显著提高47Zr-45Ti-5Al-3V合金的硬度和抗拉强度。
随着时效温度的升高和时间的延长，硬度和抗拉强度先增加后降低，存在一个最佳时效工艺。
固溶处理和时效处理
固溶处理和时效处理固溶处理和时效处理1、固溶处理所谓固溶处理，是指将合金加热到高温奥氏体区保温，使过剩相充分溶解到固溶体中后快速冷却，以得到过饱和固溶体的热处理工艺。
固溶处理的主要目的是改善钢或合金的塑性和韧性，为沉淀硬化处理作好准备等。
适用多种特殊钢，，特殊性能合金，有色金属。
尤其适用：1.热处理后须要再加工的零件。
2.消除成形工序间的冷作硬化。
3.焊接后。
原理序言固溶处理是为了溶解基体内碳化物、γ’相等以得到均匀的，便于时效时重新析出颗粒细小、分布均匀的碳化物和γ’等强化相，同时消除由于冷热加工产生的应力，使合金发生再结晶。
其次，固溶处理是为了获得适宜的晶粒度，以保证合金高温抗蠕变性能。
固溶处理的温度范围大约在980~1250℃之间，主要根据各个合金中相析出和溶解规律及使用要求来选择，以保证主要强化相必要的析出条件和一定的晶粒度。
对于长期高温使用的合金，要求有较好的高温持久和蠕变性能，应选择较高的固溶温度以获得较大的晶粒度；对于中温使用并要求较好的室温、屈服强度、拉伸强度、冲击韧性和疲劳强度的合金，可采用较低的固溶温度，保证较小的晶粒度。
高温固溶处理时，各种析出相都逐步溶解，同时晶粒长大；低温固溶处理时，不仅有主要强化相的溶解，而且可能有某些相的析出。
对于过饱和度低的合金，通常选择较快的冷却速度；对于过饱和度高的合金，通常为空气中冷却。
不锈钢固溶热处理碳在中的溶解度与温度有很大影响。
奥氏体不锈钢在经400℃～850℃的温度范围内时，会有高铬碳化物析出，当铬含量降至耐腐蚀性界限之下，此时存在晶界贫铬，会产生晶间腐蚀，严重时能变成粉末。
所以有晶间腐蚀倾向的奥氏体不锈钢应进行固溶热处理或稳定化处理。
固溶热处理：将奥氏体不锈钢加热到1100℃左右，使碳化物相全部或基本溶解，碳固溶于奥氏体中，然后快速冷却至室温，使碳达到过饱和状态。
这种热处理方法为固溶热处理。
固溶热处理中的快速冷却似乎象普通钢的淬火，但此时的‘淬火’与普通钢的淬火是不同的，前者是软化处理，后者是淬硬。
固溶处理和时效处理
固溶处理和时效处理1、固溶处理所谓固溶处理，是指将合金加热到高温奥氏体区保温，使过剩相充分溶解到固溶体中后快速冷却，以得到过饱和固溶体的热处理工艺。
固溶处理的主要目的是改善钢或合金的塑性和韧性，为沉淀硬化处理作好准备等。
适用多种特殊钢，高温合金，特殊性能合金，有色金属。
尤其适用：1.热处理后须要再加工的零件。
2.消除成形工序间的冷作硬化。
3.焊接后工件。
原理序言固溶处理是为了溶解基体内碳化物、γ’相等以得到均匀的过饱和固溶体，便于时效时重新析出颗粒细小、分布均匀的碳化物和γ’等强化相，同时消除由于冷热加工产生的应力，使合金发生再结晶。
其次，固溶处理是为了获得适宜的晶粒度，以保证合金高温抗蠕变性能。
固溶处理的温度范围大约在980~1250℃之间，主要根据各个合金中相析出和溶解规律及使用要求来选择，以保证主要强化相必要的析出条件和一定的晶粒度。
对于长期高温使用的合金，要求有较好的高温持久和蠕变性能，应选择较高的固溶温度以获得较大的晶粒度；对于中温使用并要求较好的室温硬度、屈服强度、拉伸强度、冲击韧性和疲劳强度的合金，可采用较低的固溶温度，保证较小的晶粒度。
高温固溶处理时，各种析出相都逐步溶解，同时晶粒长大；低温固溶处理时，不仅有主要强化相的溶解，而且可能有某些相的析出。
对于过饱和度低的合金，通常选择较快的冷却速度；对于过饱和度高的合金，通常为空气中冷却。
不锈钢固溶热处理碳在奥氏体不锈钢中的溶解度与温度有很大影响。
奥氏体不锈钢在经400℃～850℃的温度范围内时，会有高铬碳化物析出，当铬含量降至耐腐蚀性界限之下，此时存在晶界贫铬，会产生晶间腐蚀，严重时能变成粉末。
所以有晶间腐蚀倾向的奥氏体不锈钢应进行固溶热处理或稳定化处理。
固溶热处理：将奥氏体不锈钢加热到1100℃左右，使碳化物相全部或基本溶解，碳固溶于奥氏体中，然后快速冷却至室温，使碳达到过饱和状态。
这种热处理方法为固溶热处理。
固溶热处理中的快速冷却似乎象普通钢的淬火，但此时的‘淬火’与普通钢的淬火是不同的，前者是软化处理，后者是淬硬。
浅谈热处理工艺对高碳铬轴承钢组织和性能的影响
浅谈热处理工艺对高碳铬轴承钢组织和性能的影响摘要：本文主要研究了不同热处理工艺对RE复合变质高碳高铬合金钢的显微组织和力学性能的影响。
研究结果表明：经热处理后组织内残余奥氏体完全分解，转变为粒状珠光体+M7C3型碳化物。
高温固溶处理会对共晶碳化物的形态产生影响，随着固溶温度的提高，连续网状的共晶碳化物转变为杆状和块状，使材料的冲击韧性得到提高，球化处理促使基体内大量二次碳化物的析出，大大提高了材料的硬度。
适合于高碳高铬合金钢的热处理工艺为1200℃加热1h固溶水冷，然后750℃x5h球化处理。
经此热处理后，与铸态实验钢相比硬度提高了30.8%,达到HRC53.9,冲击性提高了25%，达到9.5J/cm2。
关键词：热处理工艺；高碳铬；轴承钢组织；研究分析高铬铸钢球芯复合轧辊由于具有优良的抗热裂性能和高耐磨性能，在热连轧粗轧使用时，比较成功的解决了传统轧辊易出现的“热疲劳裂纹严重”、“压痕”、“磨损严重”、“掉块”等问题。
因此，在热轧机粗轧机架推广速度非常快，已逐步取代半钢轧辊、高铬铸铁轧辊，成为热轧机粗轧及中厚板粗轧工作辊的主要轧辊品种。
这种高铬铸钢球芯复合轧辊采用离心铸造而成，芯部为高强度合金球墨铸铁，其外层材料是高铬合金钢。
轧辊用高铬钢铸态组织一般为奥氏体和网状原始共晶碳化物，或奥氏体+珠光体+原始碳化物。
但随着C和Cr含量的增大，在凝固冷却过程中，高铬钢组织中容易出现粗大的原始网状碳化物，对轧辊性能不利。
因此，改变共晶碳化物的形态和分布，是提高其综合力学性能的有效手段。
稀土复合变质剂的加入，能够起到细化晶粒、净化和强化晶界等作用，但是对碳化物的分布和形态的改善并不理想。
为此本文研究采用稀土复合变质处理后，不同的热处理方式对高碳高铬钢碳化物的形状和分布的影响，以期达到提高其综合力学性能的目的。
1.试验方法为了保证整体的实验效果，应采用“废钢”、“高碳铬铁”、“镍”、“钒铁”等进行配料后，在“KGPT20-25型50kg中频感应电炉中进行熔炼[1]。
《2024年时效处理对47Zr-45Ti-5Al-3V合金组织与性能的影响》范文
《时效处理对47Zr-45Ti-5Al-3V合金组织与性能的影响》篇一一、引言随着现代工业的快速发展，合金材料因其独特的物理和化学性质在众多领域中得到了广泛的应用。
其中，47Zr-45Ti-5Al-3V 合金以其高强度、良好的耐腐蚀性和优异的加工性能，在航空、航天、汽车以及医疗器械等领域中发挥着重要作用。
然而，合金的性能并不仅仅取决于其化学成分，还与热处理工艺密切相关。
其中，时效处理作为一种重要的热处理工艺，对合金的组织和性能有着显著的影响。
本文将重点探讨时效处理对47Zr-45Ti-5Al-3V合金组织与性能的影响。
二、时效处理的原理及方法时效处理是一种通过调整合金的微观结构来改善其性能的热处理工艺。
在时效处理过程中，合金中的过饱和固溶体会发生脱溶、析出等反应，从而改变合金的组织结构。
针对47Zr-45Ti-5Al-3V合金，时效处理主要是在一定温度下进行，通过控制加热和冷却过程，使合金中的元素进行重新排列，从而达到优化性能的目的。
三、时效处理对47Zr-45Ti-5Al-3V合金组织的影响1. 晶粒尺寸：时效处理可以显著改变合金的晶粒尺寸。
在适当的温度和时间下进行时效处理，可以使晶粒尺寸细化，从而提高合金的力学性能。
2. 相结构：时效处理会促使合金中新相的形成和析出。
这些新相的析出不仅改变了合金的组织结构，还提高了其硬度、强度等性能。
3. 微观缺陷：时效处理还可以减少合金中的微观缺陷，如孔洞、夹杂等，从而提高合金的致密度和力学性能。
四、时效处理对47Zr-45Ti-5Al-3V合金性能的影响1. 力学性能：经过适当的时效处理，47Zr-45Ti-5Al-3V合金的硬度、强度和韧性等力学性能得到显著提高。
这是由于时效处理使得合金的晶粒尺寸细化、新相的析出以及微观缺陷的减少所致。
2. 耐腐蚀性：时效处理还能提高合金的耐腐蚀性。
这是因为经过时效处理后，合金的组织更加致密，减少了腐蚀介质对合金的侵蚀。
固溶处理和时效处理
固溶处理和时效处理固溶处理和时效处理1、固溶处理所谓固溶处理，是指将合金加热到高温奥氏体区保温，使过剩相充分溶解到固溶体中后快速冷却，以得到过饱和固溶体的热处理工艺。
固溶处理的主要目的是改善钢或合金的塑性和韧性，为沉淀硬化处理作好准备等。
适用多种特殊钢，高温合金，特殊性能合金，有色金属。
尤其适用：1.热处理后须要再加工的零件。
2.消除成形工序间的冷作硬化。
3.焊接后工件。
原理序言固溶处理是为了溶解基体内碳化物、γ’相等以得到均匀的过饱和固溶体，便于时效时重新析出颗粒细小、分布均匀的碳化物和γ’等强化相，同时消除由于冷热加工产生的应力，使合金发生再结晶。
其次，固溶处理是为了获得适宜的晶粒度，以保证合金高温抗蠕变性能。
固溶处理的温度范围大约在980~1250℃之间，主要根据各个合金中相析出和溶解规律及使用要求来选择，以保证主要强化相必要的析出条件和一定的晶粒度。
对于长期高温使用的合金，要求有较好的高温持久和蠕变性能，应选择较高的固溶温度以获得较大的晶粒度；对于中温使用并要求较好的室温硬度、屈服强度、拉伸强度、冲击韧性和疲劳强度的合金，可采用较低的固溶温度，保证较小的晶粒度。
高温固溶处理时，各种析出相都逐步溶解，同时晶粒长大；低温固溶处理时，不仅有主要强化相的溶解，而且可能有某些相的析出。
对于过饱和度低的合金，通常选择较快的冷却速度；对于过饱和度高的合金，通常为空气中冷却。
不锈钢固溶热处理碳在奥氏体不锈钢中的溶解度与温度有很大影响。
奥氏体不锈钢在经400℃～850℃的温度范围内时，会有高铬碳化物析出，当铬含量降至耐腐蚀性界限之下，此时存在晶界贫铬，会产生晶间腐蚀，严重时能变成粉末。
所以有晶间腐蚀倾向的奥氏体不锈钢应进行固溶热处理或稳定化处理。
固溶热处理：将奥氏体不锈钢加热到1100℃左右，使碳化物相全部或基本溶解，碳固溶于奥氏体中，然后快速冷却至室温，使碳达到过饱和状态。
这种热处理方法为固溶热处理。
固溶热处理中的快速冷却似乎象普通钢的淬火，但此时的‘淬火’与普通钢的淬火是不同的，前者是软化处理，后者是淬硬。
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中图分类号：TG113. 25；TG156. 92 文献标识码：A 文章编号：0254-6051（2007）03-0036-05
Effect of Aging Treatment on Mechanical Properties of High Carbon
Steel Wire Rods
H Xian-jun1，2 ，CHEN Shao-hui2 ，FANG Feng1 ，JIANG Jian-ging1
steeI decreases with increasing the ageing time. There is a white disk on the fresh tensiIe fracture of high carbon steeI
wire rod. However the white disk disappears after enough aging treatment.
钢盘条氢含量随时间的变化曲线。从图 3 中可以看
图 1 !6. 5 mm SWRH72B 钢盘条力学性能与时效时间的关系
（ a）抗拉强度与时效时间的关系 （ b）断面收缩率与时效时间的关系
Fig. 1 MechanicaI property !" aging time of the !6. 5 mm SWRH72B SteeI wire rod
从事钢铁材料组织与性能的研究。联系人：方峰副教授，电话： 025-52090630，E-maiI：fangfeng@ seu. edu. cn 基金项目：江苏省科技成果转化专项（ BA2004021）；江苏省材 料摩擦学重点试验室开放课题（ kjsmcX04003） 收稿日期：2006-04-20
体熔解热传导法测定钛合金中氢的标准试验方法》测 量了盘条中的氢含量。研究高碳钢盘条在不同时效时 间下，力学性能和拉伸断口的变化规律。
料中氢含量的变化，用扫描电镜分析了高碳钢盘条拉伸断口形貌的变化。结果表明，经过时效处理后，SWRH72B
和 SWRHS2B 高碳钢盘条的抗拉强度变化不大，但断面收缩率提高 50% 以上；随着时效时间的延长，盘条中氢含
量逐渐降低；未经充分时效处理的拉伸断口上存在白圈，时效处理后白圈消失。
关键词：SWRH72B 和 SWRHS2B 高碳钢盘条；时效处理；力学性能；断口形貌
（ SEM），the tensiIe fracture morphoIogy was observed. The resuIts show that the tensiIe strength of the SWRH72B and
SWRHS2B steeI wire rods changes IittIe，but the reduction of area increases by over 50% . The content of hydrogen in
能与时效时间的关系曲线。其中，1 号和 2 号取自同
一炉号，与之相比，3 号的冷却速度更快，其强度比 1
号、2 号约高 20 Mpa，断面收缩率则要低 5% 左右。
从图 2a 和 2b 中可以看到，3 组盘条的抗拉强度
和面缩的 变 化 趋 势 基 本 相 同。对 于 SWRHS2B 钢 盘 条，时效 1 天左右，盘条的抗拉强度和断面收缩率均明
图 4 是 !6. 5 mm SWR~72B 钢盘条分别在未时效 和时效 8 天后的拉伸断口形貌照片。从图 4 中可以看 到，不同时效时间后，盘条的拉伸断口均为微孔聚集型 断裂［3］，由于 材 料 塑 性 较 好，见 不 到 明 显 的 放 射 线。 时效 8 天与时效 1 天的拉伸断口形貌相比，纤维区较 小，而剪切唇较长，说明材料的塑性明显提高。图 5 是 1 组 !13 mm SWR~82B 钢不同时效时间下拉伸断口 形貌照片。
显上升；当时效进行到 2 天左右，抗拉强度和断面收缩 率均明显下降；随着时效时间的延长，抗拉强度逐渐恢 复到未时效前的水平，而断面收缩率则逐渐提高，当时 效时间达到 12 天后，盘条的力学性能趋于稳定。1 号 和 2 号盘条的断面收缩率提高了近 130% ，而 3 号盘 条的断面收缩率提高了约 70% 。
图 4 !6. 5 mm SWR~72B 钢盘条（不同时效时间）拉伸断口形貌
（ a）未时效 （ b）时效 8 天
Fig. 4 Fracture morphoIogy of tensiIe specimen of !6. 5 mm SWR~72B steeI wire rod after aging 0 day（ a）and 8 days（ b）
从图 5 中可以看到，拉伸断口存在明显的纤维区、 放射线和剪切唇，为典型的拉伸塑性断口［3］。但未时 效和时效 2 天的拉伸断口中，纤维区的颜色较浅，有一 明显白圈（ 如图 5a 和 5b 所示）；时效 4 天后（ 如图 5c、 5d 、5e 和 5f 所示），白圈已经消失，并且随着时间的延 长，剪切唇明显变长，表明材料的塑性变好；当时效时 间超过 16 天后，拉伸断口形貌无明显变化。
时效处理对高碳钢盘条性能的影响
胡显军1，2 ，陈少慧2 ，方 峰1 ，蒋建清1
（1. 东南大学 材料科学与工程学院，江苏 南京 210096；
2. 江苏沙钢集团有限公司 技术中心，江苏 张家港 215625）
摘要：研究了时效处理时间对 SWRH72B 和 SWRHS2B 高碳钢盘条抗拉强度和断面收缩率的影响规律，测量了材
图 2 !13 mm SWRHS2B 钢盘条力学性能与时效时间的关系
（ a）抗拉强度与时效时间的关系 （ b）断面收缩率与时效时间的关系
Fig. 2 MechanicaI property !S. aging time of the !13 mm SWRHS2B SteeI wire rod
（ a）tenSiIe Strength !". aging time （ b）reduction of area !". aging time
（ a）tenSiIe Strength !" aging time （ b）reduction of area !" aging time
到，!13 mm SWRHS2B 钢盘条最初氢含量较高，随着 时 效时间的延长，氢含量逐渐降低。经过约12 天后，
图 2 是 3 组 !13 mm SWRHS2B 钢盘条的力学性
图 3 高碳钢盘条氢含量与时效时间的关系 Fig. 3 Hydrogen content of high carbon SteeI !". aging time
《 金属热处理》2007 年第 32 卷第 3 期
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材料中的氢含量变化不大；对于 !6. 5 mm SWR~72B 钢盘条也表现出相似的规律，氢含量随时间的延长而 逐渐降低，时效 12 天后氢含量基本稳定。 !" #$ 拉伸断口形貌
1 试验材料与方法
选取 SWRH72B 和 SWRHS2B 两种不同含碳量的
高碳钢盘条进行时效试验，其规格和化学成分见表 1。
表 1 SWRH72B 和 SWRH82B 高碳钢盘条的规格和 化学成分（ 质量分数，%）
Table 1 The diameter and chemical composition of tested steel SWRH72B and SWRH82B（ wt%）
S2B）高碳钢盘条每放置一定的时间后，测试其抗拉强
度和断面收缩率。采用扫描电子显微镜对拉伸断口形
作者简介：胡显军（1975. 10—），男，江西乐平人，工程师，博士 貌进行观察，并用美国 Leco 公司生产的 TCH600 型 N /
研究生，发表论文 4 篇，获得江苏省科技进步一等奖 1 项，主要 0 / H 综合测定仪，按照 ASTM-E1447—2005《 用惰性气
Key words：SWRH72B and SWRHS2B high carbon steeI wire rods；aging treatment；mechanicaI properties；fracture ap-
pearance
采用连铸连轧、斯太尔摩高速线材生产线生产高 SWRH72B 和 SWRHS2B 钢盘条性能的影响规律，并探
由 于 S2B 和 72B 钢 的 碳 含 量 均 在 共 析 成 分
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《 金属热处理》2007 年第 32 卷第 3 期
0. 77% 左右，其余元素含量均比较接近，生产工艺过程 基本相同，通过对组织转变过程的控制，得到均为伪共 析珠 光 体 组 织。 !6. 5 mm SWRH72B 与 !13 mm SWRHS2B 钢强度基本相似，均在 1150 Mpa 左右，两 者具有较强的可比性；同时，由于 S2B 钢生产小规格 （6. 5 mm）品种的数量较少，采集样品较困难，因此采 用 !6. 5mm 72B 钢盘条作为对比钢种。
（1. CoIIege of MateriaIs Science and Engineering，Southeast niversity，Nanjing Jiangsu 210096，China
2. Jiangsu Shagang Group Co. ，Ltd. ，Zhangjiagang Jiangsu 215625，China）
钢号 规格 / mm C Si Mn P
S Cr Cu
SWRH72B !6. 5 0. 72 0. 19 0. 62 0. 014 0. 013 0. 07 0. 11 SWRHS2B !13 0. S2 0. 24 0. 72 0. 015 0. 011 0. 19 0. 10
对 SWRH72B 和 SWRHS2B（ 以 下 简 称 72B 和
比较 图 1 和 图 2 可 以 看 出，对 于 !6. 5mm
SWRH72B 钢盘条，时效进行到第 S 天左右，力学性能
基本稳定，而对于 !13 mm SWRHS2B 钢盘条，需要时