锁扣钢管桩基坑支护稳定性验算
某钢板桩支护基坑结构稳定性验算
月下
住 宅与 房 地产
施 工 技术
某 钢板桩 支 护 基 坑结构 稳 定 性验 算
刘 二强
广 东 省 交通规划设计研 究 院 股 份 有 限 公 司
:
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广东 广州
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5 10 50 7 )
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随 着 近 多年 来城 市 化 建设 的 快 速 发 展 地 下 空 间 越 来 越 被 重 视 各 类 基 坑 在 许 多城市 中频 繁 涌 现 其中地 下 管 线 的 新 建 摘 要 与 迁 改 工 程 需 要 安 全 快 速 的 施 工 基 坑 本 身 的 稳 定 性 是 设 计 与施 工 的 一 个 重 要 指 标 本 文 针 对 钢 板 桩 支护 结 构 设 计 方 案 以 深 圳 市 某 明 挖 基 坑 为 工 程 背 景进 行 验算 主 要 内容 包 含排 桩 及 围护 结 构 稳 定 性 为 今 后 类 似 工 程 的 设 计 及 咨 询 提 供 参 考 关键词 钢 板 桩 ; 基 坑 支护 ; 稳 定 性 验 算 一 一 一 中 图 分 拳号 TU 7 4 女献 标 志 码 A 女童编号 1 0 0 6 6 0 1 2 ( 2 0 1 6 ) 0 2 0 1 6 6 0 2
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计 算 结 构 开挖 阶 段 各 工 况 的 内 力组 合 最终 的位 移 及 内 力值应 是 各 阶 段之 包络 值 作 用 于 桩墙 后 的 侧 向 水 土 压 力在坑 底 以 上 按 朗肯 主 动 土 压 力来 考虑 开挖 面 以 下 按 矩 形分 布 大 小 等 于 开挖 面处 的 朗肯 主 动 土 压 力 作 用 于 桩 墙开 挖面 以下 的侧 压 力 按 m 法来 考虑 坑 内开 挖面 以上 的支 撑 点 以 弹性 支座 来模 拟
基坑支护验算及步骤详解
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二、实例计算演示
2、设计数据输入
可以多级放坡，每级坡在表格中对应一行。
坡高、坡宽、台宽大样图 例题之外
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二、实例计算演示
2、设计数据输入
应该区分支撑和换撑：支撑的目的是为了开挖，所以支撑工况后总是伴随开挖工况； 换撑的目的是为了拆撑，所以换撑工况后伴随拆撑工况（也可以换多道后再拆撑，这 种情况下，换撑工况后不一定有拆撑工况）。换撑可以是永久的， 也可以是临时的。 换撑后的拆撑可以同时多道（如同时爆破），也可以是一道一道顺序拆除，两种情况 对内力和支撑反力会有影响，应按实际情况建模，对后一种情况，可以在加上虚拟换 撑（刚度设为0）中拆除。
2、设计数据输入
型钢围檩： 型钢型号：型钢围檩的 型钢型号。 根数：组合型钢围檩的 型钢根数。 边界条件：两根支撑间 的围檩简化为单跨梁， 其两端的边界条件可模 拟为简支或刚接，对于 对称、均匀布置的支撑 可选择两端刚接，而两 端铰接的边界条件是偏 于保守的计算。
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二、实例计算演示
2、设计数据输入
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二、实例计算演示
2、设计数据输入
点击“显示施工工况”按 钮，弹出如下对话框，对 话框中显示了每个施工工 况的开挖、支撑（锚）、 换撑（锚）、地面超载以 及坑内水位的情况。
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二、实例计算演示
2、设计数据输入
例题之外
开挖前可以分层对地基进行加固，每层对应输入表格的一行，如上图：
深度(m)：加固层上表面离地面的深度。
定滑弧计算安全系数。 应力状态计算方法：计算抗滑力时滑弧上的应力是否要扣除水压力，不扣除为“总应力法”，扣除是“有效应力
法”。也可对合算土层使用“总应力法”，对分算土层使用“有效应力法”，这种情况，选中“孔压考虑土性”。 考虑桩墙弯曲阻力：选中，抗滑力中包含桩墙弯矩承载力项。 考虑水平力：选中，抗滑力中包含水平主动土压力项。 忽略垂直滑面阻力：选中，不包换直线的积分项。 地表沉降计算：可选择“peck法”、“同济三角形”、“同济抛物线”。 水泥土墙顶位移估算： 基坑最大边长(m)：开挖基坑的最大边长，超过100时取100m。 施工质量影响系数：取0.8~1.5。 搅拌桩格栅验算：计算系数：见“技术手册”。 内力变形计算：坑内土影响范围系数：考虑在盆式开挖中预留土台的影响，其意义见“技术手册”。 计SMW工法桩局部抗剪验算：抗剪强度系数：水泥土无侧限抗剪强度标准值到水泥土抗剪强度设计值的换算系数。
钢管支撑强度及稳定性验算
钢支撑N=2750KN，L水平向=L竖向＝20.9m钢支撑强度及整体稳定性验算（钢结构设计规范GB50017-2003 5.2）：一、计算参数分项系数γs＝ 1.375初始偏心距e0=0.001*L=0.04m支撑面均布荷载q0=0.7Kpa支撑最大轴力标准值Nk=2692KN初始弯矩M0k＝75.7381KN-m由自重及支撑面均布荷载引起的弯最大弯矩Mk=M0k＋Nk*e0=183.4181KN-m稳定系数φ=0.851弯矩作用平面内的轴压构件稳定系截面塑性发展系数γ= 1.15钢管截面钢管外径D=0.609m钢管内径d=0.577m支撑实际长度L=14.8m截面模量W=0.0982*(D4-d4)/D0.004307m3弯矩作用平面内对较大受压纤维的截面惯性矩I=π(D4-d4)/64=0.001311m4截面回转半径i=√(D2+d2)/4=0.209733m截面积A=π*(D2-d2)/4=0.029807m2参数Nex=π2*EA/(1.1λ2)=11063.97KN OR Nex=π2*EI/[1.1*(μ*L)2]=弹性模量E= 2.06E+08Kpa Q235钢杆件计算长度修正系数μ=1构件长细比λ=L/i=70.56575等效弯矩系数βmx=1无端弯矩但有横向荷载作用二、钢支撑强度验算f=N/A+M/(γ*W)=175.0974Mpa< [f]=215 Mpa，满足要求其中M=γs*Mk三、钢支撑整体稳定验算1、钢支撑竖向平面内的稳定性验算f1=N/(φ*A)=145.8569Mpaf2=βmx*M/[γ*W*(1-0.8*N/Nex)]=69.52489Mpaf=f1+f2=215.3818Mpa< [f]=215 Mpa，满足要求2、钢支撑竖向平面外的稳定性验算f1=N/(φy*A)=145.8569其中弯矩作用平面外的轴心受压稳定系数φy＝0.851根据L=11m计算。
桩基础稳定性计算书
桩基础稳定性计算书1工程；工程建设地点：；属于结构；地上o层；地下o层；建筑高度：Om标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）。
一、参数信息1. 基坑基本参数基坑开挖深度H：1.6m；桩与土接触点深度H1：1.5m；塔吊最大倾覆力矩M 630kN・m 桩直径d：0.5m；桩入土深度H2：30m；主动土压力分配系数：0.7 ；基坑外侧水位深度h wa：5m；基坑以下水位深度h wp：2m；稳定性计算安全系数K：1.2 ；2. 土层参数土层类型厚度h i 重度Y浮重度向内聚力C i 摩擦角（m）（kN/m3）（kN/m3）（kPa）（°）碎石素填土 2 19 25 0 0粉质粘土26 19.2 27.9 20 30淤泥质粉质粘土3 16.7 52.4 6 15微风化灰岩 5 18 22 4 53. 荷载参数布置方式荷载值P i （kPa）距基坑边线距离l 1（m）作用宽度a i（m）满布10 -- --局布 5 1 24. 支撑参数支撑点与填土面距离（m）作用力（kN）1 0.5 20示意图二、桩侧土压力计算1、水平荷载（1）、主动土压力系数：K ai=tan2（45° -奶/2）= tan 2（45-0/2 ）=1;K a2=tan2（45° -血/2）= tan 2（45-0/2 ）=1;K a3=tan2(45°-也/2) = tan 2(45-0/2 ) =1;K a4=tan2(45°-如/2) = tan 2(45-30/2 ) =0.333;K a5=tan2(45°-松/2) = tan 2(45-30/2 ) =0.333;K a6=tan2(45°-妬/2) = tan 2(45-15/2 ) =0.589;K a7=tan2(45°-也/2) = tan 2(45-5/2 ) =0.84 ;(2)、土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平荷载：第1层土：0 ~ 1 米；oai上= P 1 K ai-2C i K ai0.5 = 10 X 1-2 X 0X 10.5 = 10kN/m ;cai T = ( Y h1+P1)K a1-2C1K a10.5 = [19 1X10] X-2 XX10.5 = 29kN/m;第2层土：1 ~ 1.5 米；出=刀Yh i/ Y= 19/19 = 1;C2上=[Y H2'+P i+P?a2/(a2+2l2)]K a2-2C2K a20.5 = [19 1X10+2.5] X2 XX” =31.5kN/m;C2下=[Y(H2'+h2)+ P i+P2a2/(a2+2l2)]K a2-2C2K a20.5 = [19 (1+0.5) + 10+2.5] 1-2 X0X10.5 = 41kN/m;第3层土：1.5 ~ 2 米;Hs'=刀Yh i/Y = 28.5/19 = 1.5;C3上=[Y H3'+P I +P?a2/(a2+2l2)]K a3-2C3K a30.5 = [19 15+10+2.5] 1-2 X0X10.5 =41kN/m;C3下= [ Y(H3'+h3)+ P i+P2a2/(a2+2l2)]K a3-2C3K a30.5 =[19 X(1.5+0.5)+10+2.5] 1-2X>0X10.5 = 50.5kN/m;第4层土：2 ~ 5 米;W = 刀Yh/ Y = 38/19.2 = 1.979;0.5C4 上=[Y H4'+P i+F2a2/(a2+2l2)]K a4-2C4K a4 =0.5[19.2 1^979+10+2.5] 0.333-2 20X0.333 = -6.261kN/m;C4 下=[Y(H4'+h4)+ P i+P2a2/(a2+2l2)]K a4-2C4K a40.5 =[19.2 (1.979+3)+10+2.5] 0.333-2 20 >0.3330.5 = 12.939kN/m;第5层土：5 ~ 28 米;Hs'= 刀yh i/ Y = 95.6/19.2 = 4.979他5 上=[Y H5'+P I+F2宠/@+2l2)]K a5-2C5K a50.5 =0.5[19.2 电979+10+2.5] 0.333-2 20X).333 = 12.939kN/m；ca5下= [ Y(H5'+P l+P2a/(a2+2l2)]K a5-2C5K a50.5+ Y fe K a5+0.5 驹人52 =[19.2 X4.979+10+2.5] 0X.333-2 2X0X0.3330.5+27.9X23X0.333+0.5 1X0X232 =2871.839kN/m；第6层土：28 ~ 31 米；H6' = H 5' = 4.979 ；他6上=[Y H6'+P1]K a6-2C6K a6°.5+ 酋6心6+0.5 驹人62 =[16.7 X4.979+10] 0X.589-2 X6X0.5890.5+52.4X23X0.589+0.5 1X0X232 =3400.25kN/m；ca6下= [ Y H6'+P1]K a6-2C6K a6D.5+ yh6K a6+0.5 Yv h62 =[16.7 X4.979+10] 0X.589-2 X6X0.5890.5+52.4X26X0.589+0.5 1X0X262 =4227.808kN/m；第7层土：31 ~ 31.6 米；H7' = H 6' = 4.979 ；ca7上=[Y H7'+P1]K a7-2C7K a70.5+ ^K a7+0.5 ^w h72 =[18X4.979+10] 0X.84-2 4XX0.840.5+22X26X0.84+0.5 1X0X262 = 3936.608kN/m；C&7下= [ Y H7'+P1]K a7-2C7K a7).5+ yh7K a7+0.5 ^w h72 =[18X4.979+10] 0X.84-2 4XX0.840.5+22X26.6X0.84+0.5 1X0X26.62 = 4105.491kN/m；(3)、水平荷载：临界深度：Z0=(矽下X h4)/( oa4上+ ®下)=(12.939 X 3)/(6.261 X 12.939)=2.022m ; 第1 层土：E a1=0kN/m；第2层土：E a2=0kN/m；第3层土：E a3=0kN/m；第4层土：Ea4=0.5 X Z0X oa4下=0.5 X 2.022 X 12.939=13.08kN/m ;作用位置：h a4=Z0/3+ 刀hi=2.022/3+26.6=27.274m ;第5层土：艮5=馆X ( oa5上+ 阳5下)/2=23 X (12.939+2871.839)/2=33174.954kN/m ;第6层土：作用位置：h a5=h5(2 Oa5上+ 畋下)/(3 ca5上+3o a5下)+ 刀hi=23 X (2 X 12.939+2871.839)/(3 X 12.939+3X2871.839)+3.6=11.301m ；第7层土：E a6=h6 X (阳決+ 他6下)/2=3 X (3400.25+4227.808)/2=11442.086kN/m ;作用位置：h a6=h6(2 oa6上+ 笛6下)/(3 c&6上+3 oa6下)+ 刀hi=3 X (2 X3400.25+4227.808)/(3X 3400.25+3X 4227.808)+0.6=2.046m ；第7层土：E37=h7X ( oa/上+ca7下”2=0.6 X (3936.608+4105.491)/2=2412.63kN/m ; 作用位置：h a7=hz(2 商上+ca7下)/(3 商上+3o a7下)+ 刀hi=0.6 X (2 X 3936.608+4105.491)/(3 X 3936.608+3 X 4105.491)+0=0.298m ；土压力合力：E a= 2E ai= 13.08+33174.954+11442.086+2412.63=47042.75kN/m 合力作用点：h a=习lE ai/E a F(13.08 2X7.274+33174.954 1X1.301+11442.086 2X.046+2412.630X.298)/47042.75=8.49m；2、水平抗力计算(1)、被动土压力系数：2 K pi =tan (45°+忖2): = tan 2(45+0/2)=i；2K p2 =tan (45°+ 血/2):= tan 2(45+30/2)=3；K p3 =tan2(45°+ 初2): = tan 2(45+30/2)=3；K p4 =tan2(45°+ 创2): = tan 2(45+i5/2)=i.698；K p5 =tan2(45°+ 妬/2):= tan 2(45+5/2)=i.i9i；(2)、土压力、地下水产生的水平荷载：第1层土：1.6 ~ 2 米；cpi上= 2C 1 K pi0.5 = 2 X0X 10.5 = 0kN/m ;0.5 0.5c i下=Y h i K pi+2C i K pi = 19 X4 X+2X0X = 7.6kN/m；第2层土：2 ~ 3.6 米；f = 刀也/ Y= 7.6/I9.2 = 0.396;中2上=Y H2'K p2+2C2K p20.5 = I9.2 0X96 X+2X20X30.5 = 92.082kN/m；C2下= Y(H2'+h2)K p2+2C2K p20.5 = I9.2 (X396+I.6) 3+2X20X30.5 = I84.242kN/m；第3层土：3.6 ~ 28 米；H3' = H 2' = 0.396 ；0.5 2 C3上= [ Y H3']K p3+2C3K p3 + 丫'hK p3+0.5 Y h32 =[19.2 区396] 3+2>20>30'5+27.9 J0X3+O.5 X0X）2 = 92.082kN/m；§3下=[Y H3']K p3+2C3K p30.5+ Y '3K p3+0.5 Y h32 =[19.2 0.396] 3+2 >20 >30.5+27.9 24.4 3+0.5 X0 >24.42 = 5111.162kN/m；第4层土：28 ~31 米；H4' = H 3' = 0.396 ；0.5 2§4上=Y H『K p4+2C4K p4 +丫'4"K p4+0.5 Y h4 =16.7 0.396 *698+2 6 >1.6980.5+52.4 24.4 1.698+0.5 10 >24.42 = 5175.167kN/m；0.5 2§4下= Y H4‘K p4+2C4K p4 . + Y '4K p4+0.5 Y"4 =16.7 0.396 1.698+2 6 1.6980.5+52.4 27.4 1.698+0.5 10 27.42 = 6219.155kN/m；第5层土：31 ~ 31.6 米；H5' = H 4' = 0.396 ；0.5 2§5上= Y H5‘K p5+2C5K p5 . + Y 5K p5+0.5 Y"5 =0.5 218 0.396 1.191+2 4 1.1910.5+22 27.4 1.191+0.5 10 27.42 = 4488.923kN/m；§5下= Y H5'K p5+2C5K p5°.5+ Y '5K p5+0.5 Y h52 =18 >0.396 1.191+2 4 >1.1910.5+22 >28 >1.191+0.5 10 >2$ = 4670.844kN/m；（3）、水平荷载：第1 层土：Eo1=hi >（§1 上+ §1 下）/2=0.4 >（0+7.6）/2=1.52kN/m ;作用位置：h p1=hi（2 §1 上+§1 下）/（3 §1 上+3§1 下）+ 刀hi=0.4 x （2 x 0+7.6）/（3 >0+3 >7.6）+29.6=29.733m ；第2层土：Eo2=h2 >（§2上+ §2下）/2=1.6 >（92.082+184.242）/2=221.059kN/m ;作用位置：h p2=hz（2 §2上+§2下）/（3 §2上+3 §2下）+ 刀hi=1.6 X （2 X92.082+184.242）/（3 92.082+3 184.242）+28=28.711m；第4层土：第3层土：§3=馆 > （§尹+ §3下）/2=24.4 >（92.082+5111.162）/2=63479.578kN/m ;作用位置：h p3=h3（2 §3上+§3下）/（3 §3上+3 §3下）+ 刀hi=24.4 X （2 X 92.082+5111.162）/（3 X 92.082+3 X 5111.162）+3.6=11.877m ;第5层土：E p4=h4 x ( cp4上+3下)/2=3 X (5175.167+6219.155)/2=17091.484kN/m ;作用位置：h p4=h4(2 qp4上+ q54下)/(3 op4上+3 qp4下)+ 刀hi=3 X (2 X5175.167+6219.155)/(3 X5175.167+3X6219.155)+0.6=2.054m ；第5层土：Eo5=h5 X ( cps上+ qp5下)/2=0.6 X (4488.923+4670.844)/2=2747.93kN/m ;作用位置：h p5=h5(2 C5上+q55下)/(3 85上+3 C P5下)+ 刀hi=0.6 X (2 X4488.923+4670.844)/(3 X 4488.923+3X 4670.844)+0=0.298m ；土压力合力：E p= 艺E i =1.52+221.059+63479.578+17091.484+2747.93=83541.571kN/m；合力作用点：h p=》h pi/E p=(1.52 X29.733+221.059 2X8.711+63479.578 1X1.877+17091.484 2X.054+2747.930X.298)/8354 1.571=9.532m；三、桩侧弯矩计算1. 主动土压力对桩底的弯矩M = 0.7 X 0.5 X 47042.75 X 8.49 = 139788.303kN • m2. 被动土压力对桩底的弯矩M = 0.5 X 83541.571 X 9.532 = 398142.062kN • m3. 支撑对桩底弯矩M = 622kN • m四、基础稳定性计算M+M》K(M+M)622+398142.062=398764.062kN -m > 1.2 X (630+139788.303)=168501.964kN m 塔吊稳定性满足要求！。
钢管桩支架受力验算
钢管桩支架受力验算编辑整理：尊敬的读者朋友们：这里是精品文档编辑中心，本文档内容是由我和我的同事精心编辑整理后发布的，发布之前我们对文中内容进行仔细校对，但是难免会有疏漏的地方，但是任然希望（钢管桩支架受力验算）的内容能够给您的工作和学习带来便利。
同时也真诚的希望收到您的建议和反馈，这将是我们进步的源泉，前进的动力。
本文可编辑可修改，如果觉得对您有帮助请收藏以便随时查阅，最后祝您生活愉快业绩进步，以下为钢管桩支架受力验算的全部内容。
18＃墩现浇段钢管桩支架受力验算书一、计算依据⑴《建筑施工碗扣钢管脚手架安全技术规范》⑵《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》⑶《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（⑷《钢结构》上、下册 /中国工业出版社⑸《结构力学》/高等教育出版社⑹《材料力学》/高等教育出版社二、工程概况新邕宁邕江特大桥92+168+92米连续梁边跨现浇段对应节段为23#段，节段长7。
9m，中心梁高9m，梁底宽为6。
5m，梁顶板宽9m，顶板厚55㎝，腹板厚45㎝,底板厚50㎝,设计混凝土方量为165m3。
三、现浇钢管桩支架模板方案钢管桩立柱基础采用C30混凝土条形基础,基础宽1—1.2m，高1m.钢管立柱下部通过焊接与预埋在基础上的80＊80＊2cm钢板相连，钢管桩立柱高23m，纵向间距2。
25m,横向间距腹板下2。
5—3.97m.横梁梁采用2I40工字钢，I40工字钢上横向铺设I32工字钢，间距0.6m。
在I32工字上搭设碗扣支架支撑梁体底模，支架横纵向步距腹板下为0.6m，纵向步距0。
6m，水平杆步距0.6m.支架顶托上横向铺15×15cm方木,在15×15cm方木上纵向铺10×10cm方木为加劲肋木，方木净距为20cm.底模板采用18mm优质竹胶板,侧模采用18mm优质胶木板，加劲肋木为10×10cm方木,间距30cm，背楞采用2[10槽钢,背楞间距60cm，拉杆采用φ20精扎螺纹钢，间距80cm。
10.5基坑稳定性分析
上海万达广场工地基坑外侧土方滑移
发生坍塌的是宝 山万达广场工地 北面，近一二八 纪念路一侧的围 墙。
Байду номын сангаас
3. 基坑底隆起稳定性验算 对饱和软黏土，抗隆起稳定性的验算是基坑设计的一个主要 内容。基坑底土隆起，将会导致支护桩后地面下沉，影响环境 安全和正常使用。隆起稳定性验算的方法很多。可按地基规范 推荐的以下条件进行验算：
有支护结构的基坑整体稳定性验算
M P R cos i
2M c
h（i Kp
K
）
a
d d
(2-43)
式中：Mp——每延米中的桩产生的抗滑力矩(kN·m/m)；
i
——桩与滑弧切点至圆心连线与垂线的夹角； Mc——每根桩身的抗弯弯矩(kN·m/单桩)；
hi——切桩滑弧面至坡面的深度(m)；
γ——hi范围内土的重度(kN/m3)；
≥
1.3
(2-46)
Ep
Ea ≥ 1.2 (2-47)
式中：Ep、bp——分别为被动侧土压力的合力及合力对支护结构
底端的力臂；
Ea、ba——分别为主动侧土压力的合力及合力对支护结构底
端的力臂。
杭州地铁1号线基坑内发生土体滑移
2009年1月26日18时20分左右，杭州地铁1 号线凤起路站基坑内发生土体纵向滑移事故， 没有造成人员伤亡。事故发生后，现场立即启 动了应急预案，采取了一系列应急抢险措施： 补设钢支撑，确保基坑安全；加强对基坑和周 边建筑物的监测；北面土体滑移面的顶部适当 进行卸载；调整公交延安路(凤起路-庆春路段) 交通；进一步优化凤起路站的支撑体系以加强 安全性等。
Kp、Ka——土的被动与主动土压力系数；
d——桩径(m)；
深基坑排桩锚杆支护与稳定计算
深基坑排桩锚杆支护与稳定计算1.引言-介绍深基坑排桩锚杆支护的背景与意义-阐述深基坑排桩锚杆支护的作用及其挑战-概述文章的结构和主题2.排桩设计-介绍深基坑排桩的基本原理和设备-探讨排桩的设计方法、原则和程序-讨论排桩设计中应注意的问题和技术难点3.锚杆支护设计-介绍深基坑锚杆支护的基本原理和设备-探讨锚杆支护的设计方法、原则和程序-讨论锚杆支护设计中应注意的问题和技术难点4.基坑稳定计算-分析深基坑排桩锚杆支护在地下水、土质、地质和环境等方面的影响-通过对基坑周围的地质、土质和水文地质条件进行分析和计算，确定深基坑排桩锚杆支护稳定性-讨论基坑稳定计算中的关键因素和技术难点5.实例分析-通过实际的深基坑排桩锚杆支护工程案例，讨论基坑设计、施工和监测中遇到的问题和挑战-探讨如何通过技术手段，保证深基坑排桩锚杆支护工程的安全和有效性-总结本文的研究成果，提出基坑工程中需要进一步探讨和改进的问题6. 结论-对深基坑排桩锚杆支护的设计与计算进行总结-探讨如何进一步完善深基坑排桩锚杆支护技术体系，提高基坑工程的效率和安全性-结论与展望第一章：引言1.1 背景介绍近年来，城市建设快速发展，地下空间利用需求不断增加，为此，建筑工程中深基坑排桩锚杆支护技术得到了广泛应用。
深基坑排桩锚杆支护技术是利用支撑结构将土壤承受的荷载传递到深层岩石或混凝土地基上的一种工程技术。
它具有支护力度大、抗震抗风等可靠性高的特点，被广泛应用于大型公共设施、城市轨道交通、地铁等工程中。
然而，深基坑排桩锚杆支护工程的设计与施工都要面临复杂的土力学与地质条件，这加大了工程风险与安全隐患。
1.2 基本规范为保证深基坑排桩锚杆支护工程的安全和稳定，必须遵循相关的设计规范。
目前在我国，深基坑排桩锚杆支护工程的设计与施工主要遵循以下几个规范：- 《深基坑设计规范》GB50086-2011；- 《地基与地下水工程施工质量验收规范》GB50222-95；- 《地下工程支护设计规范》GB50494-2009；- 《排桩工程技术规范》JGJ94-2008；- 《锚杆支护工程技术规范》JGJ130-2011。
钢板桩验收中的强度与稳定性检测方法
钢板桩验收中的强度与稳定性检测方法钢板桩是一种常用于工程施工中的地基处理技术，以其强度高、施工方便等优势而被广泛应用。
然而，在施工过程中，为了确保钢板桩具备足够的强度和稳定性，必须进行验收工作。
本文将介绍钢板桩验收中的强度与稳定性检测方法。
首先，针对钢板桩的强度检测，我们可以使用静载试验方法。
该方法通过在钢板桩上施加一定荷载，利用应变测量装置记录桩体的变形情况，从而计算出桩体的承载力。
静载试验是一种较为准确的检测方法，能够全面评估钢板桩的强度性能。
其次，钢板桩的稳定性检测方法主要有两种，即地质勘探方法和现场监测方法。
地质勘探方法是在施工前进行的一种检测方法。
通过地质勘探，我们可以获得钢板桩设计的基本参数，如土质情况、地下水位等。
在实际施工中，这些参数的准确性对于确保钢板桩的稳定性至关重要。
因此，地质勘探方法是一项必不可少的检测手段。
现场监测方法是在钢板桩施工过程中进行的检测方法。
在钢板桩施工后，我们可以利用压力计、应变计等现场监测设备对桩体进行监测。
通过实时收集桩体的变形和应力数据，可以评估钢板桩的稳定性，及时发现并解决桩体问题，确保工程的安全运行。
此外，为了提高钢板桩的验收质量，可以结合使用其他的辅助检测手段，如声波检测、超声波检测等。
声波检测是通过超声波在材料中传播的速度和衰减情况，来评估材料的质量和强度。
针对钢板桩，我们可以利用声波检测方法在施工后对桩体进行定位和检测，从而检测其裂缝情况和整体强度。
超声波检测是一种非破坏性检测方法，可以通过超声波在材料中传播的速度和反射情况，来评估材料的质量和密度。
对于钢板桩，通过超声波检测方法，我们可以获得桩体内部的缺陷信息，并评估其强度和稳定性。
总结起来，钢板桩验收中的强度与稳定性检测方法包括静载试验、地质勘探方法及现场监测方法，以及辅助的声波检测和超声波检测等方法。
这些方法的综合应用可以全面评估钢板桩的性能，确保其具备足够的强度和稳定性。
在实际施工中，我们应该依据具体情况选择适合的检测手段，并在验收过程中严格按照相关标准进行操作，以保证工程的质量和安全。
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锁扣钢管桩基坑支护稳定性验算
程兵 ， 向文凤
（１．合肥建工第一建筑工程有限责任公司，安徽合肥２３００１１；２．安徽省高速公路试验检测科研中心，安徽合肥２３０６０１）
摘要：某桥索塔承台位于浅滩区，具有地下水丰富、承台埋深大、承台底位于粉砂层等特点，选择锁扣钢管桩围堰支护的开挖方
案，经过结构受力及稳定性验算，认为该方案满足相关规范要求。
关键词：锁扣钢管桩；基坑支护；土压力；稳定性验算
中图分类号：ＴＵ４７３．１３ 文献标识码：Ａ 文章编号：１６７３—５７８１ｆ２０１０）０２—０２４９—０２
１ 工程概况
某桥索塔承台基坑开挖采用直径８００ ｍｍ、厚
１０ ｍｍ的钢管桩支护，钢管桩长２２ ｍ，其中人土深度
为１２ ｒｎ，钢管桩间距１ ｍ；钢管桩之间设置锁口，锁
扣内密填优质黏土做为联结止水；基坑内部使用
Ｑ２３５的空心钢管作为横撑，钢管直径８０ ｃｍ，厚
１ ｃｍ。第一道横撑距离基坑顶以下２．５ ｍ；第二道横
撑距离基坑顶以下５．５ ｍ。
为了增加内撑的稳定性，在横撑中间等距布设３
排立柱，立柱间距８．５ １ＴＩ，尽量避免影响承台施工。
钢管桩安装就位后，内填沙土并水夯密实，锁扣钢管
桩结构形式如图１所示。
围堰基本信息：内力计算方法，采用增量法［１ ］。
基坑等级二级，侧壁重要性系数为１．０，基坑深度
１０ ｒｎ，嵌固深度１２ ｍ，桩顶标高为０，圆形桩截面。基
坑支锚信息：２道内撑，水平间距３．０ ｍ，竖向间距为
２．５ ｒｎ、３．０ ｍ，预加力１００ ｋＮ，支锚刚度２５０ ＭＮ／ｍ，
材料抗力２ １３０ ｋＮ。
图ｌ锁扣钢管桩结构形式示意图
２结构验算工况
根据基坑开挖进度，本结构验算共分５种工
况 引，具体工况信息如表１所列。
表１工况信息表
３整体稳定验算
采用Ｂｉｓｈｏｐ法计算ｌ７］，采用总应力法判别应力
状态，条分法中的土条宽度为０．４０ ｍ。
滑裂面数据：整体稳定安全系数Ｋ 一１．９９＇５；圆
弧半径Ｒ一２７．３６８ ｍｌ圆心坐标 ＝一２．０６６，ｙ一
１５．２１７。锁扣钢管桩围堰整体稳定验算，如图２
所示。
抗倾覆安全系数
＾／ｒ
Ｋ 一 ＆／ｒ （１）
』ｙ』ａ
其中，Ｍｐ为被动土压力及支点力对桩底抗倾覆弯
矩，对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定，对于锚
杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的
较小值；Ｍａ为主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
收稿日期：２０１０—０ｌ－２７
作者简介：程兵（１９８２一），男，安徽怀宁人，合肥建工集团有限责任公司助理工程师
《工程与建设》２０１０年第２４卷第２期 ２４９
图２锁扣钢管桩围堰整体稳定验算图
足规范要求 。
表５工况４内力表 ｋＮ／ｍ
（５）工况５；内力如表６所列。
Ｋｓ－－ 堕 生 一２
．
０３２￣１．２，满１６ ６５２ ３１５
．
‘ 。 ，１州
（１）工况１：内力如表２所列。 足规范要求嘲。
Ｋ 一 ± 一３
．
９７０￣１．２，满足规８ ９４８ ２０３ 一ｓ
．
‘ ＇州 ，
范要求 。
表２工况１内力表 ｋＮ／ｍ
（２）工况２：内力如表３所列。
Ｋ ：：： 一５．５１７＞１．２，８ ９４８
．
２０３ ’ ‘ ‘’
满足规范要求 引。
表３工况２内力表 ｋＮ／ｍ
（３）工况３：内力如表４所列。
Ｋ 一 盟 堡 一２
．
６５７＞１．２，１ ３ ２６１
．
９５０ ‘ ‘’
满足规范要求 。
表４工况３内力表 ｋＮ／ｍ
（４）工况４：内力如表５所列。
Ｋ 一 ２１ ３９９．２８２＋２５ ５６０．０００
１３ ２６１．９５０
２５０《工程与建设》２０１０年第２４卷第２期
一３．５４０＞１．２，满
表６工况５内力表 ｋＮ／ｍ
４结束语
锁扣钢管桩围堰作为一种新的支护、围水结构，
兼得钢板桩围堰的施工方便、结构简单、可回收利用
的优点和双壁钢围堰刚度大、能减少内支撑层数、便
于取土的优点，适合用于浅滩区深基坑开挖的支
护ｌ９］。经过结构受力及稳定性验算，该方案满足相关
规范要求。在该桥索塔承台施工中的成功应用，证明
该支护结构在同等条件下适用，亦为今后类似工程提
供借鉴。
（参考文献］
［１］江正荣．建筑地基与基础施工手册（第２版）［Ｍ］．北京：中国建
筑工业出版社，２００５．
［２］ｊＧｊ １２Ｏ ９９，建筑基坑支护技术规程［ｓ］．
［３］郭传创，张翠琴，关群，等．深基坑支护结构变形实例与分析
［Ｊ］．工程与建设，２００９，２２（５）：６９９－－７００，７０３．
［４］魏焕卫，孙剑平，贾强，等．基于变形控制的某大型基坑设计和
施工［Ｊ］．四川建筑科学研究，２００７，３３（１）：１７６—１８０．
Ｉｓ］朱红敏，四种基坑支护在同一个地下车库中的运用［Ｊ］．工程与
建设，２００９，２３（３）：３Ｏ７—３０８．
［６］‘江正荣．建筑施工计算手册［Ｍ］．北京：中国建筑工业出版
社，２００７．
［７］谢建民．施工现场设施安全设计 算手册［Ｍ］．北京：中国建筑
工业出版社，２００７．
［８］ＪＧＪ ９４－－２００８，建筑桩基技术规范Ｉｓ］．
［９］章征．浅滩区深开挖低桩承台基坑开挖支护工艺论证［Ｊ］．工
程与建设，２００９，２３（６）：８５１—８５２．