浅析低加疏水系统运行分析及调整
浅析低加疏水系统运行分析及调整
摘要：低加作为机组回热系统重要设备，其稳定、安全运行关系着机组的运
行效率及安全，二相流疏水在低加疏水系统中发挥至关重要的作用，但由于系统
运行过程中二相流疏水的不适应性造成凝汽器液位突然增大，引起机组真空下降
乃至机组跳车。
本文对低加疏水系统存在的问题进行运行优化进行论述、分析。
关键词：低压加热器；二相流疏水；疏水改造；换热器效率；温度提高
引言：
热电区域共计有两套低压加热器，主要是将热脱盐水经低加加热后送至除氧器。
B低加和A低加加热蒸汽分别引自机组的二级非可调抽汽和三级非可调抽汽。
B低加疏水通过汽液二相流装置及其旁路进入A低加，A低加疏水通过汽液二相
流装置及其旁路进入凝汽器。
1低加疏水系统结构及运行存在的问题
低加疏水系统流程：汽液两相流（汽液两相流水位调节阀根据液位高低采集
汽相信号或液相信号直接进入阀腔，与疏水混合后流经特定设计的喉部。
当液位
上升时，汽相信号减少，因而疏水流量增加;当液位下降时，汽相信号增加，减
少喉部有效通流面积，疏水流量降低，达到有效阻碍疏水的目的），逐级自流。
疏水系统存在的问题：
1）低加的B疏水通过气液两相逐级自流不畅通，为达到更高的出水温度，增加B进汽时，A、B两低加液位难以控制，需通过危急放水控制低加液位。
低加出口脱盐水温度难以达到设定值，因A低加进汽压力为负压，且汽量随机组负荷变化较大，导致低加换热效率降低。
2）A低加进汽管线因负荷变化原因会出现蒸汽凝结，造成蒸汽管道有部分积液，增大蒸汽流通阻力，若未及时发现或人工排除管道积液，会造成在某一时段通过蒸汽的流动将大量管道疏水瞬间带入低加加热器，低加液位快速上升，加热器高液位保护会打开危急放水电动阀降低低加液位，造成机组真空系统波动。
2分析调整
针对低加系统疏水不畅引起低加换热效率低，组织生产人员从生产操作方面分别对1#机低加和2#机低加进行了讨论、分析、试验。
2.1 1#机组
1）假设
假设一：A低加的加热汽源主要来自B低加疏水流到A低加内部的汽水混合物。
1B低加到1A低加的疏水阀开度较小，导致1A温升没有2A高。
假设二：1#机组抽汽逆止门卡涩，需要较大的压差才能开启，1A低加内部压力较高，无法与机组抽汽管道形成较大的压差，导致蒸汽无法顺利进入1A低加进行加热。
2）排除假设
假设一反应的是B低加到A低加的疏水在A低加的加热介质中占主要作用。
针对这个假设，切断2B低加到2A低加的疏水主路及旁路，2A低加的出口水温并没有任何变化，排除假设一。
假设二指出的1#机抽汽逆止门卡涩问题无法在线直接验证，但可以通过增加抽汽逆止门前后压差，强行让逆止门开启的方法进行验证。
具体操作步骤是中控通过开大1A低加去凝汽器的疏水调节阀，降低1A低加液位至疏水管道与低加本
体连接处下部，使疏水管道抽空，让1A低加与凝汽器直接相通，直接降低1A低加内部压力，使得机组抽汽逆止门前后压差增大。
如图所示：
当1A低加液位降至200mm左右时，发现1#机真空开始下降，之后又恢复正常，同时1A低加出水温度有58℃快速升至78℃左右，1B低加出水温度也升高了2~3℃。
这两个现象说明1#机三级非可调抽汽逆止阀已经打开，蒸汽顺利进入1A 低加进行加热。
结合现场疏水阀的开度分析，发现问题的关键在于二相流阀。
根据汽液两相流工作原理，2#机抽汽逆止门可正常开启的前提是2A低加内部通过二相流与凝汽器相通，使得2#机抽汽逆止门有足够的压差开启。
现场将2A低加的二相流手阀关闭，中控发现2A低加出水温度快速下降。
检查1A低加疏水发现1A低加二相流疏水开度比较小，液位主要靠调节阀进行调节，导致1A低加不能通过二相流和凝汽器相通。
现场全开1A低加二相流疏水手阀，中控关闭旁路调节阀，此时1A低加出水温度由58℃快速升至73℃。
3）得出结论、优化操作
通过以上假设和实验得出结论：保证A低加出水温度高的两个条件是保证A 低加的二相流疏水畅通。
或者保证A低加就地液位低于疏水管道下方。
经调整，1A低加出水温度能持续稳定在78℃左右，1B低加出水温度也提高了2~3℃，使得除氧器耗汽量每小时减少2~3t。
2.2 2#机组
1）关小2B至2A加热器的二相流疏水手阀直至全关，出现2A加热器温升提高10℃，下一级2B加热器出水温度升高1.5℃，具体如下：
2）分析
①由表1可知，关闭2B加热器疏水去2A后，2A加热器温升提高了11℃，2B加热器温升提高了1.5℃，2A加热器疏水压力温度均降低了，说明2B加热器疏水不导入2A后，两级加热器最终温升提高了可以达到降低除氧用汽，而且2A 加热器高温疏水导入凝汽器产生的不利影响减弱了。
②在2B加热器疏水未改造进入疏水箱时，全部逐级自流进入2A加热器，当2A加热器进出水没有温升，而且2A加热蒸汽管道温度长期处在60℃左右，通过就地疏水能排出大量积水，可以说明当时汽轮机抽汽进入2A加热器流动发生了阻滞。
③大量2B加热器疏水流入疏水箱，只有少量进入2A加热器，所以2A加热器有加热效果但没有足够的温升。
④当2B加热器疏水全部流入疏水箱而不流入2A加热器因没有高温水流入，原本设计的汽轮机抽汽足够顺利进入该加热器，进行正常换热后出水温度也正常升高。
3）验证
为了证明2B加热器疏水对2A加热器的影响和由此对两级加热器最终出水温度影响，采取开大2B加热器去2A加热器二相流疏水旁路调阀，将部分疏水导入2A加热器，具体变化情况如下：
由此可知：
①2A加热器温升降低幅度较大10℃左右，2B加热器出水温度降低1.4℃，
两级加热器出水温度降低1.4℃，2A加热器疏水温度，压力升高排入凝汽器，损
失热量；
②2A加热器压力小幅上涨说明该级加热蒸汽流量有所降低，原因为2B导入
2A加热器疏水闪蒸。
2B至2A加热器疏水调阀完全关闭后，各参数恢复。
5）结论
①2B加热器加热蒸汽参数实际运行中温度过高导致2B加热器疏水通过逐级
自流方式进入2A加热器，立即闪蒸为蒸汽扰乱降低原本2A加热器汽水逆向流动
的换热效果，同时会排挤降低该级加热蒸汽流量，导致汽轮机抽汽量骤减；
②当流向2A加热器疏水量较大时，出现2A加热器原设计加热蒸汽流动阻滞，抽汽管道积水，2A加热器无加热效果现象。
3 结论及优化措施
1）结合当前系统运行情况，将B加热器疏水与A隔断，取消逐级自流疏水
模式，保证A低加的二相流疏水畅通。
2）运行过程中减少加热蒸汽的损失，确保足够的蒸汽进行加热。
3）加强工艺参数监控，确保加热器的换热效率维持较高水平。
低加疏水系统自动控制振荡原因分析及对策
低加疏水系统自动控制振荡原因分析及对策摘要：近年来，我国火力发电事业发展迅速，无论是火电厂规模还是电力生产能力，均有长足的发展和提高。
但是在火电机组日常运行中，系统自动控制的不稳定仍会经常出现。
笔者从火电厂实际运行中低压加热器汽侧疏水系统多次出现的自动控制目标值及各参数的振荡问题进行分析，并针对问题提出解决对策以及总结，以供相关单位参考。
关键词：火电厂；低加疏水系统；振荡；对策某1000MW 超超临界压力燃煤发电机组，热力系统为单元制系统，循环冷却水取自海水，为开式循环，三大主设备由上海电气集团公司制造，容量及参数相互匹配。
汽轮机型式：超超临界、一次中间再热、单轴、四缸四排汽、双背压、凝汽式汽轮机、采用八级回热抽汽。
回热抽汽系统设有2×3 台高压加热器、4 台低压加热器、1 台疏水冷却器和1 台除氧器。
回热抽汽系统是原则性热力系统最基本的组成部分，采用抽汽加热锅炉给水的目的在于减少冷源损失，即避免了蒸汽的热量被循环冷却水带走，使蒸汽热量得到充分利用，热耗率下降；同时提高了给水温度，减少了锅炉受热面的传热温差，从而减少了给水加热过程的不可逆损失。
回热抽汽系统提高了循环热效率，因此回热抽汽系统的正常投运对提高机组的热经济性具有决定性的影响。
经2014年底机组大修后启动投运以来，机组运行过程中回热抽汽系统中的低压加热系统多次出现控制目标值及各参数的振荡，需手动调节纠正，影响了自动控制的投入率，也影响了低加的正常运行以及低加疏水泵的设备安全等，以下针对低加疏水系统自动控制振荡进行原因分析并提出解决对策以及总结。
一、低加系统技术规范（一）、机组配置4台低压加热器和1台疏水冷却器，按双流程设计，由上海动力设备有限公司制造。
其中7、8号低加为独立式设计，置于凝汽器接颈部位；5、6号两台低压加热器采用卧式U形管， 5号低压加热器由蒸汽凝结段和疏水冷却段二个传热区段组成， 6号低压加热器由蒸汽凝结段组成。
高低压加热器疏水系统运行问题分析
高低压加热器疏水系统运行问题分析摘要：高低压加热器疏水系统一旦发生故障，将会造成疏水不畅，给机组的运行于工作人员造成安全风险，而且这样也会大大降低工作效率，给企业造成经济损失，本文主要通过分析高低压加热器疏水系统运行中常见的问题以及造成问题的原因，并提出相应的对策，以降低高低压加热器疏水系统运行问题的发生率，提高经济效益。
关键词：高低压加热器；疏水系统；运行问题引言现阶段，火电厂为了提高经济效益，普遍使用高低压加热器，因此，高低压加热器在运行过程中的可靠性也直接关系到火电厂的经济效益，但是，目前，高低压加热器疏水系统运行问题是一个急需解决的难题，高低压加热器疏水系统一旦发生疏水不畅等运行不正常问题，都可能造成火电厂需要停机维修，这样就大大降低了工作效率，给火电厂带来一定的经济损失，所以对高低压加热器疏水系统运行问题进行分析并提出必要的解决措施是很有必要的。
1.高低压加热器疏水系统运行问题1.1疏水管道振动问题疏水管道发生振动可能对整个疏水系统和操作人员的人身安全造成威胁。
造成.疏水管道振动的原因主要有一下几点：一是，疏水汽化。
在机组启动之前，疏水管道内有大量的冷水，在高低压加热器运行之后，冷水会发生汽化，造成疏水管道发生振动。
二是，汽体与液体两相流。
在机组启动过程中，加热器汽侧处于低水位或者无水位，在疏水过程中，下级加热器中的水可能会发生汽化，这样将造成汽体与液体同时流动，给疏水管道造成冲击，引起疏水管道发生振动，同时汽体与液体同时流动也可能给加热器疏水管道的管壁、弯头、阀门造成冲击或者腐蚀，引起疏水管道发生故障。
三是，高低压加热器两相流。
高压加热器与低压加热器的疏水管道是同时相互流通的，在疏水系统运行过程中，高低压加热器的疏水系统阀门管道会受到严重的冲刷，从而造成疏水管道出现振动。
四是，系统设计、安装不合理。
加热器正常的疏水调节门和事故疏水调节门是分开的，如果加热器正常的疏水调节门和事故疏水调节门安装位置存在不合理之处或者疏水管道的管径尺寸不符合实际要求，在加热器运行过程中也会造成疏水管道振动问题。
低压加热器疏水系统改进及经济性分析
响 ， 疏水 泵无 法处 于备用 状态 。 且 另外 ， ２号低 加 疏 水 温 度 高 于 ２号 低 加 六 抽 压 力 对应 的饱 和温 度 ， 密封 水 进 入 低 加疏 水 泵 人 口便 会 产 生汽 化 ， 法起 到密封 作用 ， 使疏水 泵 出 口压 力 剧烈 无 并
变化 ， 汽蚀严 重 ， 无法 上水 和正 常运行 。 ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
： ： ：
： ［ 中图分类 号］ ＴＫ ６ ． ２４ ９ ： ［ 文献 标识码］ Ａ
： ［ 章 编 号］ １０ — ３４２０ ）２ ０６ 一 ５ 文 ０２ ３６（０８１ — ００ ｏ
１
低 压 加 热器 疏 水 系统
某 电厂 １号 、 ２号 汽 轮机 组 为 南 京 汽 轮 电 机有 限
（ ） 低 加低 负荷 １２号 蔫水 低 加 危 急疏 水 及 逐 级
疏 水管路 均引至 凝 汽器 喉 部 ， 组 低 负荷 时 采用 的疏 机 水方式 为 ： ４号低加通 过逐级 疏 水 至 ３号低 加 ， 通 过 再
Ｅ —ｍ ａｌ ｉ： ＠ ｄ ｅ［ ｐ ．０ ．ｎ ｙ； ｘ ｃ ｃｍ ｃ ．ｈ
：
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经 济性和 可靠性造 成 了较 大 影响 。通过 对存 在 问题 的分 析 并采取 有 效 的改 进措施 ， 使 ：
得低 加疏 水 系统在 较好 的方 式下运 行 ， 组运行 的经济性 和安全性 大 为提 高 。 机 ：
： ［ 关 键
词 ］ １ ０Ｍｗ 汽轮机 组 ； 压加 热器 ； 水 系统 ； ５ 低 疏 经济性 分析
温度 只有 ４ ０℃ ， 当于 环 境 温度 ， 说 明 ２号 低 加 的 相 这 六段抽 汽 （ 六抽 ） 本 没 有 流量 ， 根 ３号 低 加 疏 水 进 入 ２
针对#2机#6低加疏水异常的改进分析
１＃ ２ 机＃ ６ 低 加 疏水 异 常 的 主要 表 现 该 厂 采 用 的低 压 回热 系 统 是 由上 海 动 力 设 备 有 限 公 司生 产 的 卧式 全 焊 接 型 低压 加热 器 ， 加 热 器 疏水 方式 是 逐 级 自流 的 ， 即 ５号 低加疏水一６号低加一７号低加一８ 号低加一低 、 高压凝汽器 。安装 原 先 的设 计 ，机组 在 正 常工 况 下 运 行 时 ， ６号 低加 正 常疏 水 阀开 度 应在 ５ ０ ％～ ７ ５ ％之 间调 节 ，当 出现 低 加 疏 水异 常时 或 加 热 器异 常时 才启动危急疏水 阀， 而危急疏水在负荷降至 ３ ０ ％之前不应开启 。但 是 ，该 厂 的 ＃ ２ 机在正常工况下 ， ＃ ６机 低 加 的 正 常 疏 水调 节 阀 开度 达到了 ９ ５ ％ 以上 ，而 危 急 疏 水还 持 续 参 与调 节 ，最 大 开 启 幅 度 达 ５ ５ ％； 机 组在 低 负 荷工 况 下 运 行 ， 即 负荷 低 于 ６ ０ ％时 ， 柏 机 低加 危 急 疏水 阀始 终 参 与调 节 ， 开度均在 ５ ０ ％以 Ｅ。这 都 表 明 了 ＃ ２ 机＃ ６ 低 加疏 水 的异 常 。 ２舵 机 ＃ ６ 低 加 疏水 异常 原 因 分 析 ２ ． １加 热 器 疏水 压差 的影 响 通过 ６ ０ ０ ＭＷ 机 组 热 平 衡 图很 容 易 发现 ，低 加 疏 水 系 统 疏水 量 是 在 逐级 上 升 的 ，设 计 压 差 却 在 不断 降低 。该 厂在 实 际运 行 中 ， ＃ ６ 机、 ＃ ７ 机 低 加 的 热平 衡 图和 抽 汽 压 力却 存 在 不 小 的差 异 ， 而且 压 差 非 常小 ， 所 以容 易 造成 疏 水 量 的 不稳 定 。机 组 在运 行 中随 着 负 荷 与 压 差 的 降低 ， 如 果 低 加 疏水 管 系 及加 热 器 本 体 在整 体 上 因为 安 装原 因或管理不慎 ， 都 会 造 成 阻力 的上 升 ， 进 而导 致 加 热 器 疏 水 系统 的 异 常 状况 。 ２ ． ２ 疏水 管 道 布 置 的影 响 毋庸置疑 ， 疏 水 管道 布 置 的合 理 性 将 会 对 加热 器 疏 水 的 正 常 与 否 产 生重 大 影 响 ， 所 以疏 水 管 道 的正 确 安 装 方 法 时要 保 证 阻 力 尽量 小， 并 呈 现 出连 续 向下 倾 斜 的态 势 ， 中 间最好 留存 水 封 的位 置 。 但从 布置 图上 看 （ 见图 １ ） ， ＃ ６ 机 低 加 正 常疏 水 管道 的弯 头 和 阀 门过 多 ， 长度在 ６ ０ ｍ 以上 ， 这 必 然 会 增 加输 水 的 阻力 ， 疏水的阻力 ； 同时 ， 在 进人 群 ７机低加 之前疏水管的标高从 ７ ． ４ ｍ抬高到 了 １ ０ ． ９ ｒ ｎ后进入 加热器 ， 这 在增 加输水 阻力 的 同时 ， 也影响了 ＃ ６ 机 低 加 冷 却 段 空气 的 正 常排 出 ， 带 来 了疏 水 系 统 的异 常 。 由此 可 以看 出 ， ＃ ２机 、 ＃ ６机低 加疏水异常的问题 ， 主 要 是 由于 ６抽 与 ７ 抽设计差压小 ， 而 管 路 阻 力 大 。拍 机 、 ＃ ７机 低加 安 装 高度 基 本 一致 ， ｝ ｝ ７ 机 低 加 的疏 水 进 口却 位于筒体上部 ， 从 而 增 加 了流 动 阻 力 ， 导 致 了低 压 疏 水 异 常 情 况 的
国产600 MW 机组7 、8 号低加疏水异常分析及对策
2) 按原设计 ,危急疏水阀仅在加热器水位高 时动作 ,而平常由正常疏水调节阀控制水位 ,两者 控制特性不同 。现正常疏水无法正常工作 ,正常 疏水阀改为全开 ,不再参与调节 ,危急疏水阀改为 调节阀 。实践证明 ,一旦 7 # A 、8 # A 和 7 # B 、8 # B 任一台加热器中的任一个疏水阀门 (正常 、事故) 出现机械故障和控制故障 ,都将影响到其另外三 台加热器疏水状况 ,造成整个 7 # 、8 # 低加系统疏 水更加困难 。另外 ,如果 7 # A 、7 # B 、8 # A 、8 # B 低 加有一个出现泄漏时 ,若疏水不能及时排出加热 器 ,就可能造成加热器满水 ,甚至会由于抽汽管道 上无阀门 ,而只能隔离水侧而无法隔离汽侧 ,在此 保护动作过程中 ,如果出现个别阀门动作不正确 将造成停机甚至汽缸进水的严重后果 。 312 对机组经济性的影响
580～600 MW 7A 8A 7B 8B 520 470 满量程 450
水位调节仪指示 (mm)
270 250 270 250 280 320 250 270 280 240 260 250
正常疏水阀
大型火电机组低加疏水不畅问题的分析及对策
Ａｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ａ ｎ ｄ Ｃｏ ｕ ｎ ｔ ｅ ｒ ｍｅ ａ ｓ ｕ ｒ ｅ ａ ｇ ａ ｉ ｎ ｓ ｔ Ｂｌ ｏ ｃ ｋ ｅ ｄ Ｄｒ ａ ｉ ｎ ｉ ｎ ＬＰ Ｈｅ ａ ｔ ｅ ｒ ｆ ｏ ｒ Ｌａ ｒ ｇ ｅ
Ｔｈ ｅ ｒ ｍａ ｌ Ｐｏ ｗｅ ｒ Ｇｅ ｎ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｎ ｇ Ｕｎ ｉ ｔ
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Ｗｅ ｎ － ｊ ｉ ａ ｎ ， Ｌ Ｏ Ｕ Ｋｅ — ｗ ｅ ｉ
浙 江 电பைடு நூலகம்力
２ ０ １ ３年第 １ 期
ＺＨＥＪ Ｉ ＡＮＧ ＥＬ ＥＣ ＴＲＩ Ｃ Ｐ ＯＷ Ｅ Ｒ
３ ７
大型火电机组低加疏水不畅问题的分析及对策
董 益 华 ，孙 永平 ，应 光耀 ，吴 文健 ，楼 可 炜
（ 浙 江 省 电 力 公 司 电力 科 学 研 究 院 ，杭 州 ３ １ ０ ０ １ ４ ）
（ Ｚ（ Ｐ ） ＥＰ Ｃ Ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｒ ｉ ｃ Ｐ ｏ ｗ ｅ ｒ Ｒｅ ｓ ｅ ａ ｒ ｃ ｈ Ｉ ｎ ｓ ｔ ｉ ｔ ｕ ｔ ｅ ，Ｈａ ｎ ｇ ｚ ｈ ｏ ｕ ３ １ ０ ０ １ ４，Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ：Ｔｈ ｅ ｐ ａ ｐ ｅ ｒ ｉ ｎ ｔ ｒ ｏ ｄ ｕ ｃ ｅ ｓ ｏ ｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｆ ａ ｉ ｌ ｕ ｒ ｅ ｏ ｆ ｌ ｏ ｗ－ ｐ ｒ ｅ ｓ ｓ ｕ ｒ ｅ ｈ ｅ ａ ｔ ｅ ｒ ｓ Ｎｏ ． ７ ａ ｎ ｄ Ｎｏ ． ８ ｏ ｆ ３ ０ ０ ＭＷ ａ ｎ ｄ ６ ０ ０ ＭＷ ｕ ｎ ｉ ｔ ｓ ｉ ｎ ｆ ｕ ｌ ｌ ｌ ｏ ａ ｄ ．Ｉ ｔ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｚ ｅ ｓ ｃ ａ ｕ ｓ ｅ ｓ ｆ ｏ ｒ ｂ ｌ ｏ ｃ ｋ ｅ ｄ ｄ ｒ ａ ｉ ｎ ａ ｎ ｄ ｈ ｅ ｎ ｃ ｅ ｐ ｒ ｏ ｐ ｏ ｓ ｅ ｓ ｓ ｏ ｌ ｕ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ａ ｎ ｄ ｉ ｄ ｅ ａ ｓ ｆ ｏｒ ｒ ｅ ｔ ｒ ｏ ｉｔ ｆ ，ｗｈｉ ｃ ｈ，ｉ ｎ ｃ ｏ ｍｂ ｉ ｎ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｗｉ ｔ ｈ ｉｅ ｆ ｌ ｄ ｐ ｒ ａ ｃ ｔ ｉ ｃ ｅ，ｔ ｕ ｒ ｎ ｓ ｏ ｕ ｔ ｔ ｏ ｂ ｅ ａ ｓ ｕ ｃ ｃ ｅ ｓ ｓ ｉ ｎ ６ ０ ０ ＭＷ ｕ ｎ ｉ ｔ ｓ ａ ｎ ｄ ｉ ｍｐ ｒ ｏ ｖ ｅ ｓ ｓ ａ ｆ ｅ ｔ ｙ ａ ｎ ｄ ｅ ｃ ｏ ｎ ｏ ｍｉ ｃ ｅ ｉｃ ｆ ｉ ｅ ｎ ｃ ｙ ｏ ｆ ｕ ｎ ｉ ｔ ｏ ｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ． Ｋｅ ｙ ｗｏ ｒ ｄｓ ：ｔ ｈ ｅ ｒ ｍａ ｌ ｐ ｏ ｗｅ ｒ ｇ ｅ ｎ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｎ ｇ ｕ ｎ ｉ ｔ ；Ｌ Ｐ ｈ ｅ ａ ｔ ｅ ｒ ；ｂ ｌ ｏ ｃ ｋ ｅ ｄ ｄ ｒ ａ ｉ ｎ；ｒ ｅ ｔ ｒ ｏ ｉｔ ｆ
300MW机组低加正常疏水不畅分析及处理
部 侧 向 引 出 ，疏 水 进 口管 布置 在 壳 体 上 方 。７ 号低 加 正常 疏 水 管 道 从 低 加 下 方 绕过 ，再 提 升 至 加 热 器 上 方 的 ８ 低 号 加 疏 水 进 口处 。 该 管 道 上还 布 置 有 ７ 低加 的 正 常疏 水 调 号 节 阀及 前 后 隔 离 阀 。 从７ 低 加 正 常 疏 水 口至 ８ 低 加 疏 号 号 水 进 口 管 处 的 管 道 的最 高 点 之 问 的 高 度 差 ＡＨ ２ 。如 图 ＝ｍ
０ 前言
表１ ＶＯ Ｗ Ｔ况的 各项 技术参 数及 低加 的设 计参 数
磺ｎ
加 热器型式
单位
次未扳低加
束曩低加
卧式． 管壳表面式． 不锈钢抉
热管 、两 台低加组合 式布置
加热 器型 号
Ｊ４— 。。 Ｄ０２ 一 一－ ： ７５
凝结 水 ｔｈ ／
Ｍ ａｇ Ｐ ．
根 据 玛 电 ７ 号机 组 的 热 平 衡 图Ｖ Ｏ 况 时 ，７ 低 、８ Ｗ工 号 加 进 汽 压 力 （． 冰 柱 ） ｑ 低 加 进 汽 压 力 （ ． ５ 水 ６晒ｌ 。８ ２ １ｍ
柱 ） 级 间 压 差 ４ ８ 水 柱 ， 若 加 上 ７ 低 加 本 体 压 降 ， ．ｍ 号 （ ． ８ ） 则７ ８ 低加之 间的压力差为３ ６ ｍ 柱 。 １ １ｍ ． 、 ｑ ．２水 如 果 只 考 虑 ７ 低 加 疏 水 出 口至 ８ 低 加 疏 水 进 口 管 道 号 号 落 差 （ ｍ ． ７ 低 加 之 间 的 压 头 仅 为 １ ６ ｍ 再 考 虑 ２） 、８ ．２ 。 疏 水管 道之 间 的管道 阻 力 、阀 门阻力 的影 响 ，７ ８ 至 号 低 加 之 间 的 压 头 基 本 上 为 负值 。
330MW机组低加疏水系统的改进精品文档5页
330MW机组低加疏水系统的改进1前言华电中宁发电有限责任公司#1、2机是由上海汽轮机厂制造的N330―16.7／537／537型汽轮机组，分别于2004年12月和2005年11月投产发电。
该机组回热加热系统由三高、四低一除氧组成，其中#5、6、7、8低加为表面式加热器，为哈尔滨汽轮机辅机厂生产制造，#7、8低加合为一体放置在凝汽器喉部。
低加疏水采用逐级自流的方式，最终由#8低加排入凝汽器。
为保证机组的安全运行，各加热器除设有正常疏水外，还设有一路紧急疏水，在事故或低加水位过高时将疏水直接排入到凝汽器。
2现状分析华电中宁发电有限责任公司#1、2机组投产以来，一直存在#7低加疏水不畅的问题，即在#7低加正常疏水调阀全开的情况下，低加水位仍持续升高，导致#7低加紧急疏水调阀必须开启一定开度方能维持低加正常水位，其中#1机组#7低加在正常运行中疏水紧急放水门开度在27％～53％之间，#2机组#7低加在正常运行中疏水紧急放水门开度在26％～50％之间。
由于#7低加运行中紧急放水门不能完全关闭，致使＃7低加的部份疏水不能到＃8低加加热凝结水，而是流到凝汽器，使部份疏水中的热焓释放在凝汽器中（#7低加紧急放水温度在90℃左右），#1、#2机组#7低压加热器运行中的不正常疏水，导致了如下两个严重后果：2.1安全问题按设计要求，危急疏水仅是在加热器水位高时才动作，而平常是由正常疏水调节阀控制水位的，两者控制特性不同。
现正常疏水工作不正常，若危急疏水阀出现机械故障或控制部分发生故障，则会由于抽汽管道上无阀门而无法隔离汽侧造成停机甚至汽缸进水事故。
2.2经济性问题加热器的疏水由于不从正常疏水口走而从危急疏水管道直接排走，一方面导致加热器无水而使加热器内传热恶化，传热效率降低；另一方面又造成疏水冷却段完全失效，使加热器的疏水端差增加。
上述都会增加汽轮机的热耗率。
3 原因分析我们通过对运行参数进行观察，以及查阅设计图纸等相关资料，并结合现场管路的布置，认真分析#7、8低加的运行状况，如表1及图1所示：表1 # 7、8低加运行参数统计从表1中可以看出，#1机组在各个负荷工况下，#7、8低加之间的压差均大于并接近设计值（53kpa），但各个工况下#7低加紧急疏水调门均有一定的开度，且负荷越高开度越大，说明疏水量越大疏水越不畅。
300MW机组#6低加疏水系统优化
300MW机组#6低加疏水系统优化摘要:近两年煤炭价格居高不下，如何提高火电厂一次能源利用率、降低发电成本已成了各大企业积极研究的课题。
本课题从提高机组热效率方面入手，对汽轮机#6低加疏水系统进行优化，提高疏水利用率，起到节能降耗效果。
关键词:节能；#6低价疏水泵；优化1引言能源是国民经济的根基资源，节能降耗，提高企业经济效益，具有特别重要的意义。
同时节能减排也是我国各级政府强力推进的重大举措和社会关注的焦点，其社会意义也分外重大，积极稳妥推进碳达峰碳中和也是相关企业的责任。
据有关单位统计，目前我国火电供电煤耗与发达国家水平还有20%的差距，因此我国火电的节能降耗还有很大空间。
2机组概况河北华电石家庄裕华热电一期工程两台300MW机组为强制循环汽包炉，汽机型号为C300/200-16.7/0.43/537/537，2014年#2机组进行了背压机组改造，2021年3月#1机组进行了低压缸零出力改造，2021年11月新投产了栾城热网及栾城工业抽汽系统。
汽轮机设有八级不调节抽汽，一、二、三级抽汽分别供三个高压加热器；四级抽汽供汽至汽动给水泵、除氧器、辅汽联箱；五、六、七、八级抽汽分别向四台低压加热器供汽，如图1所示。
机组通过凝结水泵将凝汽器内的冷凝水，逐次经过#8、#7、#6、#5低压加热器对其不断加热后输送至高压除氧器。
低压加热器是利用汽轮机中低压缸的抽汽来加热凝结水，除了可以提高机组经济性外，还能确保除氧器进水温度的要求，以达到良好的除氧效果。
各个低压加热器均采用给水与蒸汽成逆流的布置。
加热蒸汽从壳体上部的入口进入壳体内部后与水管中的主凝结水进行热交换，凝结成饱和水后接进入疏水冷却段继续放热而变为过冷水，最后经疏水出口流出。
水侧的主凝结水先进入水室，然后进入管侧的疏水冷却段，在该段内它与管外的疏水进行对流换热而吸收热量，其温度得到一定提高后再进入饱和段。
该段是加热器的主要工作段，凝结水在此吸收大部分热量，其温度得到较大提高。
低加疏水泵系统运行方式优化
低加疏水泵系统运行方式优化摘要：通过采取对低加疏水泵再循环调节阀的开关逻辑定值修改及对低加疏水泵的变频调节优化，有效改善了低加疏水泵的运行状况，既降低了电机线圈的运行温度、减缓设备的寿命损耗，又降低了电机电流、切实节省了厂用电，在提高机组运行安全性、经济性方面已经体现出显著成效。
一、背景某火力发电公司一期为两台660MW超超临界燃煤发电机组，每台机组回热抽汽系统共有8级抽汽，回热抽汽系统设有3台高压加热器、4台低压加热器、一台除氧器、一台疏水冷却器。
每台机组配备2台100%容量的变频运行低加疏水泵组，一台运行，一台备用。
高压加热器正常疏水逐级自流至除氧器，低压加热器正常疏水逐级自流至6号低压加热器，经低加疏水泵送至5号低加凝结水进口处，7、8号低加正常疏水经疏水冷却器回收至凝汽器。
低加疏水泵出口母管设有一段再循环管路，并配备有气动调节阀以调整再循环流量，以满足低加疏水泵运行的最小流量要求。
自机组投产以来，低加疏水泵再循环调节阀的自动逻辑为“低加疏水泵出口母管流量低于75t/h时联锁开启（全开）、高于110t/h时联锁关闭（全关）”，导致机组在350MW负荷以下时，低加疏水泵再循环调节阀常处于全开状态。
经长期的运行数据观察，机组350MW负荷时因再循环调节阀全开，导致低加疏水泵转速上升至1360rpm左右，此时监视到电机线圈温度能达到95℃以上，夏季长期带该负荷运行电机线圈温度甚至能达到105℃以上，对比机组600W负荷时低加疏水泵电机线圈温度才80℃，由此说明在该运行方式下，机组350MW负荷时低加疏水泵的出力已远大于机组满负荷时的出力，长期如此运行对机组的安全经济运行及设备寿命损耗极为不利。
二、技术方案在发现该问题后，运行人员尝试在机组350MW负荷左右低加疏水泵再循环调节阀全开后，手动将再循环调节阀开度调整至50%左右，并在负荷变动而低加疏水泵出口母管流量未满足自动全开前，手动操作该调节阀开度以适当降低低加疏水泵的转速，有效缓解了低加疏水泵电机线圈温度的过度上升。