菱形挂篮计算书.(DOC)
绵阳二环路三期绵盐、石马、青义大桥合同段青义涪江大桥现浇箱梁菱形挂篮计算书四川公路桥梁建设集团有限公司绵阳二环路三期绵盐、石马、青义大桥合同段项目经理部二○一三年六月十七日1、挂篮概况四川绵阳青义涪江特大桥连续梁挂篮总体布置图如图1和图2所示。
由于挂篮受力明确，底板纵梁为简支结构，荷载由前后下横梁承担，通过吊杆传递到主构架上，故不需要建立整体模型，本检算报告针对实际情况，针对各个构件建立计算模型进行检算。
挂篮主要由三个系统组成：主桁承重系统、底篮和模板系统、走行系统。
（1）主桁承重系统：主桁与前后横梁、行走装置、锚固装置、悬吊分配梁等。
（2）底篮和模板系统：底篮、外模、内模、端模和工作平台等。
（3）走行系统：行走滑轨、滑梁小车、后锚等。
图1 挂篮侧面图图2 挂篮正面图2、检算依据（1）《青义涪江特大桥施工图》（2）公路桥涵施工规范《JTJ2004》（3）钢结构设计规范《GB50017-2003》（4）混凝土结构设计规范《GB50010-2002》3、检算工况荷载组合为：混凝土自重+超载+动力附加荷载+人群机具荷载+挂篮自重+模板自重。
3.1 检算工况根据试算结果，1#块浇筑成型工况，为挂篮受力最不利荷载工况，所以本检算以1#块重量来进行挂篮结构件检算。
根据设计图纸，1#块段最大长度为 3.2m，最大梁高为8.76米，混凝土自重为82.75*2.65，该工况下验算挂篮底篮、后吊点系统、挂篮主桁及前吊点系统。
此工况下后吊点系统受力最大。
在该工况下验算挂篮行走系统及挂篮系统的稳定性。
3.2 荷载组合荷载组合Ⅰ：1#梁段混凝土自重+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载；荷载组合II：挂篮自重+冲击附加荷载；荷载组合Ⅰ用于挂篮承重系统强度和稳定性计算；荷载组合II用于挂篮行走计算。
4、设计参数及荷载取值（1）材料参数=26.5kN/m3；钢筋砼容重G砼=2.0×105Mpa弹性模量E钢]=145 Mpa，[τ]=85 Mpa材料容许应力：Q235钢[σw16Mn钢[σ]=305 Mpaw（2）荷载系数=1.05；超载系数为：K1混凝土浇筑时的动力系数：K=1.2；2=1.3：挂篮行走冲击系数：K3挂篮行走时的安全系数为K=1.2；4施工活载考虑如下因素：1）施工人员、施工料具、运输荷载，按2.0kN/m2计；2）水平模板的砼振捣荷载，按2.0kN/m2计；3）倾倒混凝土冲击荷载，按2.0kN/m2计。
（3）挂篮自重挂篮按照不同的构件分别计入。
（4）检算模型建立本检算采用Midas civil 2010进行整体建模分析，然后分部位对各杆件进行局部分析的方式进行说明：整体模型如下图示：图3 挂篮整体建模立体图5 底模系统检算底模纵梁为NH350*175*6*10型H型钢，腹板下设置5根，间距0.3米,其它底板下设5根间距为1.05m，经过分析,在浇筑1#块砼时底纵梁受到最不利荷载,所以采用在浇筑1#块混凝土的工况下对底模纵梁进行检算。
5.1 腹板下纵梁腹板重量由5根NH350*175*6*10型H型钢纵梁承担荷载，1号块腹板厚度为0.75m，块段两侧梁高为8.76。
则每根纵梁均布砼宽度为0.18m,则腹板下每道纵梁承受荷载：q=0.18×26.5×8.76*1.2=50.14kN/m；腹板处混凝土自重(线荷载)1q=0.3×6.0=1.8 kN/m；施工活荷载：2q=0.3×1.00=0.3kN/m；底模（底板钢模取1.00 kN/m2）：3构件自重在程序中自动计入。
荷载总计：q=50.14+1.8+0.3=52.24kN/m。
采用MIDAS计算结果如图3所示。
图4 1号块施工阶段腹板下底纵梁计算结果（a）变形图图5 1号块施工阶段腹板下底纵梁计算结果（b）剪力图图6 1号块施工阶段腹板下底纵梁计算结果（c）弯矩图图7 1号块施工阶段腹板下底纵梁计算结果（d）剪应力图图8 1号块施工阶段腹板下底纵梁计算结果（e ）最大应力图最大弯曲应力：maxmax M Wσ==143MPa<[]σ=215MPa ； 最大剪应力：max max Q SIbτ==33.9MPa<[]τ=80MPa ； 最大变形：8.1mm<[]f =400l=4200/400=10.5mm ； 1号块施工阶段腹板下底纵梁的弯曲应力、剪切应力及变形均满足要求。
5.2底板下纵梁底板下普通纵梁NH350*175*6*10型H 型钢间距按照1.05m 计算，底板下纵梁承受底板混凝土自重及施工活载，承受荷载：底板混凝土自重1q =1.05×0.873*26.5×1.2=30.6kN/m ； 施工活荷载：2q =1.05×6.0=6.3kN/m ；底模（底板钢模1.00 kN/m 2）：3q =1.05×1.00=1.05kN/m ； 构件自重在程序中自动计入。
荷载总计：q =37.95 kN/m 。
由些可以看出，同种型号的工字钢，底板处受到的均面荷载小于腹板下工字钢，此处可以略去检算过程。
根据以上检算结果推知，底板处纵梁能够满足最不利施工工况受力要求。
6、下横梁检算6.1 前下横梁检算前下横梁采用Q235B的[]32组焊而成，在施工1号块时受力最大，腹板下每根纵梁向前下横梁传递的荷载为-81.2kN，在底板下纵梁向前下横梁传递的荷载为-44.3kN，采用MIDAS建模计算，前下横梁检算结果如图7所示。
图9 1号块施工阶段前下横梁计算结果（a）变形图图10 1号块施工阶段前下横梁计算结果（b）剪力图图11 1号块施工阶段前下横梁计算结果（c）弯矩图图12 1号块施工阶段前下横梁计算结果（d ）剪应力图图13 1号块施工阶段前下横梁计算结果（e ）最大应力图最大弯曲应力：maxmax M Wσ==109.9MPa<[]σ=215MPa ； 最大剪应力：max max Q SIbτ==34.1MPa<[]τ=80MPa ；最大变形：6.8mm <[]f =400l=4800/400=12mm ； 6.2 后下横梁检算后下横梁采用Q235b 的II45组焊而成，在施工1号块时受力最大，每根腹板下纵梁传递到后下横梁的荷载为-83kN ，由底板下纵梁传递的荷载为-46kN ，后下横梁计算结果如图8所示。
计算结果如图8所示。
图14 1号块施工阶段前下横梁计算结果（a ） 变形图图15 1号块施工阶段前下横梁计算结果（b）剪应力图图16 1号块施工阶段前下横梁计算结果（c）剪力图图17 1号块施工阶段前下横梁计算结果（d ）弯矩应力图图18 1号块施工阶段前下横梁计算结果（e ） 弯矩图最大弯曲应力：maxmax M Wσ==146MPa<[]σ=215MPa ； 最大剪应力：max max Q SIbτ==56.6MPa<[]τ=80MPa ； 最大变形：16mm<[]f =400l=8000/400=20mm ；1号块施工阶段底板下前下横梁的弯曲应力、剪切应力及变形均满足要求。
7、滑梁检算7.1 外滑梁外滑梁由内侧滑梁（2[32）和外侧辅梁（II18b）组成的检算分两种工况，第一种是承担外侧模板及翼缘板混凝土的自重；第二种工况是走行时，外滑梁需要承受底平台吊挂集中载和外侧模模板自重。
检算如下：第一种工况，通过试算，在这种工况下，外侧滑梁受力最不利，在施工至4米节段时走行时，外侧滑受力最大，受力如下：荷载总计：q=23.2kN/m。
外滑梁外侧滑梁计算结果如图9所示。
图19 1号块施工阶段外滑梁计算结果（a）变形图图20 1号块施工阶段外滑梁计算结果（b ） 剪应力图图21 1号块施工阶段外滑梁计算结果（c ）组合应力图最大弯曲应力：maxmax M Wσ==133MPa<[]σ=215MPa ； 最大剪应力：max max Q SIbτ==14.8MPa<[]τ=80MPa ； 最大变形：18.8mm<[]f =400l=8000/400＝20mm ；第二种工况是走行时，外滑梁[]32需要承受底平台吊挂集中载和外侧模模板自重。
外梁在底平台吊挂集中荷载处在滑梁中部时最不利，集中荷载48KN,外侧模均布荷载为17KN/m计算结果如下：图22 1号块施工阶段外滑梁计算结果（a）变形图图23 1号块施工阶段外滑梁计算结果（b）剪应力图图24 1号块施工阶段外滑梁计算结果（c ）组合应力图最大弯曲应力：maxmax M Wσ==131MPa<[]σ=215MPa ； 最大剪应力：max max Q SIbτ==11MPa<[]τ=80MPa ； 最大变形：16.2mm<[]f =400l=8000/400＝20mm ； 综上,外滑梁强度满足要求！ 7.2 内滑梁内梁梁与外滑梁大小一样,采用两根[]32组焊而成，在浇筑4米长节段时受力更大，均布荷载为-53.16KN/m,侧计算结果见下图:图25 1号块施工阶段内滑梁计算结果（a）变形图图26 1号块施工阶段内滑梁计算结果（b）剪应力图图27 1号块施工阶段内滑梁计算结果（c ）组合应力图最大弯曲应力：maxmax M W σ==127MPa<[]σ=215MPa ； 最大剪应力：max max Q SIbτ==20.9MPa<[]τ=80MPa ；最大变形：8.2mm<[]f =400l=8000/400＝20mm ；所以内滑梁满足受力要求。
8、前上横梁检算前上横梁采用Q235b 的II56加强型叠合梁，支撑在主桁架上，承受由前下横梁、内外滑梁传递的竖向荷载，施工1号块时前上横梁受力较大，荷载如下：前下横梁外吊杆传递的竖向荷载：136KN ； 前下横梁内吊杆传递的竖向荷载：317KN ； 内滑梁传递的荷载：71kN ；外滑梁传递的荷载：61.8kN 和61.8kN 。
前上横梁计算结果如图11所示。
图28 1号块施工阶段前上横梁计算结果（a）变形图图29 1号块施工阶段前上横梁计算结果（b）剪应力图图30 1号块施工阶段前上横梁计算结果（c ） 弯曲应力图最大弯曲应力：maxmax M Wσ==134MPa<[]σ=215MPa ； 最大剪应力：max max Q SIbτ==68MPa<[]τ=80MPa ； 最大变形：15mm<[]f =400l=7000/400=17.5mm ； 前上横梁强度满足要求！ 9、主构架检算9.1主桁杆件检算主构架承担前上横梁传递的竖向荷载，荷载值为570kN 。
主构架均由Q345b 的（2[28b ）组焊而成，计算结果如图12所示。
40+64+40m挂篮计算书
图1
支点反力分别为 RA=29.10 cos10.80 ×3.054×（1.534+3.054x0.5）/5.05=52.91kN
RB=29.10 cos10.80 ×3.054×（0.462+3.054x0.5）/5.05=34.38kN
最大弯矩 M max
=
29.10 × cos10.80 × 3.054 × 3.061 × (0.462 + 5.05
腹板处混凝土线荷载为：
q1
=
(5.341 +
4.770) × 0.8 × 3 2×3
×
26 ×1.05
= 110.41kN
/
m
为便于计算，除侧模外，模板重量按 1kN/m2 计，模板荷载为：
q2 = 1× 0.8 = 0.8kN / m
人群及机具荷载为： q3 = 2.5 × 0.8 = 2kN / m
44.55KN
54.35KN
300
2600
200200200 250 800
800
600 1850
400 400
800
800
4000 13500
800
800 250 200200200
400 400
600 1850
图 7 后托梁计算简图
2600
300
图 8 后托梁弯矩图(单位:kN·m)
图 9 后托梁剪力图(单位:kN)
4 腹板两侧分别采用-25x150（16Mn）的吊带和φ32mm 的精扎螺纹钢。
验算吊带强度σ = R = 186.66 ×103 = 49.78N / mm2 < 210N / mm2 ，满足要求。
A
小虎菱形挂篮受力计算
番隅大桥菱形挂篮受力计算1、挂篮主要构件重量1、 主桁架重F /1：2、 底模重F /2： 7.59t3、 前底横梁F /3：2.1 t4、 后底横梁F /4：2.1 t5、 外侧模重F /5：4.8 t6、 内侧模重F /6：5 t7、 上横梁重F /7：2.2 t 合计： t2、挂篮自重的受力分析8、 前后吊点力的大小前、后吊点力F //=（F /2+ F /3+ F /4）/2+ F /5+ F /6=15.7 t 9、 主桁架前、后支点前、后支点力F /= F //+ F /7/2=16.8t3、主梁荷载充分考虑挂篮的安全性，根据半主桥结构立面图分析，以7号截面和11号截面为参考截面得出一个混合截面并以此为计算对象,以4m 为计算长度，通过计算得出混凝土的体积v=47m 3，换算成重量m=47×2.6=122.2t 。
4、施工荷载施工荷载取20t ，在设计计算按与混凝土方量成正比折算在混凝土中，则每方混凝土的折算量n=16.06.24720=⨯。
5、梁段截面分区为便于计算，将梁段截面分成以下几区。
213442321从上图可分别计算以上几区的荷载： 1区——m1=0.9×4×2.6=9.4t 2区——m2=1.683×4×2.6=17.5t 3区——m3=1.163×4×2.6=12.1 t4区——m4=1.277×4×2.6=13.3 t6、底模骨架计算底模横梁由12根[10槽钢组成，共同承担底版、肋板的荷载。
从机械设计手册可查出W=39.7cm 3、I=198cm 4。
根据施工图及上图分成2区、4区受力计算。
2区受力计算：σ=M/W=1/8×（1+n ）×m2×L/（12×39.7）=1/8×1.16×17.5×0.25/（12×39.7） =13.32Mpa<<[σ]=156 Mpa 4区受力计算σ=M/W=1/8×（1+n ）×m4×L/（12×39.7）=1/8×1.16×13.3×1.08/（12×397） =43.72Mpa<<[σ]=156 Mpa综合上述，2区和4区横梁设计符合设计要求。
(整理)160型菱形挂篮验算书大沟头.
大头沟大桥160型菱形挂篮验算书郑州市华中路桥设备有限公司二零一一年七月目录一、工程概况 (3)二、设计依据 (3)三、计算基础资料 (4)四、挂篮结构应力验算 (5)大头沟大桥160型菱形挂篮验算书一、工程概况（以本次招标最大荷载160型为例，其余例必之）适用主桥上部为（55+100+55）m三跨预应力混凝土变截面连续箱梁，采用分离的上、下行独立的两座桥，单幅单箱单室截面，箱梁高度从跨中为2.5m，支点处箱梁中心高6.0m，由距主墩中心5.5m处往跨中方向43.5m段按1.8次抛物线变化。
主桥箱梁在中墩对应桥墩薄壁位置设计2个中横板，厚度各为2.5m；中跨跨中设置0.5m的跨中横隔板，边跨端部设厚度为1.4m的横隔梁，其余部位不设横隔板。
箱梁在横桥向底板保持水平，腹板竖直，顶板设2%的横坡，单向横坡通过内外侧腹板高度来调整。
箱梁顶板厚度为0.28m；底板厚度由跨中的0.32m按1.8次抛物线变化至距0号块中心线5.5m处的0.7m；箱梁腹板厚度0~5号梁段采用0.65m,6号梁段采用0.65m~0.45m,余下的梁段采用0.45m。
箱梁采用三向预应力体系：纵向预应力钢束采用平、竖弯相结合的方式布置，两端张拉；横向预应力钢束布置于顶板和0号段横隔板处，采用单向张拉；竖向预应力钢束以直线形式布置于腹板中，下端预埋，在箱梁顶面单向张拉。
最大梁段重：137t；最大节段长4m:梁宽（底/顶）：6m/10.65m;工作状态稳定系数：2.8；走行状态稳定系数：2.2；主构架最大变形：10m.二、设计依据（1)参考钢结构设计规范（GB50017-2003）；（2）参考公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000）；（3）参考公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025)；（4）参考公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)（5）参考路桥施工计算手册；三、计算基础资料（1）挂篮的主要设计参数：挂篮总重控制在设计限重之内；允许最大变形（包括吊带变形的总和）：20mm；施工时、行走时的抗倾覆安全系数：2；自锚固系统的安全系数：2；（2）设计荷载①模板自重：单块侧模重15t，（模板为设计，此处重量为估计数值），设计图纸规定模板总重小于50t；②混凝土自重：最重块2#块长度3m，重量150t；③施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；2.5KN/㎡；④振捣混凝土时产生的荷载：2KN/㎡；（3）荷载分项系数：序号荷载类别γi1 模板、支架和拱架自重 1.22 新浇筑混凝土的重力 1.23 施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载 1.44 振捣混凝土时产生的荷载 1.4（4）挂篮结构尺寸：菱形挂篮高度为3.4m，正三角长度为4.95m，倒三角长度为5.05m；前上横梁为2I40a工字钢，下横梁采用2I40a工字钢，底模纵梁采用18根I36a工字钢；吊带采用φ25精轧螺纹钢，前吊带共6根，其中4根为底模吊带，2根为侧模吊带；四、挂篮结构应力验算：（1）主桁验算：根据Madis软件计算结果分析显示：弯矩、剪力、轴力组合应力最大值为σ=171Mpa，型钢弯曲应力[σ]=215pa；K=[σ]/ σ=1.26,满足使用要求。
钢挂篮计算书
菱形挂篮计算书2018年8月目录一、计算简介 (1)1.1 工程概况 (1)1.2 计算内容 (2)1.3 计算依据 (3)1.4 计算参数 (3)二、模板计算 (4)2.1荷载分析........ . (4)2.2结构计算模型2.2.1 建立模型................................................................................................ (5)2.2.2 荷载施加 (6)2.3 结构计算 (7)2.3.1 底模纵梁................................................................................................ (9)2.3.2 前底横梁................................................................................................ (9)2.3.3 后底横梁................................................................................................ (9)2.3.4 外侧模工作吊梁................................................................................................ (9)2.3.5 内侧模工作吊梁................................................................................................ (10)2.3.6 顶横梁................................................................................................ (10)2.3.7 主桁架................................................................................................ (12)2.3.8 后锚计算................................................................................................ (13)2.3.9 吊杆计算................................................................................................ (13)三、结论 (14)一、计算简介1.1 工程概况自行补充本桥施工挂篮采用菱形挂篮，由主桁承重系、底篮、悬吊系统、锚固系统、行走系统、平台系统及模板系统等部分组成。
挂篮主体构件受力计算书
天津至汕尾国家重点公路干线福建省浦城至南平高速公路C合同段常坑大桥悬浇挂篮设计计算书C10标段编制人：审核人：编制单位：中铁十八局集团有限公司编制时间：二OO七年一月十二日常坑大桥悬浇挂篮受力计算书根据悬浇施工方案图，常坑大桥挂篮采用菱形挂篮。
其受力的主体构件为上下游的两片菱形桁架及挂篮的上下横梁。
其中两片菱形桁架主要承受横梁传递的集中荷载，横梁主要承受由挂篮吊杆传递来的集中荷载。
其所受荷载主要来自悬臂段钢筋混凝土荷载、上下游侧模板荷载、内模荷载及底板模板荷载。
在进行挂篮设计计算时将菱形挂篮桁架简化为单片桁架的受力来计算，结构形式为组合结构，横梁计算时简化为梁式结构受力计算。
1、荷载根据设计图纸及施工方案图纸，计算荷载如下：由于1号段采用联体挂篮施工，挂篮设计计算时将2号段作为最大悬臂段，其钢筋混凝土荷载=1150KN；内侧模板（包括施工用钢管支架）荷载，计算时取43KN；底板模板（包括底模钢板、垫木及纵梁）荷载83KN；上下游外侧模板荷载计算时取122KN；挂篮上下横梁荷载60KN累计总荷载为：1150+43+83+122+60=1458KN。
此荷载经挂篮的吊杆传递给上横梁的前后两道横梁上，再由上横梁传递给挂篮主体菱形桁架，其受力表现为集中荷载。
取单片菱形桁架进行受力计算。
2、菱形桁架受力计算计算简图如下：菱形挂篮受力计算简图其中，P为挂篮上横梁传递过来的集中荷载。
换算到单片桁架上为：P=365KN。
计算各杆件的轴力及主纵梁轴力。
2.1.1求A、B节点支点反力为：取整体结构，对A点建立力矩平衡方程式。
P×（＋）－R B×=0代入上面P值，计算得出R B=815KN。
同理求A节点支点反力R A×＋P×=0代入P值，计算得出R A = -450KN。
2.1.2 求各杆件轴力先建立对A点的静力平衡方程式。
N AC×3÷（+32）=0 则N AC =836KN（拉）N AC×÷（+32）=0 则N AB=705KN（压）建立对D点的静力平衡方程式。
挂篮计算书
104国道湖州段二标杨家埠至鹿山段改建配套（75+130+75）m菱形挂蓝空间模型分析浙江兴土桥梁建设有限公司二0一三年0一月目录1 工程概述和计算依据 01.1工程概述 01.2设计依据 01.3材料允许应力及参数 01.4挂篮主要技术指标及参数 (2)1.5计算组合及工况 (3)1.6挂篮计算模型 (3)2、荷载计算 (4)2.1底篮平台计算 (4)2.1.1平台加载分析表 (4)2.1.2底篮平台模型分析（强度与刚度） (8)2.2导梁、滑梁计算 (11)2.2.1外滑梁 (11)2.2.2外导梁 (13)2.2.3内滑梁计算 (15)2.3前上横梁验算 (17)2.5挂篮主桁及前上横梁竖向变形 (22)2.5.1主桁在施工条件下最大竖向位移图 (22)2.5.2 挂篮主桁内力 (25)2.5.4 挂篮主桁支点反力 (29)3挂篮主构件强度、稳定性分析 (29)3.1浇筑时主桁抗倾覆计算 (31)4 吊杆验算 (32)4.1横梁吊杆验算 (32)4.2滑梁吊杆验算 (33)5锚固系统验算 (33)6挂篮行走验算 (34)6.1挂篮行走受力分析 (34)6.2后下横梁 (35)6.3外滑梁 (35)6.4行走吊杆 (36)6.5反扣轮 (36)6.5反扣轮轴抗弯强度计算 (36)6.6行走主桁抗倾覆计算 (37)7挂篮操作抗风要求 (38)8结论 (38)1 工程概述和计算依据1.1工程概述主桥上部采用（75+130+75）m预应力混凝土连续箱梁。
箱梁断面为单箱单室直腹板断面。
箱梁顶宽15.5m，底宽8.50m，翼缘板宽3.5m，根部梁高7.8m，腹板厚90cm ～60cm，底板厚度为91.5cm～32cm，悬浇段顶板厚度28cm。
箱梁0#块在托(支)架上施工，梁段总长13m，边、中合拢段长为2m；挂篮悬臂浇筑箱梁1#～3#块段长3.5m，4#～8#块段长4.0m，9 #～14#块段长4.5m，箱梁悬臂浇注采用菱形挂篮进行施工。
挂篮计算书
1．概述本挂篮适用于***** 连续梁悬臂浇筑施工。
通行车辆为地铁B 型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100 年。
连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U 型挡板采取二次浇筑施工。
箱梁顶板宽9.84 米，底板宽5.84 米，最大悬浇梁段长4 米，0#段长度10 米，合龙段长度2 米。
最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。
挂篮总体结构见图。
图 1.1 挂篮总体- 1 -图 1.2 挂篮总体结构挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9 米，距离后锚结点3.6 米，结构中心线高度3.6 米。
底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8 个吊点；外模吊点采用用Φ32 精轧螺纹钢筋。
底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。
吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢(材质Q345B)，吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。
内模板采用木模板及支架施工。
2．设计依据及主要参数2.1设计依据(1)．《钢结构设计规范》 ( GB 50017-2003)(2). 《公路桥涵施工技术规范》 ( JTG-TF50-2011)(3). 《铁路桥涵工程施工安全技术规程》 (TB 10303-2009\J 946-2009 )(4). 《机械设计手册》第四版(5). 《建筑施工手册》2.2．结构参数(1). 悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。
(2). 双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。
2.3. 计算荷载(1). 箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN(2). 挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板) 计算(3). 人群及机具荷载取2500Pa(4). 风荷载取800Pa(5). 荷载参数：1).钢筋混凝土比重取值为26KN m 3；2).混凝土超灌系数取1.05 ；3).新浇砼动力系数取1.2 ；4).抗倾覆稳定系数不小于2.2 ；5).施工状态结构刚度取L/400, 非施工状态临时荷载刚度取L/200.(6). 最不利工况：浇筑4#梁段状态荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠度计算2.4. 钢材设计标准强度（GB 50017-2003）3. 主桁架结构计算我们分别针对4#施工状态和行走状态（后退状态），对挂篮整体结构建模计算。
菱形挂篮设计计算单(修)
无锡市湖滨路运河桥上部结构施工组织设计挂篮设计计算书计算：复核：项目负责人：中铁武桥重工股份有限公司2007年031 概述：主桥为50+95+50m预应力连续箱梁。
箱形主梁横桥向底面水平，顶面1.5%双向横坡，运河西路边跨处在缓和曲线上，为超高变化段，顶面横坡处在1.5%双向坡到2%单坡的变化段上。
箱形主梁为变截面单箱多室预应力混凝土箱梁，箱梁底宽26.00米，箱梁中心处梁高为2.1～4.20米，其上缘线形按照道路线形布置；下缘线形按照二次抛物线变化，在跨中标准段处箱梁中心处梁高为2.1米，在P5、P6墩处箱梁中心梁高为4.20米。
箱梁顶板厚度全桥等厚为0.22米，底板厚度为变厚度0.22～0.80米。
箱梁腹板0.45～0.7米（外侧腹板为0.6～0.7米），由于拱座构造的要求，在P5、P6墩顶拱座处设有实体砼区域。
悬臂板悬臂长度6.0米，厚度为0.2～0.35米，每隔3米设有一道肋板，在肋板范围内设置横向预应力束。
主桥采用先梁后拱的施工顺序。
箱梁宽度较大，因此选用“品”字型悬臂浇注施工方法，先浇注箱梁箱室部分，落后两个节段浇注大悬臂。
边跨由于进入道路平面曲线，采用对称悬臂施工较困难，因而边跨采用支架施工，纵向分三段浇注。
支架下留通以道保证运河东路和运河西路有一定的交通通行能力。
施工阶段主要分：0号块和边跨浇筑、纵向节段单悬臂浇筑和横向浇筑、合拢段合拢以及拱圈安装等施工节点。
本桥从施工角度看，有以下几点属于施工中的关键节点：1）0号和边跨段浇筑在支架上浇注边跨第一段及主跨0#块。
2）节段悬臂浇筑单悬臂浇筑1#～11#块箱体并以“品”字型横向悬臂浇筑箱梁悬臂板，张拉各节段相应的预应力筋。
纵向节段重量最大约为3680KN，挂篮重量不应超过0.5倍最大节段重量；单侧横向挂兰重量不超过100KN。
挂兰每个节段施工均应严格控制施工标高。
挂篮在投入使用前，须经过压重试验，确保挂兰的强度和刚度，减小挂篮的非弹性变形，并应记录挂篮的弹性变形。
特大桥菱形挂篮设计计算
菱形挂篮设计计算Xxxxxxxx2004-12-22目录目录 (1)第1章设计计算说明 (1)1.1 设计依据 (1)1.2 工程概况 (1)1.3 挂篮设计 (2)1.3.1 主要技术参数 (2)1.3.2 挂篮构造 (2)1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 (3)1.3.4 内力符号规定 (3)第2章挂篮底篮及吊杆计算 (4)2.1 1#块段重量作用下底篮各项指标计算 (4)2.1.1 腹板下面加强桁架纵梁的计算 (4)2.1.2 底板下普通纵梁的计算 (7)2.1.3 底篮后横梁受力验算 (9)2.1.4 底篮前横梁受力验算 (12)2.1.5 吊带(或精轧螺纹钢) 计算 (14)第3章挂篮主桁计算 (15)3.1 荷载组合I(混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载) (15)3.1.1荷载计算 (15)3.1.2 荷载组合I作用下主桁计算 (15)3.2 荷载组合II(混凝土重量+超载+混凝土偏载+挂篮自重+人群和机具荷载) (19)3.2.1 荷载计算 (19)3.3 荷载组合III(混凝土重量+超载+挂篮自重+人群和机具荷载) (23)3.3.1 荷载计算 (23)3.4 荷载组合IV(挂篮自重+冲击荷载) (25)3.3.1 荷载计算 (25)第4章挂篮支点反力计算 (27)4.1 计算挂篮自重作用下前后支点反力 (28)4.1.1 作用荷载 (28)4.2 混凝土作用下挂篮支点反力 (28)第1章 设计计算说明1.1 设计依据①、xxxx 施工图设计；②、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000； ③、《钢结构设计规范》GBJ17-88； ④、《路桥施工计算手册》；⑤、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； ⑥、其他相关规范手册。
1.2 工程概况本主桥作为国道主干线xxxx 一座特大型桥梁，跨越xxxx ，主桥桥跨组成为70+110+110+70m 的变截面单箱双室连续梁，采用垂直腹板。
菱形挂篮的设计及详细计算
挂篮简易计算稿一、主桁计算：(一) 荷载1、箱梁重量：1#节段最重，砼方量29.5m3，重29.5×2.6=76.7t。
2、上前横梁及吊带：双拼45#工钢，长15米，重：80.4×15×2=2412kg，吊带重：1500kg。
3、底模系统：（1）后下横梁：双拼45#工钢，长15米，重：80.4×15×2=2412kg （2）前下横梁：双拼27#工钢，长15米，重：43×15×2=1290kg （3）底模纵梁：26根22#a工钢，长6米，重33×26×6=5148kg （4）面板： 4500×6×6000 重：4.5×6×0.006×7850=1272kg （5）其它：1000kg（6）底模系统总重：11.122t（二）前吊点受力计算：1、箱梁传递重量：P1=76.7×2.05/6=26.2t2、底模系统传递重量：P2=11.122/2=5.56t3、上前横梁及吊带：P3=2.4+1.5=3.9t总计：P1+P2+P3=35.66t。
取2倍安全系数。
取总重量为80t。
单榀挂篮主桁受力为40t。
（三）挂篮主桁计算：单榀挂篮主桁受力如下图：如图所示，最大受拉杆件为AB杆，最大受压杆件为CD杆。
各杆件均采用双拼28#a槽钢。
A=80.4cm2。
AB杆：ƒ=N/A=68/80.4=0.846t/cm2<[ƒ]=2.15t/cm2 满足要求。
CB杆，长度为400cm，组装如下图：r x=0.38h=0.38×28=10.64cmr y=0.44b=0.44×32=14.08λ=L/r x= 400/10.64=37.6 查表得φ= 0.906ƒ=N/φA=60/(0.906 ×80.4)=0.824t/cm2<[ƒ]=2.15t/cm2满足受力要求。