不锈钢泵轴的断裂分析
304不锈钢管线腐蚀开裂原因分析
158研究与探索Research and Exploration ·工艺与技术
中国设备工程 2019.08 (上)由于具有优良的耐蚀性及综合力学性能，铬镍奥氏体不锈钢在工程中应用越来越广泛。同时，许多学者对不锈钢应力腐蚀开裂的研究日益广泛和深入,并取得了相当大的进展。应力腐蚀裂纹常导致不锈钢构件在低于设计应力、没有任何明显宏观变形和不出现任何征兆的情况下突然迅速破裂,这不仅会造成巨大危害,也严重妨碍了不锈钢的进一步推广和应用。1 情况概述某装置汽提单元自开工以来，位于汽提泵出口管线的光学视镜石棉垫片多次发生泄漏。最近一次因泄漏更换石棉垫片后，发现视镜下部管段仍有液体介质漏出，拆开保温后发现视镜下部管段已开裂。开裂管段材质为304不锈钢，规格Ф114×5mm。管线操作温度100℃左右、压力0.4MPa，外部有保温层。内部介质为含有氯化钙的胶粒水，其中氯离子含量约为38～54mg/L。为了查明裂纹性质及产生原因，采取相应的防范措施，在失效部位进行取样进行检测分析。2 检查情况2.1 宏观检查通过检查发现，开裂管段外壁有很多呈枯树枝状的裂纹,裂纹开裂方向既有沿轴向的，也有沿环向的，裂纹处及管段整体未见明显变形，如图1所示。沿管段开裂部位横向截断，观察裂纹处的管壁横断面，可见裂纹从外壁表面沿纵深方向扩展,其中主裂纹已经穿透，如图2所示。 图1 开裂管段外表面裂纹 图2 开裂管段管壁横断面如图3所示开裂管段的内表面光滑，无腐蚀痕迹，除裂纹部位外均保持原始加工表面。将裂纹打开，观察裂纹的断面，可以看到断裂方向基本垂直于表面，断口平齐，表面为粗瓷状，裂纹断面由管段外表面的黑棕色向内表面过渡为棕灰色。断口呈脆性断裂特征，如图4所示。304不锈钢管线腐蚀开裂原因分析文佳卉（独山子石化公司研究院，新疆 独山子 833600）摘要：采用宏观检查、材质检测、硬度测试和金相分析等方法对304不锈钢(0Cr18Ni10)管线开裂的原因进行分析。分析结果表明，管线开裂是含氯离子环境下的低应力腐蚀造成的。光学视镜的石棉垫片泄漏是造成本段管线外表面氯离子富集并最终形成应力腐蚀失效的主要原因。关键词：奥氏体不锈钢；氯离子；低应力腐蚀；失效分析中图分类号：TG172.9 文献标识码：A 文章编号：1671-0711（2019）08（上）-0158-022.2 材质检测对开裂管段采用SPECTROLAB直读光谱仪进行元素成分分析，测定所用材料相当于304SS，符合相关标准要求。实际测定结果如表1。表1 材料化学成分(质量分数/%)元素MoCuNiFeZnCoVMnCr含量0.180.538.771.360.060.410.150.7817.692.3 硬度检测对开裂管段的裂纹附近部位进行硬度测试，其硬度平均值为179.3HV，硬度值在允许范围内，接近最高值。2.4 金相检查 图5 开裂管段断面的裂纹形态 图6 沿晶和穿晶混合裂纹对开裂管段轴向上的裂纹切取试样进行金相组织分析，试样金相组织为奥氏体，晶粒均匀。观察开裂管段断面的裂纹微观形态，可见裂纹均从管段外表面向内表面扩展，而且主裂纹旁边出现旁枝裂纹，呈枯树枝状，详见图5。裂纹断裂形式为穿晶+沿晶断裂，以穿晶断裂为主，属于典型的应力腐蚀失效特征，详见图6。3 管段开裂原因分析3.1 腐蚀环境分析胶粒水中含有作为分散剂的氯化钙，在光学视镜石棉
16V240ZJB型柴油机冷却水泵轴断裂原因分析及对策
现场检修 铁道机车车辆工人 第５期２０１０年５月
文章编号：１００７—６０４２（２０１０）０５—００１６—０３
１６Ｖ２４０ＺＪＢ型柴油机冷却水泵轴断裂
原因分析及对策
马建林
（柳州机车车辆厂 广西 柳州 ５４５０００）
摘要：分析了１６Ｖ２４０ＺＪＢ型柴油机冷却水泵轴断裂的原因。提出了对策。 关键词：柴油机；冷却水泵；轴；断裂；对策 中图分类号：Ｕ２６２．２３ １ 文献标识码：Ｂ
１问题的提出 １６Ｖ２４０ＺＪＢ型柴油机采用强制水循环冷却系统，分为高、低（中冷）两
套循环管路，由高、低温两个离心式水泵提供压力循环水。在运用过程中，
高、低温冷却水泵轴断裂均造成柴油机冷却水不循环，温度超高，影响正常
运行。若强行起机运行，将导致柴油机过热，气缸盖、气缸套、增压器等一大
批零部件报废，造成俗称“烧干锅”的严重事故。仅２００７年柳州机车车辆
厂大修的内燃机车就发生５起水泵轴断裂事故，造成机破２起，严重影响了
工厂的修车质量和修车信誉。
２故障原因分析
１６Ｖ２４０ＺＪＢ型柴油机高、低温冷却水泵结构基本相仿，都为单级、封闭
式的离心水泵，由叶轮、泵体、蜗壳、水泵轴、轴承和传动齿轮等组成，通过曲
轴上的泵主动齿轮直接驱动。水泵轴采用２Ｃｒ１３不锈钢材质，其前部通过
键与叶轮以０．０１５—０．０２３ ｍｍ过盈配合，前端装有与叶轮旋向相反的盖形
螺母，用止动垫锁紧。后部安装传动齿轮，轴与齿轮内孔通过键及圆柱面以
０．００９～０．０３５ ｍｍ过盈配合，轴端并用螺母压紧齿轮以传递动力。水泵轴
支承在泵座两端的轴承上，泵座后部安装２个４０８型单列向心球轴承，前部
安装１个１３０９型双列向心球面轴承，两组轴承由中间套筒相隔。
从泵轴的断面来看，大部分都在安装传动齿轮的轴肩处。因水泵是直
接由曲轴上的泵主动齿轮驱动，所以当柴油机启动、停机、调整转速时，以轴
承为支点，安装传动齿轮处轴所受的力矩最大，最容易出现裂纹甚至断裂。
泵轴检查检验项目
泵轴检查检验项目
泵轴是泵的核心组件之一，它的质量和性能直接影响到泵的工作效果和寿命。因此，对泵轴进行检查和检验是非常重要的。本文将介绍泵轴检查检验的相关项目，以帮助读者了解泵轴的质量评估和维护。
1. 外观检查
我们需要对泵轴的外观进行检查。外观检查主要包括观察泵轴的表面是否有明显的划痕、裂纹、锈蚀等。同时，还需要检查泵轴的直径是否均匀，是否有变形现象。
2. 尺寸测量
泵轴的尺寸测量是泵轴检验的重要环节。通过测量泵轴的直径、长度、圆度等指标，可以判断泵轴的加工精度和尺寸是否符合要求。
3. 硬度测试
泵轴的硬度是其抗磨性和耐用性的重要指标。通过硬度测试，可以评估泵轴的硬度是否符合要求，以及是否存在硬度不均匀的现象。
4. 材料分析
泵轴通常采用的材料有不锈钢、铸铁等。通过材料分析，可以确定泵轴所使用的材料是否符合要求，并评估其耐腐蚀性和强度。
5. 表面质量检查 泵轴的表面质量对泵的工作效果和寿命有着重要影响。表面质量检查主要包括检查泵轴的光洁度、粗糙度等表面指标，以及是否存在划痕、氧化、锈蚀等现象。
6. 动平衡测试
泵轴的动平衡性对泵的运行稳定性和噪音产生有着重要影响。通过动平衡测试，可以评估泵轴的平衡性是否达到要求，并进行必要的校正。
7. 强度测试
泵轴在工作过程中承受着较大的载荷。强度测试可以评估泵轴的强度是否足够，以及是否存在塑性变形和断裂的风险。
8. 渗透检测
渗透检测可以检测泵轴表面的裂纹和缺陷，以评估其工作安全性和可靠性。
9. 轴承间隙检查
泵轴与轴承之间的间隙直接影响到泵的运行效果和寿命。通过检查泵轴与轴承之间的间隙是否合适，可以评估泵轴与轴承的配合性是否良好。
10. 涂层检查
泵轴通常需要进行涂层保护，以提高其耐磨性和耐蚀性。涂层检查主要包括检查涂层的附着力、厚度等指标，以及是否存在脱落、开裂等现象。
以上就是泵轴检查检验的相关项目。通过对泵轴进行全面的检查和检验，可以确保泵轴的质量和性能达到要求，提高泵的工作效果和寿命。同时，定期进行泵轴的检查和维护，也可以及时发现和解决泵轴的问题，避免由此引发的故障和损失。
齿轮油泵传动轴断裂机理分析及预防措施
科技论坛 ２０１４．９
３断裂机理分析
结合光学显微镜、扫描电镜、能谱仪等的测试结果，可以得出 结论：传动轴的断裂性质属于脆性断裂，断裂机理属于疲劳断裂。 传动轴在工作过程中，受到压力油泵内介质作用，或由于装配等 原因，使表面局部产生划痕等擦伤，在划痕处存在一定的应力集 中，在轴长期的工作过程中逐渐形成初始裂纹。轴为齿轮传动，本 身承受转矩作用。 在周期性转矩作用下，应力集中处的初始微裂纹不断发生扩 展。当裂纹扩展到一定尺寸后，传动轴的剩余部分不足以承受载 荷的作用，因此发生瞬时断裂，最后导致整个传动轴发生疲劳断 裂。由于轴受扭转应力作用时，最大应力方向为环向，因此裂纹扩 展沿着与轴线垂直的方向进行，最终形成的断口整体呈现正断特 征，为典型的脆性断裂。 为了进一步阐明轴断裂失效的过程，建立如图８所示的模 型。
Ｉ，’ｏ ｐｏ ∞一， ＿‘●● ’ Ｔ ｆ ● ｒ Ｔ ｆ
ｌ ｎ ｍ
图８疲劳裂纹扩展三个阶段示意图 第１阶段通常是起始于金属表面的初始裂纹处，扩展方向为 最大切应力方向（与主应力成４５度角），沿晶面向内扩展。由于 不同的晶粒的位向不同，并且存在在晶界的阻碍作用，因此随着 裂纹的向内扩展，其扩展方向逐渐转向和主应力垂直。第一阶段 的裂纹扩展深度很小，通常约为几个晶粒范围。若表面受到力的 作用，则会导致很难观察到第一阶段的裂纹扩展。 疲劳裂纹扩展第１Ｉ阶段的主要特征是裂纹扩展方向与主 应力相垂直，当承受扭转载荷时，该主应力方向为传动轴的环向 （或切向），与该方向垂直的方向为轴向或径向，在本例中这一方 向为径向，即垂直于轴向的截面。在这一阶段，裂纹尖端的塑性区 将跨越多个晶粒，裂纹将沿两个滑移系统同时或交替进行扩展， 最后形成垂直轴向的裂纹扩展路径。在该阶段的裂纹扩展中会形 成疲劳条带，如图６－ｂ所示，但本例中的疲劳辉纹特征不明显。 随着疲劳裂纹的不断扩展，传动轴的有效断面逐渐减小，使 剩余断面所受到的应力不断增加，当应力超过剩余断面的断裂 强度时，则发生瞬时断裂，进行疲劳裂纹扩展的第１ＩＩ阶段。此阶 段的裂纹扩展类似静态施加扭转载荷时的裂纹扩展，若材料为塑 性，则会形成明显的塑性变形痕迹，如图６－ｄ所示。
循环水泵轴断裂原因分析
第２９卷第８期 ２０１３年４月 甘肃科技 Ｇａｎｓｕ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｅｈｎｏｌ ．２９Ⅳ０．８ Ａｐｒ． ２０１３
循环水泵轴断裂原因分析
魏立翠 ，郝文旭
（１．二十一冶金属结构分公司，甘肃兰州７３００６０；２．兰州石化公司石油化工厂，甘肃兰州７３００６０）
摘要：通过分析循环水泵轴断１：３的宏观特征，校核了在单纯剪切交变应力作用下泵轴并不会发生疲劳断裂，从而 揭示了腐蚀环境对疲劳裂纹的重大影响，并提出了预防措施。 关键词：宏观特征；交变应力；疲劳断裂；腐蚀环境；措施 中图分类号：ＴＥ９６４．０７
１ 概述
兰州石化公司石油化工厂３０６Ａ循环水装置内
有５台型号为５００Ｓ一５９的单级双吸水平中开式循
环水泵，其具体参数见表ｌ。 表１循环水泵具体参数
２００９年５月该装置的２ 循环水泵在运行过程
中，负荷端轴承箱与填料压盖间泵轴突然发生断裂， 由于未能及时停下电动机，断裂截面发生相互碰撞
产生的冲击力，致使轴承箱托架根部产生裂纹，整体
铸造的下泵壳报废。
２断裂原因分析
２．１ 断口宏观特征分析 断裂泵轴断口，如图１所示，呈现两个截面不同
的区域，一个是粗糙区，一个是光滑区，泵轴没有明
显的塑性变形，离心泵轴断口宏观呈现疲劳断裂形 态。光滑区是泵轴在一定交变载荷作用下，构件中
薄弱处或较薄弱的晶体，沿最大剪应力方向形成的 滑移带，滑移带开裂形成微观裂纹，随着循环次数的
增加，分散的微观裂纹经过汇聚沟通，形成宏观裂
纹。宏观裂纹在持续交变力作用下不断扩展，构件 的截面逐步被削弱，这样就由裂纹扩展形成断口的
光滑区。当裂纹扩展达到临界尺寸时，材料会突然 发生脆性断裂，从而形成断口的粗糙区。
２．２疲劳强度校核 离心泵轴材质为３５ 钢，其机械性能见表２。
忽略离心泵转子组件自身的重力及转子不平衡
产生的离心力，离心泵轴主要承受旋转过程中扭转 图１断裂泵轴断口 １．断裂截面光滑区，２．断裂截面粗糙区． 表２ ３５ 钢机械性能
凝结水泵泵轴断裂原因分析
凝结水泵泵轴断裂原因分析
摘要：针对某凝结水泵断轴事故，通过对凝结水泵的联轴器位置的强度与配合进行重新核算，并从工艺与装配角度分析泵轴断裂的原因。分析得出，调整套筒联轴器配合间隙、优化与保证装配泵体与转子的对中性并改善轴加工工艺可以有效改善泵轴断裂情况。
关键词：凝结水泵；联轴器；泵轴；断裂
引言
新一轮的能源革命加快电力供给侧变革，低碳环保、节能增效与资源优化是电力企业的目标，这对设备稳定性提出了更高要求。为了节能降耗大型火电厂普遍采用变频调速凝结水泵，根据机组负荷实时调节凝结水泵转速，从而节能增效。凝结水泵运行中常见缺陷有：a、泵运行期间振动大，尤其在在临界转速区间内；b、泵筒体发生裂纹或者联接螺栓发生松动或断裂，造成泵结构破坏、振动突增等；c、轴系或联轴器发生故障等。现本文主要就某凝结水泵联轴器位置断轴故障进行分析。
1 凝结水泵断轴故障
某600MW超临界发电机组，其凝结水泵型号为10LDTN-6PJ，为六级筒式离心泵，泵的轴向推力由泵本体承受，首级叶轮为双吸叶轮，泵轴由上下两段组成，上、下轴之间由套筒联轴器连接。凝结水泵满载轴功率1509.7kW，最大功率1863kW。下轴含组件总重594kg。泵轴材质为40Cr，扭转许用切应力为63～73MPa（其中定位键的许用切应力30MPa），抗拉强度686MPa，泵轴单位许可扭转角度小于0.5°/m。筒型联轴器内径与泵轴外径配合为0.02mm的设计间隙配合，扭矩主要通过联轴器与泵轴间的定位键来传递。
故障发生时，凝结水泵运行时推力轴承温度上升达58℃，停泵检修发现首级叶轮的轴套、导轴承磨损严重，第二级叶轮壳轴承压盖螺栓部分脱落，上下轴套筒联轴器定位键磨损，套筒联轴器与上下轴的配合间隙为0.08mm，更换轴套、导轴承并修复定位键后回装。凝结水泵正常运行一段时间后，电流突然从140A上升至190A，推力轴承温度从33℃上升到36℃，运行声音和振动未发现异常，停泵检修发现上轴联轴器处断裂，宏观观察断面发现存在疲劳裂纹扩展区，靠近泵轴外边缘，如图1所示。此外，首级叶轮和密封环磨损严重，其它几级均存在不同程度磨损。
泵轴损坏的主要形式及原因及修复方法
泵轴损坏的主要形式及原因及修复方法
1 泵轴损坏的主要形式及原因 (1)轴弯曲 轴弯曲多发生在深井泵、多级泵，这些泵轴长径比较大。QJ深井泵轴弯曲的原因是：转子动不平衡过大，转子振动，泵基础水平度超差。对于卧式多级泵，多是由于不及时盘车引起的跨中下垂，转子上下部分温差引起的变形，转子动不平衡过大、对中偏离引起的振动。 (2)磨损 偏磨多是伴随轴弯曲而产生的，另外在轴承轴径部位由于轴承内圈过松或轴承损坏而引起的磨损也经常出现。 解决轴弯曲的主要办法是冷校、热校、混合校等。6．1．2 热校直法修复弯曲泵轴 (1)加热校直法 ①原理 用乙炔焰加热轴局部，被加热的区域因受热而膨胀，但周围的冷区又因自身的刚性而限制它的膨胀。因此，热区受挤压，降温后，热区体积又要收缩，从而拉动周围区域收缩。这样就产生了反向的弯曲，弥补了原来的弯曲量，从而达到校直的目的。 ②适用范围适用于弯曲半径较小、直径较大、硬度≥35HRC的碳钢、合金钢、不锈钢轴。 ③操作工艺 在测出轴弯曲的情况后，将轴放在车床上，使弯曲的高点在最上端，用石笔标上弯曲范围；用氧一乙炔火焰加热，冷却后打表检查，如不符合要求再校直，直至符合要求。用具有氧一乙炔烤把、石棉绳、电加热带、油壶、百分表、车床、红外温度计。加热区域的形状、温度及校直方法见表6—1。 ④注意事项 a．加热前，应先将夹紧轴件的顶尖松开，再进行加热，以免轴加热伸长后损坏顶尖。 b．当一次加热调直不够，须再次校直时，对于点状加热或条状加热，应避开原加热区域，防止反复加热，减少金相组织变化及收缩裂纹产生。 ⑤校后热处理 为防止产生新的变形，消除内应力，应进行校后热处理。其方法为将轴加热区域用石棉绳缠绕，并均匀加热到580-600℃，缓冷。 (2)热校直轴的操作 热校直轴的一般操作规范如下(见图6—2)。表6-1 加热区域的形状、温度及校直方法
06Cr19Ni10不锈钢关节轴承断裂分析
06Cr19Ni10不锈钢关节轴承断裂分析
乔亚杰;程孝成
【摘 要】某高压电器产品中06Cr19Ni10不锈钢关节轴承零部件在使用数年后发生断裂。通过化学成分分析、金相检验、断口扫描、能谱分析、晶间腐蚀试验等进行断裂原因分析。结果表明：长期在富含氯离子沿海大气环境中工作、产生应力腐蚀裂纹是造成断裂的主要原因，零件为有铸造缺陷的铸件、碳含量超标、固溶处理不良、表面加工粗糙等是发生应力腐蚀断裂的重要影响因素。%Stainless steel
spherical plain bearings made from 06Crl9Nil0 were fractured after using
several years in high voltage electric apparatus product. Fracture reason
was analyzed by means of chemical composition analysis, metallographic
examination, fracture scanning, energy spectrum analysis and
intercrystalline corrosion test. It was found that the stainless steel spherical
plain bearings working in a C1--ions containing coastal atmospheric
environment and engendered stress corrosion was the major reason.
Casting flaw, carbon content exceed bid, poor solution treatment, rough
surface processing were important influence factors of stress corrosion
凝结水泵轴断裂原因分析
凝结水泵轴断裂原因分析
张凡志;杨林豪;彭以超;王贤明;许好好
【摘 要】某燃机电厂凝结水泵轴在机组运行过程中发生断裂,通过断口宏、微观形貌分析、化学成分分析、金相检验和力学性能测试等方法对泵轴的断裂原因进行了分析.结果表明:由于热处理工艺不当,导致泵轴显微组织中存在魏氏组织和明显的带状偏析,使其抗疲劳性能下降;加之泵轴在运行过程中受到持续的交变应力,从而导致泵轴于应力集中的键槽位置过早地发生疲劳断裂.
【期刊名称】《理化检验-物理分册》
【年(卷),期】2018(054)009
【总页数】4页(P685-688)
【关键词】泵轴;断裂;疲劳;带状偏析;魏氏组织;应力集中;交变应力
【作 者】张凡志;杨林豪;彭以超;王贤明;许好好
【作者单位】台州发电厂,台州318016;浙江浙能台州第二发电有限责任公司,台州317109;浙江浙能技术研究院有限公司,杭州311121;浙江浙能技术研究院有限公司,杭州311121;浙江浙能技术研究院有限公司,杭州311121
【正文语种】中 文
【中图分类】TG115.2;TK05
某燃机电厂402 MW机组配有凝结水泵2台，一用一备，该机组于2008年5月投入运行，运行时间超过21 000 h，该水泵泵轴材料为35CrMo钢。在2015年12月17日，1号凝结水泵轴突然发生断裂，断裂时机组运行正常。解体检查1号凝结水泵，泵轴断裂部位发生在末级叶轮与导叶轮交界的键槽处，如图1所示。笔者通过一系列的检验对泵轴断裂原因进行了分析，以期避免类似事故的再次发生。
1 理化检验
1.1 断口宏观形貌分析
凝结水泵轴断口宏观形貌如图2所示，为横截面断裂。整个断面呈灰褐色，无明显塑性变形，断口较平齐，具有脆性断裂特征[1]。根据宏观形貌可以将断口分为裂纹源区、疲劳裂纹扩展区和瞬断区[1]。断口上放射状条纹的收敛处为裂纹源，裂纹源位于键槽底部边缘，断面上可见明显的贝壳状疲劳弧线，为疲劳扩展区[2-3]。瞬断区呈纤维状，为最终断裂部位。键槽底部有明显的加工刀痕，泵轴断口外缘部位因碰撞，存在较多的机械磨损区域[4]。
大型离心泵轴断裂原因分析
大型离心泵轴断裂原因分析
摘要：在某工程运行生产过程中，离心泵轴发生了断裂事件。通过外观检查、断口分析等手段对断裂原因进行诊断。结果表明，离心泵轴材质为35CrMoV，基体组织为回火索氏体加少量粒状贝氏体，力学性能远优于设计参数。究其断裂原因，主要是由于现场人员违规操作，导致低压进水端腔室G未被输送介质充满，使轴套等动静转子部件之间发生干摩擦，热量无法及时扩散，引起轴表面温度剧升而发生软化；当轴表面的抗剪强度低于轴表面所承受的最大剪应力时，首先就会在轴表面产生裂纹进而在剪应力的作用下发生扩展直至轴断裂。
关键词：大型离心泵；轴断裂原因；措施
引言
某大型离心泵在运行过程中，泵轴发生断裂，泵轴断面磨损严重，严重影响装置的正常生产。为查明断裂原因，对断裂泵轴的各项性能指标进行全面检验和分析。
1.轴受力分析
(1)由于叶轮前后盖板不对称产生的轴向力F轴。
(2)叶轮重力FG和叶轮外周压力分布不均引起的水力径向力F水组成的径向力F径。假设水力径向力的方向与叶轮重力方向相同(实际上有一较小夹角,但这样计算偏于安全)。
(3)电机通过联轴器传递的扭矩Mn。
(4)齿轮联轴器由于安装误差及不均匀磨损引起的附加弯矩M′,其方向不定,故图1中未标。
图1 轴受力简图
(5)叶轮、联轴器等部件不平衡重力GC引起的离心力FC,其方向是变化的,故图中未标。
(6)轴承支承力NA,NB及轴向力FA,FA与F轴大小相等,方向相反。
其中NA、NB、FA对轴的强度校核无作用,不作计算。
轴大多是从装叶轮的轴肩处断裂,选取此截面为计算截面来校核轴的强度。此截面上有弯曲应力σw,拉应力σb及剪应力τ,其计算公式如下：
计算断面处d=44.45mm则
2.断口分析
图2呈现了本次断裂泵轴断口及相关联部件外观形貌。从图2(a)可以看出:轴的断口形貌主要是同心圆弧，且很平整。外侧轴套断口同样存在同心圆弧，同时还有部分(约占1/4)断口为粗糙颗粒状形貌，这可能是由于轴套断裂后继续旋转，在对摩擦过程中发生脱落而形成的断口形貌。因为轴套随轴一起顺时针高速旋转，两种形貌的界限较为规则清晰(如图2(a)中A所示)，而且另外一块也处于“摇摇欲坠”之势(如图2(a)中B所示)，根据已有经验问可以推断，此处裂纹扩展路径为沿晶界扩展。如图2(b)所示，轴套螺母靠近轴套端、轴套内外侧以及轴本体的螺纹均存在高温变色的现象，而且变色范围离断口距离明显不同，轴套内侧(如图2(b)中D所示)比外侧(见图2(b)中C所示)长，由此可以认为轴套内侧和外侧的高温颜色形成原因是不一样的。