挂篮预压成果报告

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挂篮预压总结

中铁二局一公司铜黄高速公路TH-C04合同段虎沟大桥6号墩左幅挂篮预压总结编制：复核：审核：挂篮预压总结1、工程概况虎沟（南沟）大桥主桥上部结构为（55+2×100+55）m预应力混凝土连续刚构，主桥梁体为变高度单箱单室直腹板箱梁，梁高2.6～6m。

箱梁顶宽16.65m，箱梁底宽8.65m。

箱梁顶板厚0.32m，腹板厚分别为0.70m、0.55m；底板厚0.32m～0.8m。

该桥挂篮施工悬灌的段数从2号段至13号段，具体为1×3m+5×3.5m+5×4.5m+2m合龙段，共计单边悬灌梁段数为（包括合龙段）12段。

最大重量悬臂浇筑段为3号段，梁段长3.5m，节段重1818.1KN；主桁最不利荷载段为8号段，梁段长4.5m，节段重1732.2KN。

箱梁横断面如图1所示。

图1 箱梁横断面图2、挂篮设计（1）挂篮主桁设计为三角桁架。

（2）挂篮模板用现场矩形墩加工改装，内模采用钢模板和竹胶板结合的方式。

（3）对于跨中横隔板和齿块，施工作业队可以对内模进行改装。

（4）吊带和后锚采用JL32精轧螺纹钢锚固。

整个挂篮总体结构包括五大部分：主桁及锚固系统、走行系统、底模及底模锚固系统、外模、内模系统。

3、挂篮总体构造3.1、主桁：主桁为三角桁片，由立柱、轨道横梁、斜拉带组成，每个挂篮有二片三角形组合梁，两片组合梁支架由桁架连接形成整体，立柱与主梁之间采用绞接。

（1）主梁由2根HN600×200×11×17型钢加工而成，共长1200cm；（2）立柱由2根HN600×200×11×17型钢加工而成，共长600cm；（3）前斜拉带由1道250mm×40mm16Mn钢板加工而成，端部两侧各加焊1.6cm厚的16Mn钢板；后斜拉带由2道250mm×20mm16Mn钢板加工而成，端部两侧各加焊1.0㎝厚的16Mn钢板。

支架预压沉降观测分析报告

支架预压沉降观测分析报告吉安赣XXXX#墩三角形挂篮预压沉降观测分析总结报告编制：审核：审批：监理工程师：中XX公司蒙华项目经理部10月23日吉安赣XXXX#挂篮预压沉降观测分析总结报告1、预压目的为了确保挂篮施工安全，减少挂篮的非弹性变形,获取弹性变形参数,得出压重与挂篮本身的变形关系,为挂篮施工和线性控制提供挂篮弹性挠度计算的可靠依据,保证施工质量和安全，对挂篮进行加载试验检验，消除整个挂篮的塑性变形，测量出挂篮的弹性变形。

2、预压方法a、预压加载按照加压荷载的0%%60%80%100%110%进行，布载截面形式应模拟梁体荷载分布。

加载顺序尽可能模拟混凝土浇筑顺序。

在加载前0%时先进行测量，第一次加载箱梁底板及腹板处，加载至于依次40%、60%、80%、100%、，加载至110%，采用1mK1mK0.62m类型混凝土预制块231块。

具体加载顺序详见荷载布置断面图。

b、采用水准仪测量，分别测量加载前读数。

加载时，按照加压荷载的0%、于40%、60%、80%、100%、110%分级进行，加载完成后观测记录，直至最后的平均沉降值2mn#满足24小时以上时方可卸载。

然后逐级卸载至100%、80%、60%、40%、%。

待总体沉降量稳定后，最后再测量一次卸载后读数。

c、在压载过程中采用水准仪实施全天候跟踪观测挂篮的变形情况并作好记录，待挂篮不再发生沉降，预压过程即告结束。

在进行压载施工中，要边进行压载，边观测挂篮的变形情况，发现异常应立即停止压载作业，及时查找原因，处理正常后再进行压载。

d、挂篮标高调整：架体预压前，挂篮按照设计标高调整，通过预压，观测计算得出挂篮弹性变形数值，调整梁底标高。

梁底标高=设计梁底标高+挂篮弹性变形值+设计预拱度。

挂篮预制块纵面布置图三、预压过程表1跨赣XX13#K挂篮预压记录表1丁P日期时间施工情况备注1于.10.188:009:40加载至.10.1811:4517至60%5于.10.196:3013:35加载至110%8于.10:3518:50卸载至80%10于.10.216:3014:35卸载至于3于.10.2116:5013:30加载前2于.10.1716:357:35加载至40%4于.10.1810:0014:35加载至80%6于.10.1818:159:16加载至110%8于.101513:32卸载至80%10于.107:50卸载至60%11于.10.219:4017:58卸载至于3于.10.228:10沆除口皿）号LTtnmo：陈4r总计3元年mm）T系寸元年Cnun0甘：t打口隆（mm）3%沉陆CmO6%：打工僻Cmu。

挂篮预压成果报告

济青下速铁路工程之阳早格格创做表A.0.1 动工构造安排（规划）报审表工程名目称呼：新建济北至青岛下速铁路工程动工合共段：JQGTSG-9编号：新建济北至青岛下速铁路JQGTSG-9标段北胶新河特大桥跨共大街（32+48+32）m连绝梁180号主墩挂篮预压考查成果报告体例：复核：审批：中铁一局集团有限公司济青下铁名目部二○一六年七月二十五日目录1挂篮预压的手段及意思12挂篮预压的构造真施1 113考查数据支集34数据分解5568105论断126历程照片13北胶新河特大桥跨共大街32+48+32m连绝梁180号墩挂篮预压考查成果报告1挂篮预压的手段及意思为了考验挂篮使用的仄安性、检测并获与挂篮的弹性变形量、与消其非弹性变形等，为挂篮的后绝使用提供稳当的技能参数战仄安包管步伐，也为线型监控单位提供的估计依据.2挂篮预压的构造真施2.1总体规划北胶新河特大桥跨共大街连绝梁动工采与菱形挂篮动工，挂篮分左、左二幅共计四对付（8套），每个主墩上各一对付，根据原名手段本质情况，分离相闭名手段参照资料，对付于此挂篮举止了加载真验，原次挂篮加载考查，于180#墩现场举止.先正在大天按4米间距，铺设导梁，由工字钢战钢板举止大概调仄，再将挂篮的二片主桁架正在导梁上拼拆完毕后,镜像晃搁，各采与4根Ф32粗轧螺纹钢锚固后锚、前锚，正在前支面处拆置350T千斤顶，通过液压千斤顶逐级举止加载试压测挂篮变形战强度.正在大天将二前后横梁仄晃，采与粗轧螺纹钢对接吊戴，中间安顿30T千斤顶，通过千斤顶逐级加载，模拟吊戴受力情况，查看吊戴、销轴、粗轧螺纹钢对接情况及受力后的弹性变形，以建证挂篮主桁架的弹性变形情况.通过二者拉拢，基天性够模拟出挂篮完齐受力情况下各荷载的变形情况.2.2预压真施情况挂篮预压正在180号主墩附近场举止.自2016年7月22日启初，当天完毕加载，第二天完毕卸载.挂篮压载采与千斤顶压载，压载的沉量为估计前上横梁传播至前支面的最大反力，简直数值去历睹《北胶新河特大桥跨共大街32+48+32m连绝梁动工挂篮大天拼接预压规划》.压载时按最大节段混凝土沉量的1.2倍思量.压载分为四级，第一级，达到压载沉量的20%，脆持荷载0.5个小时.第二级，达到压载沉量的48%，脆持荷载0.5个小时.第三级，达到压载沉量的100%，脆持荷载0.5个小时.第四级，达到压载沉量的120%，脆持荷载0.5个小时.脆持荷载2小个小时以上后卸载.卸载按上述五级分别举止.由于考查历程有大吨位千斤顶，操过工人必须包管仄安，考查位子没有得位于粗轧螺纹钢端头、正里战千斤顶附近，预防压载历程中粗轧螺纹钢脱扣伤及人员.加载后必须有一定的持荷时间，并正在确认仄安的情景下圆可举止量测做业.考查由名目分部金露控造技能指挥，技能主管孟永涛控造技能战仄安接底，技能员刘园监控记录，仄安员刘子聪控造仄安历程盯控、发工员廖孝武控造现场构造，监理工程师梁峻玮齐程旁站，由博业司油泵支配工人2人，辅帮支配工人2人.原次荷载考查，通过项部经理部粗心构造，依照《北胶新河特大桥跨共大街32+48+32m连绝梁动工挂篮大天拼接预压规划》举止，博得了乐成.通过试压，没有单与消了菱形挂篮主桁架自己的非弹性变形，博得了挂篮的弹性变形值，也博得了吊戴的弹性变形，为主梁加进仄常循环悬臂浇筑动工提供参照数据.3 考查数据支集主桁架考查测面采用正在二菱形架A （后锚面）、B （前支面）、C （前吊面）、D （前支面坐柱）四个节面间的少度变更.吊戴预压考查测面采用二吊戴（H1、H2）及横梁预压范畴中部间距（H3）.丈量仪器用钢尺.考查共做三次.二主菱形架共时举止，吊戴预压正在二主桁架预压完毕持荷阶段举止.屡屡均分级完毕，正在荷载加载至10时，支集测面的相对付位移，动做初初值，当每级荷载加载30分钟后举止丈量，荷载卸载后共样举止丈量.屡屡丈量分三次，与仄衡值.A B D CBDC A图31菱形架预压示企图H1H3H2图32吊戴预压示企图考查数据支集如下：表31挂篮预压记录表（小里程侧）180-0#块挂篮预压加载丈量记录表表32挂篮预压记录表（大里程侧）表33吊戴预压记录表4数据分解4.1主桁架变形分解考查时，丈量的值C-C为二片桁架的变形值，单片桁架的变形值为总变形值的一半.估计时按1半估计乏计变形，正在预压时，C面的变形量包罗了A面变形对付C面的做用值，估计挂篮主桁架的变形时，要将此做用值剔除.预压时已按安排拆置粗轧螺纹钢，其弹性变形已包罗粗轧螺纹钢弹性变形.4.2180小里程挂篮预压数据分解由丈量数据不妨瞅出非弹性变形：非弹性变形均为0.弹性变形：A面5mm，B面12mm，C面6mm，D面12mm，表41加载历程中各面乏积变形情况B面力C面力模拟加载吨位A+B+C+D+C+A*(4.9/3.2)53.8 21.3 11.0 0000 134.5 53.1 27.5 2199.0 78.6 52.8537.9 212.5 110.1 4645.5 255.0 132.1 3图41C面加载时变形数据分解图42C面卸载时弹性变形数据分解思量A面变形对付C面的做用，弹性变形直线.图43加载时C面弹性变形直线图44卸载时C面变形直线由以上分解可知，小里程侧挂蓝主桁架变形数据可根据卸载时线性圆程Y=0.0503X+1.2893以决定各节段弹性变形值.X为节段混凝土沉量，单位为T.4.3180大里程侧挂蓝预压数据分解由丈量数据不妨瞅出：非弹性变形：非弹性变形分别为4，6、-1、6.有背数为丈量缺面.弹性变形：A面4mm，B面21mm，C面7mm，D面19mm.表42加载历程中各面乏积变形情况B面力C面力模拟加载吨位A+C+C+A*(4.9/3.2)53.8 21.3 11.0 00134.5 53.1 27.5 0199.0 78.6 52.8 2537.9 212.5 110.1 4645.5 255.0 132.1 4图45C面加载直线图46C面卸载直线思量A面变形对付C面的做用，弹性变形直线.图47加载时C面弹性变形直线图48卸载时C面弹性变形直线由以上分解可知，小里程侧挂蓝主桁架变形数据可根据卸载时线性圆程Y=0.0411X+1.7428以决定各节段弹性变形值.X为节段混凝土沉量，单位为T.4.4吊戴及横梁弹性变更分解由以上考查数据，吊戴的非弹性变更量为1mm，弹性变形量分别为3mm，10mm.横梁非弹性变更为0mm，弹性变更为8mm.表43吊戴及横梁加载历程中各面乏积变形情况应力模拟加载吨位吊戴1吊戴2仄衡横梁9.7 11.0 00024.4 27.5 03336.0 52.8 063497.4 110.1 2856116.9 132.1 3108思量现场拆置粗度及丈量粗度做用，二吊戴与仄衡值分解.由此可知，吊戴的弹性变形值正在本质应用中按Y=0.0448X+0.3854估计采与.图49横梁应力变更直线5论断正在挂篮底模，采与吊戴拆置部位时，应试虑吊戴弹性变形量.小里程侧挂篮弹性变形按式Y=0.0503X+1.2893决定各节段弹性变形值.底模部位采与吊戴对接的，还应试虑吊戴弹性变形及横梁的弹性变形，其中吊戴按式Y=0.0448X+0.3854减少吊戴弹性变形值，横梁按式Y=0.0555X+0.4947.式中Y为弹性变形值，单位为mm，X为节段混凝土沉量，单位为T.6历程照片180号墩挂篮预压现场照片7成果附表节段称呼1号节段2号节段3号节段4号节段5号节段6号合拢段节段沉量t小里程菱形架弹性变形mm7 6 7 7 7 4 吊戴弹性变形mm 5 5 5 5 5 3 横梁弹性变形mm 6 6 7 6 6 3 大里程菱形架弹性变形mm 6 6 6 6 6 4 小里程底模标下弹性变形量mm181819181810大里程底模标下弹性变171718171710。

箱梁三角挂篮预压报告

大桥主桥三角挂篮主桁架加载预压试验成果报告一：挂篮预压简介根据《xx大桥施工方案》，挂篮压载采用油顶压载，压载的重量为计算前上横梁的最大支反力，具体数值来历见《xx大桥施工方案》，计算单P1=552.4KN。

考虑到压载与实际挂篮受力相吻合，挂篮压载位置为主梁与前上横梁交界处。

一套挂篮压载4个点，压载时对称压载2个挂篮，大小里程各一个。

压载在挂篮安装主梁和前上横梁完毕后进行，具体见压载示意图。

由于计算过程中的砼重量按1.2倍系数进行计算，同时考虑了模板、施工荷载等，由计算单得出的压载力大于实际砼荷载的1.2倍，压载时按1.2倍考虑。

按计算荷载进行压载，对于挂篮不利，但有利于施工安全。

压载分为五级，第一级，达到压载重量的的30%，保持荷载1个小时。

第二级，达到压载重量的的50%，保持荷载1个小时。

第三级，达到压载重量的的75%，保持荷载1个小时。

第四级，达到压载重量的的100%，保持荷载1个小时。

第五级，达到压载重量的的120%，保持荷载24个小时后卸载。

卸载按上述五级分别进行。

由于压载过程是试验过程，操过工人必须全部带好保护绳进行操作，保护绳一段必须固定在0#砼面上，防止压载过程中挂篮塌落伤级人员。

二：挂篮预压的目的及意义为了检验挂篮使用的安全性、检测并获取挂篮的弹性变形量、消除其非弹性变形等，为挂篮的后续使用提供可靠的技术参数和安全保障措施，也为监控单位发布施工指令提供相应的依据。

本次荷载试验，经过项部经理部精心组织，按照《挂篮预压方案》进行，取得了成功。

经过试压，不但消除了挂篮自身的非弹性变形，还取得了挂篮的弹性变形值，为主梁进入正常循环悬浇施工提供一定的参考数据。

三：挂篮预压的组织实施1、总体方案张花高速公路青坪大桥主梁施工挂篮分左、右两幅共计四对（8套），每个主墩上各一对，根据本项目的实际情况，结合相关项目的参考资料，对于此挂篮进行了加载实验，本次挂篮加载试验，于右线7#墩0#块现场进行。

挂篮试验结果报告

挂篮试验结果报告哈尔滨工业大学2006年5月5日红岭高架桥挂篮试验于2006年5月4日在挂篮试验方案的指导下进行，并取得了成功。

虽与试验方案出现一些可预见性出入，但均在可控制的范围内。

一、挂篮外观检查1、实验前焊接点检查：焊接总体质量较好，个别位置在试验前进行了补强。

2、前后拉杆在实验前没有完全拉紧致使精轧螺纹钢筋有一定的松弛。

3、后锚点锚固紧密程度没有完全达到方案的要求。

4、为防止挂篮产生非平面的翘曲变形，在主梁和立柱上设置了压重。

二、试验数据结果根据现场试验得到实测数据如下：挂篮试验控制点应变数据（主要控制点数据）挂篮试验主要控制点应力计算数据控制点应力理论计算数据三、结果分析1、强度分析（应变、应力）应用实测应变数据计算应力值，结果与理论值产生偏差，且均小于理论值，产生偏差的主要原因是实际试验与方案模型有偏差：1) 挂篮主梁及立柱均采用补强措施（采用0.5cm钢板均匀分布并焊接在钢梁上下表面、立柱底端采用0.5cm钢板作为斜支撑以补强立柱底端刚度等）,因此挂篮结构的实际刚度要比理论模型的刚度大，这是产生偏差的主要原因。

2) 应变计粘贴位置在实际挂篮的结构条件下没能与方案中控制点位置完全吻合，但偏差较小。

3) 为防止挂篮产生非平面的变形而设置了压重，这会使挂篮与下部支撑结构之间产生一定的摩阻力，在一定程度上会影响挂篮的整体刚度，从而产生偏差。

2、变形分析挂篮塑性变形值为：7.5-2.9=4.6mm对比实测数据与理论数据可见，实测挠度数据与理论计算挠度有一定的偏差，其原因同样应从实际试验与方案模型的偏差方面分析：1)主梁前吊点：实测挠度数据比理论计算挠度偏大，其原因如下：（1）在方案模型中后锚点采用精轧螺纹钢筋严格锚固紧密以保证后锚点在主梁前端加载情况下不产生挠度值；具体试验中，后锚点由于一些非理想化的干扰因素使其不可能严格锚固紧密，从而使主梁前吊点产生一定的挠度值。

（2）在3号点位即挂篮的前支点处，模型采用钢梁作为前支点并与主梁紧密接触，具体试验并未与方案达到完全一致，在前吊点施加荷载时，前支点处会产生较小位移，因而也将导致前吊点挠度增加。

猴子河特大桥主桥三角形斜拉式后支点挂篮加载预压试验成果报告

猴子河特大桥主桥三角形斜拉式后支点挂篮加载预压试验成果报告一、挂篮预压的目的及意义根据公路工程施工技术规范规定和悬浇箱梁监控的要求，我部对猴子河特大桥悬臂施工所用挂篮进行静载试验，以检验挂篮的强度和安全性，检验挂篮的质量是否满足设计要求，减少挂篮的非弹性变形，获取弹性变形参数，得出压重与挂篮本身的变形关系，为挂篮施工和线性控制提供挂篮弹性挠度计算的可靠依据，保证施工质量和安全。

对挂篮进行静载试验并达到以下目的：1、挂篮安全可靠；2、消除非弹性变形；3、提供相应控制参数。

猴子河特大桥左幅5#墩挂篮预压自2009年8月31日开始，当天完成加载及卸载。

本次荷载试验，经过项部经理部精心组织，按照《挂篮预压方案》进行，取得了成功。

经过试压，不但消除了挂篮自身的非弹性变形，还取得了挂篮的弹性变形值，为主梁进入正常循环悬浇施工提供一定的参考数据。

二、挂篮预压的组织实施1、总体方案厦蓉高速公路BT7标猴子河特大桥主桥施工挂篮左、右两幅计四对（8套），分别为左幅4#、5#墩，右幅5#、6#墩，根据目前挂篮的拼装完成情况，先对左幅5#墩的挂篮进行预压，利用预埋于承台内的钢绞线，在桁架前端采用液压千斤顶逐级进行加载试压,观测挂篮变形和承载力。

2、挂篮详细加载方法1、挂篮安装好后，通过相关单位检查、验收合格，即对挂篮进行静载试验。

本桥共使用4套挂篮。

本次挂篮中跨选2#节段梁体的工况进行试验。

2、本试验中采用张拉锚固在挂篮底部的钢绞线进行加载，钢绞线的张拉反力由事先预埋在承台内的钢绞线通过分配梁提供，张拉采用60吨穿心式液压千斤顶及配套油泵，每套挂篮单侧挂4个千斤顶，逐级同时张拉4根精轧螺纹钢筋，每级张拉前后对应力、应变测试仪器进行读数并且作好记录。

3、挂篮试验分成三个小组，分别是：①指导小组；②张拉小组，③应力和应变观测小组。

三个小组分别负责①试验时技术指导，检查督促各项操作；②、张拉精轧螺纹钢筋以提供预压反力；③观测点布置和应力应变观测。

挂篮加载预压试验成果报告

编号:商丘至合肥至杭州铁路(河南段)SHHZQ-0标(40+56+40)连续梁挂篮预压成果报告编制: 复核: 审核: 监理:中铁一局商合杭指挥部第二分部2016年8月24日目录一、挂篮预压的目的 0二、挂篮预压过程 0三、预压技术参数 0四、材料准备 0五、挂篮预压的组织实施. (1)、总体方案. (1)、沉降观测点布设. (1)、挂篮加载程序. (1)七、试验结论. (3)八、试验数据的收集. (3)九、挂篮相关检测证书. (3)十、预压影像资料. (3)挂篮加载预压成果报告一、挂篮预压的目的为了检验挂篮使用的结构安全性、检测并获取挂篮的弹性变形量、消除其非弹性变形等，为挂篮的后续使用提供可靠的技术参数和安全保障措施，也为监控单位发布实施施工指令提供相应的重要依据。

二、挂篮预压过程挂篮预压自2016年8月21日开始加载，23日完成加载，次日卸载。

本次加载试验，经过项部经理部精心组织，严格按照《挂篮预压方案》进行，取得了成功。

经过试压，消除了挂篮自身的非弹性变形，并采集挂篮的弹性变形值，为主梁进入正常循环悬浇施工提供必要的参考数据。

三、预压技术参数根据现场施工条件和实际情况，预压采用混凝土预制块预压方案。

挂篮预压压重为悬臂梁段重量（最重梁段）与人工、机具、模板荷载总重的倍。

最重梁段为1#段，重，考虑安全方面的重要性，荷载按*=，动力、人工机具附加荷载为XX 4m/10（N/Kg）=，模板重量为20t，预压总荷载为185t。

加载分3级进行,空载-60%-100%-120%卸载时,也按此级别进行120%-100%-60%空载。

每级荷载在加载（或卸载）完成时,应停留1小时以上, 待沉降稳定后进行观测，得出有关变形数据。

满载后每隔1h测量一次每隔测点变形值，连续预压4h,当最后测量的两次变形量之差小于2mm寸，即可结束预压，开始卸载。

四、材料准备内业准备：相关技术资料外业准备：测量仪器一台预制混凝土块120块，每块吨/个。

哈尔滨松花江大桥挂篮预压试验研究

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２６・
北方交通
２０１３
哈尔滨松花江大桥挂篮预压试验研究
罗利华
（辽宁省交通工程质量与安全监督局，沈阳１１０００５）
摘要：哈尔滨松花江大桥结构形式为预应力混凝土变截面连续梁桥，采用挂篮悬臂浇注施工。为测试施工
值工程，２０１１（１２）．［６］吴青华．高速公路水泥混凝土路面平整度提高方法［Ｊ］．中国新技术新产品，２０１１（１３）．
ＲｅｓｅａｒｃｈｏｎｔｈｅＣｏｒｒｅｌａｔｉｏｎｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅＤａｍａｇｅＣｏｎｄｉｔｉｏｎｓａｎｄ
（５９＋７× ９０＋５２）ｍ，结构形式为单箱双室预应力混
凝土变截面连续梁桥。箱梁悬臂浇注采用菱形挂篮进行施工，挂篮悬臂浇注最重块段为５＃块，其重量
平整度指标的调查检测结果，以及后期的数据统计分析，可以得到以下几点结论：
ＳｍｏｏｔｈｎｅｓｓｏｆｔｈｅＣｏｎｃｒｅｔｅＰａｖｅｍｅｎｔ
ＡｂｓｔｒａｃｔＴｈｅｒｅｉｓａｎａｃｔｉｖｅｒｅｌａｔｉｏｎｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｄａｍａｇｅｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓａｎｄｔｈｅｓｍｏｏｔｈｎｅｓｓｏｆｔｈｅｃｏｎｃｒｅｔｅｐａｖｅｍｅｎｔ．Ｉｎｔｈｅｒａｐｉｄａｓｓｅｓｓｍｅｎｔｏｆｐａｖｅｍｅｎｔｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ，ｔｈｅｓｍｏｏｔｈｎｅｓｓｉｎｄｉｃａｔｏｒｓｃａｎｂｅｃｏｎｖｅｒｔｅｄｉｎｔｏｐａｖｅｍｅｎｔｄａｍａｇｅｃｏｎｄｉｔｉｏｎｉｎｄｉｃａｔｏｒｓ，ｔｈｕｓ，ｔｈｅｔｅｓｔｐｒｏｃｅｄｕｒｅｓａｒｅｓｉｍｐｌｉｉｅｆｄａｎｄｔｈｅａｓｓｅｓｓｍｅｎｔｅｉｃｆｉｅｎｃｙｈａｓｂｅｅｎｉｍｐｒｏｖｅｄ．Ｔｈｅｒｅｓｅａｒｃｈｃｏｎｃｌｕｓｉｏｎｓａａｎｂｅｕｓｅｄａｓｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓｉｎｔｈｅｒａｐｉｄａｓｓｅｓｓｍｅｎｔｏｆｐａｖｅｍｅｎｔｐｅｆｏｒｍａｒｎｃｅｃａｒｒｉｅｄｏｕｔｂｙｍａｎａｇｅｍｅｎｔａｎｄｍａｉｎｔｅｎａｎｃｅｄｅｐａｒｔｍｅｎｔｏｆｃｅｍｅｎｔｃｏｎｃｒｅｔｅｐａｖｅｍｅｎｔｓ．ＫｅｙｗｏｒｄｓＣｅｍｅｎｔｃｏｎｃｒｅｔｅｐａｖｅｍｅｎｔ；Ｄａｍａｇｅｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓｏｆｔｈｅｐａｖｅｍｅｎｔ；Ｓｍｏｏｔｈｎｅｓｓ；Ｃｏｒｒｅｌａｔｉｏｎ

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济青高速铁路工程
表施工组织设计（方案）报审表
工程项目名称：新建济南至青岛高速铁路工程施工合同段：JQGTSG-9编号：
新建济南至青岛高速铁路JQGTSG-9标段
北胶新河特大桥跨同大街
（32+48+32）m连续梁
180号主墩挂篮预压试验成果报告
编制：
复核：
审批：
中铁一局集团有限公司济青高铁项目部
二○一六年七月二十五日
目录
1挂篮预压的目的及意义........... 错误!未定义书签。

2挂篮预压的组织实施............. 错误!未定义书签。

总体方案 ................................................ 错误!未定义书签。

预压实施情况 ............................................ 错误!未定义书签。

3试验数据收集................... 错误!未定义书签。

4数据分析....................... 错误!未定义书签。

主桁架变形分析 .......................................... 错误!未定义书签。

180小里程挂篮预压数据分析............................... 错误!未定义书签。

180大里程侧挂蓝预压数据分析............................. 错误!未定义书签。

吊带及横梁弹性变化分析 .................................. 错误!未定义书签。

5结论........................... 错误!未定义书签。

6过程照片....................... 错误!未定义书签。

7成果附表....................... 错误!未定义书签。

北胶新河特大桥跨同大街32+48+32m连续梁
180号墩挂篮预压试验成果报告
1挂篮预压的目的及意义
为了检验挂篮使用的安全性、检测并获取挂篮的弹性变形量、消除其非弹性变形等，为挂篮的后续使用提供可靠的技术参数和安全保障措施，也为线型监控单位提供的计算依据。

2挂篮预压的组织实施
2.1总体方案
北胶新河特大桥跨同大街连续梁施工采用菱形挂篮施工，挂篮分左、右两幅共计四对（8套），每个主墩上各一对，根据本项目的实际情况，结合相关项目的参考资料，对于此挂篮进行了加载实验，本次挂篮加载试验，于180#墩现场进行。

先在地面按4米间距，铺设导梁，由工字钢和钢板进行大致调平，再将挂篮的两片主桁架在导梁上拼装完成后,镜像摆放，各采用4根Ф32精轧螺纹钢锚固后锚、前锚，在前支点处安装350T千斤顶，通过液压千斤顶逐级进行加载试压测挂篮变形和强度。

在地面将两前后横梁平摆，采用精轧螺纹钢连接吊带，中间安放30T千斤顶，通过千斤顶逐级加载，模拟吊带受力情况，检查吊带、销轴、精轧螺纹钢连接情况及受力后的弹性变形，以修证挂篮主桁架的弹性变形情况。

通过两者组合，基本能够模拟出挂篮整体受力情况下各荷载的变形情况。

2.2预压实施情况
挂篮预压在180号主墩附近场进行。

自2016年7月22日开始，当天完成加载，第二天完成卸载。

挂篮压载采用千斤顶压载，压载的重量为计算前上横梁传递至前支点的最大反力，具体数值来历见《北胶新河特大桥跨同大街32+48+32m连续梁施工挂篮地面拼接预压方案》。

压载时按最大节段混凝土重量的倍考虑。

压载分为四级，第一级，达到压载重量的20%，保持荷载个小时。

第二级，达到压载重量的48%，保持荷载个小时。

第三级，达到压载重量的100%，保持荷载个小时。

第四级，达到压载重量的120%，保持荷载个小时。

保持荷载2小个小时以上后卸载。

卸载按上述五级分别进行。

由于试验过程有大吨位千斤顶，操过工人必须保证安全，试验位置不得位于精轧螺纹钢端头、侧面和千斤顶附近，防止压载过程中精轧螺纹钢脱扣伤及人员。

加载后必须有一定的持荷时间，并在确认安全的状况下方可进行量测作业。

试验由项目分部金露负责技术指导，技术主管孟永涛负责技术和安全交底，技术员刘园监控记录，安全员刘子聪负责安全过程盯控、领工员廖孝武负责现场组织，监理工程师梁峻玮全程旁站，由专业司油泵操作工人2人，辅助操作工人2人。

本次荷载试验，经过项部经理部精心组织，按照《北胶新河特大桥跨同大街32+48+32m连续梁施工挂篮地面拼接预压方案》进行，取得了成功。

经过试压，不但消除了菱形挂篮主桁架自身的非弹性变形，
取得了挂篮的弹性变形值，也取得了吊带的弹性变形，为主梁进入正常循环悬臂浇筑施工提供参考数据。

3 试验数据收集
主桁架试验测点选择在两菱形架A （后锚点）、B （前支点）、C （前吊点）、D （前支点立柱）四个节点间的长度变化。

吊带预压试验测点选择两吊带（H1、H2）及横梁预压范围中部间距（H3）。

测量仪器用钢尺。

试验共作三次。

两主菱形架同时进行，吊带预压在两主桁架预压完成持荷阶段进行。

每次均分级完成，在荷载加载至10时，收集测点的相对位移，作为初始值，当每级荷载加载30分钟后进行测量，荷载卸载后同样进行测量。

每次测量分三次，取平均值。

A B D C
B
D
C A
图 3-1菱形架预压示意图
H1
H3
H2
图 3-2吊带预压示意图
试验数据收集如下：
表 3-1挂篮预压记录表（小里程侧）180-0#块挂篮预压加载测量记录表
180-0#块挂篮预压卸载测量记录表
表 3-2挂篮预压记录表（大里程侧）180-0#块挂篮预压卸载测量记录表
180-0#块挂篮预加卸载测量记录表
表 3-3吊带预压记录表
180-0#块挂篮吊带预压加载测量记录表
180-0#块挂篮吊带预压卸载测量记录表
4数据分析
4.1主桁架变形分析
试验时，测量的值C-C为两片桁架的变形值，单片桁架的变形值为总变形值的一半。

计算时按1半计算累计变形，在预压时，C点的变形量包括了A点变形对C点的影响值，计算挂篮主桁架的变形时，要将此影响值剔除。

预压时已按设计安装精轧螺纹钢，其弹性变形已包含精轧螺纹钢弹性变形。

4.2180小里程挂篮预压数据分析
由测量数据可以看出
非弹性变形：非弹性变形均为0。

弹性变形：A点5mm，B点12mm， C点6mm，D点12mm，
表 4-1加载过程中各点累积变形情况
2
4
3
图 4-1C点加载时变形数据分析
图 4-2C点卸载时弹性变形数据分析
考虑A点变形对C点的影响，弹性变形曲线。

图 4-3加载时C点弹性变形曲线
图 4-4卸载时C点变形曲线
由以上分析可知，小里程侧挂蓝主桁架变形数据可根据卸载时线性方程Y=+以确定各节段弹性变形值。

X为节段混凝土重量，单位为T。

4.3180大里程侧挂蓝预压数据分析
由测量数据可以看出：
非弹性变形：非弹性变形分别为4，6、-1、6。

有负数为测量误差。

弹性变形：A点4mm，B点21mm，C点7mm，D点19mm。

表 4-2加载过程中各点累积变形情况
B点力C点力模拟加载吨位A+C+C+A*
00
2
4
4
图 4-5C点加载曲线
图 4-6C点卸载曲线
考虑A点变形对C点的影响，弹性变形曲线。

图 4-7加载时C点弹性变形曲线
图 4-8卸载时C点弹性变形曲线
由以上分析可知，小里程侧挂蓝主桁架变形数据可根据卸载时线性方程Y=+以确定各节段弹性变形值。

X为节段混凝土重量，单位为T。

4.4吊带及横梁弹性变化分析
由以上试验数据，吊带的非弹性变化量为1mm，弹性变形量分别为3mm，10mm。

横梁非弹性变化为0mm，弹性变化为8mm。

表 4-3吊带及横梁加载过程中各点累积变形情况
应力模拟加载吨位吊带1吊带2平均横梁
000
033
0634
2856
3108
考虑现场安装精度及测量精度影响，两吊带取平均值分析。

由此可知，吊带的弹性变形值在实际应用中按Y=+计算采用。

图 4-9横梁应力变化曲线
5结论
在挂篮底模，采用吊带安装部位时，应考虑吊带弹性变形量。

小里程侧挂篮弹性变形按式Y=+确定各节段弹性变形值。

底模部位采用吊带连接的，还应考虑吊带弹性变形及横梁的弹性变形，其中吊带按式Y=+增加吊带弹性变形值，横梁按式Y=+。

大里程侧挂篮弹性变形按式Y=+确定各节段弹性变形值。

底模部
位采用吊带连接的，应考虑吊带弹性变形及横梁的弹性变形，其中吊带按式Y=+增加吊带弹性变形值，横梁按式Y=+
式中Y为弹性变形值，单位为mm，X为节段混凝土重量，单位为T。

6过程照片
180号墩挂篮预压现场照片
7成果附表
各节段立模标高弹性变形量控制成果表。