设备的选型及其设计计算概述
第六章主立井单绳缠绕式提升设备的选型计算
第六章主立井单绳缠绕式提升设备的选型计算一、提升容器的选择1．确定合理的经济速度立井提升的合理经济速度为V j =√H式中V j —经济提升速度，m ／s ；H ——提升高度，m ；H=H s +H x +H zH x --卸载水平与井口高差，简称卸载高度，m ，箕斗：H x =18m 一25m ，罐笼H x =0；Hz ——装载水平与井下运输水平高差，简称装载高度，m ，箕斗：H z =18m~25m ，罐笼H z =0; H s —井筒深度，m 。
2．估算一次提升循环时刻(按五时期速度图估算)式中T j --依据经济提升速度估算的一次提升循环时刻，s ；a —提升加速度，m ／s 2，在以下范围内选取：罐笼提升时，≤／s 2，箕斗提升时，≤／s 2；u —容器爬行时期附加时刻，箕斗提升可取10s ，罐笼提升可取5s ；θ—休止时刻。
3、计算一次合理的经济提升量式中rn j --一次合理的经济提升量，t ；A n —矿井年产量，t ／a ；C —提升不均衡系数，关于主井提升设备：有井底煤仓时，1．1～1．15，无井底煤仓时，1．2； a f ——提升能力富裕系数，主井提升设备对第一水平应留有1．2的富裕系数；b r ——提升设备年工作日数，一般取b r =300d ；t ——提升设备日工作小时数，一般取t=14h 。
依据计算出的一次合理的提升量m j 取之相近的标准容器，并列表记录其技术规格。
4．确定实际一次提升循环时刻T ′x 及完成年产量An 的最大提升速度V ′m 。
（1） 依据所选出的型号，计算一次提升循环所需要的时刻为（2） 计算提升机所需的提升速度二、提升钢丝绳的选择计算中选定标准容器之后，那么可按下边的公式计算钢丝绳每米质量m-----一次提升货载质量，kgM z ——提升容器自身质量，kg ；m p —提升钢丝绳每米质量，kg ／m ；g —重力加速度，m ／s 2；H c —钢丝绳最大悬垂长度，m ，H s --井筒深度，m ；H z —装载高度，m ，罐笼提升，Hz=0，箕斗提升，Hz=18m 一25m ；H j ——井架高度，井架高度在尚未精确确定时，可按下面数值选取：罐笼提升，15m 一25m ；箕斗提升，30m ～35m 。
化工设计概论第七章-设备的工艺设计与选型
2021/3/30
51
设计与选用方法:
(1)汇总设计数据、分析设计任务根据工艺衡算和工艺物 料的要求、特性,获得物料流量、温度、压力和化学性 质、物性参数,取得有关设备的负荷、流程中的地位与 流程中其他设备的关系等数据。
• 折流板的间距不小于圆通内直径的五分之 一,且不小于50mm,最大间距不大于圆筒 内直径。
• 间距过小,不便于制造及检修,阻力增大。 过大,对传热不利。可参考表7-4。
2021/3/30
40
1．换热器设计的一般原则
• (1)基本要求 ➢ 满足工艺操作条件 ➢ 能长期运转 ➢ 安全可靠 ➢ 不泄漏 ➢ 维修清洗方便 ➢ 满足工艺要求的传热面积 ➢ 尽量有较高的传热效率 ➢ 流体阻力尽量小 ➢ 满足工艺布置的安装尺寸等要求
第七章 设备的工艺设计与选型
分类:
1）一类称标准设备或定型设备; 来自）一类称非标准设备或非定型设备。
化工设备工艺设计,对于定型和标准设备来说就是 选型,对于非标准设备来说就是通过化工计算,提出型式、 材料、尺寸和其它一些要求,由化工设备专业进行工程 机械加工设计,由有关机械加工厂制造。
2021/3/30
标准换热器型式:固定管板式,浮头式,U形管式和填料函式。 标准换热器型号的表示方法:
×××DN-P1/P2-A-LN/d-Nt/Ns Ⅰ(或Ⅱ)
×××——由三个字母组成,第一个字母表示前端管箱形式;第二个字母 代表管壳形式;第三个字母代表后端结构形式,参见图例(图7.10)。
DN——公称直径(mm)对重沸器用分数表示,分子为管箱内直径,分母为圆 筒内直径。
轴的功率。流体从泵获得的实际功率为
泵的有效功率Ne,由泵的流量和扬程求得
有效功率与轴功率的比值为离心泵的效率
换热器的选型和设计指南全
换热器的选型和设计指南全
1.温度和压力要求：在进行换热器选型和设计之前，需要明确设备所
需的温度和压力要求。
根据这些要求，可以选择合适的材料和换热器类型。
2.热交换面积计算：根据需要传递的热量和温度差，可以计算得到所
需的热交换面积。
热交换面积的计算是选择换热器类型和尺寸的基础。
3.材料选择：换热器的材料选择要考虑到介质的化学性质、腐蚀性以
及温度和压力要求。
常用的材料包括不锈钢、铜合金、钛合金等。
4.流体流动方式：流体可以采用并行流、逆流或交叉流方式通过换热器。
在选择流体流动方式时，需要考虑换热效率和压降等因素。
5.清洁程度要求：根据介质的清洁程度，可以选择适当的换热器类型。
尽量选择结构简单、易于清洁的换热器，以保证长期稳定的换热效果。
6.管束和散热面积：根据热量传递的需要，可以选择合适的管束形式
和散热面积。
管束的选择要考虑到介质的流速和传热系数等因素。
7.防堵塞设计：在换热器设计中要考虑到防止堵塞的问题。
可以采用
增加管道直径、添加过滤装置等措施来减少堵塞的风险。
8.设备布局和管道设计：在进行换热器的设计时，需要考虑到设备的
布局和管道的连接。
合理布局可以减少管道阻力和热量损失。
9.热媒选择：热媒的选择要根据介质的性质以及工艺流程的要求来进行。
常用的热媒有水、蒸汽、有机液体等。
10.清洗和维护考虑：在进行换热器设计时，要考虑到清洗和维护的
便捷性。
合理的设计可以降低维护成本和停机时间。
除尘器设备选型11个重要因素和计算公式
除尘器选型的11个重要因素1、处理风量处理风量决定着的规格大小。
一般处理风量都用工况风量。
设计时一定要注意除尘器使用场所及烟气温度,若袋式除尘器的烟气处理温度已经确定,而气体又采取稀释法冷却时,处理风量还要考虑增加稀释的空气量；考虑今后工艺变化,风量设计指值在正常风量基础上要增加5%～10%的保险系数,否则今后一旦工艺调整增加风量,袋式除尘器的过滤速度会提高,从而使设备阻力增大,甚至缩短滤袋使用寿命,也将成为其他故障频率急剧上升的原因,但若保险系数过大,将会增加除尘器的投资和运转费用；过滤风速因袋式除尘器的形式、滤料的种类及特性的不同而有很大差异,处理风量一经确定,即可根据确定的过滤风速来决定所必须的过滤面积。
2、使用温度袋式除尘器的使用温度是设计的重要依据,使用温度与设计温度出现偏差,会酿成严重后果,因为温度受下述两个条件所制约: 一是不同滤料材质所允许的最高承受温度(瞬间允许温度和长期运行温度)有严格限制；二是为防止结露,气体温度必须保持在露点20℃以上。
对高温气体,必须将其冷却至滤料能承受的温度以下,冷却方式有多种,较为典型的有自然风管冷却、强制风冷、水冷等,具体可按不同的工艺及冷却温度、布置尺寸要求等进行设计选型。
3、气体成分除特殊情况外,袋式除尘器所处理的气体,多半是环境空气或炉窑烟气,通常情况下袋式除尘器的设计按处理空气来计算,只有在密度、黏度、质量热容等参数关系到风机动力性能和管道阻力的计算及冷却装置的设计时,才考虑气体的成分。
在许多工况的烟气中多含有水分,随着烟气中水分的增加,袋式除尘器的设备阻力和风机能耗也随之变化。
含尘气体中的含水量,可以通过实测来确定,也可以根据燃烧、冷却的物质平衡进行计算。
烟气中有无腐蚀性气体是决定滤料、除尘器壳体材质及防腐等选择所必须考虑的因素。
另外,若烟气中有有毒气体,一般都是微量的,对装置的性能没有多大影响,但在处理此类含尘烟气时,袋式除尘器必须采用不漏气的结构,而且要经常维护,定期检修,避免有毒气体泄露造成安全事故。
流体机械的选型设计
流体机械的选型设计摘要流体机械在工业生产中扮演着重要的角色，选型设计直接影响着流体机械的性能和效率。
本文将详细介绍流体机械的选型设计过程，并探讨一些常见的选型设计要点和注意事项。
引言流体机械是指能够利用液体或气体来传递能量的机械装置，广泛应用于工业生产中的流体输送、压缩、增压、加速等领域。
流体机械的选型设计对于确保机械设备的正常运行和优化工艺流程至关重要。
本文将从选型设计的基本原则、选型方法以及一些实际案例来详细介绍流体机械的选型设计过程。
选型设计的基本原则流体机械的选型设计需要遵循以下几个基本原则：1.安全性原则：选型设计应保证设备在工作过程中的安全可靠性，避免因设备故障导致的人员伤害和生产事故发生。
2.效率原则：选型设计应追求最佳的工作效率，最大程度地提高能源利用效率，降低能源消耗和生产成本。
3.可维护性原则：选型设计应考虑到设备的可维护性，在设备运行过程中方便维修和保养，减少设备的故障率和停机时间。
4.经济性原则：选型设计应在满足工艺流程需求的前提下，尽量减少设备的投资成本，实现最佳经济效益。
选型方法流体机械的选型设计一般可分为以下几个步骤：步骤一：明确工艺流程需求在选型设计之前，首先需要明确工艺流程的需求，包括液体或气体的流量、压力、温度等参数，以及所需达到的处理效果。
步骤二：设备技术条件的确认根据工艺流程需求，确定所选设备的技术条件，包括流量范围、压力范围、温度范围、材料要求等。
同时，应针对工艺特点考虑设备的可靠性和耐腐蚀性等因素。
步骤三：选型软件的应用利用现代化的选型软件进行设备的选型计算。
选型软件根据设备的技术条件和工艺流程需求，通过数据分析和模拟计算等方法，给出最佳选型结果。
步骤四：选型结果的评估根据选型软件给出的选型结果，进一步进行评估和比较。
评估的主要内容包括设备的功率消耗、工作效率、性能指标等方面。
步骤五：选型结果的确定根据评估结果，确定最终的选型结果。
在选型结果确定后，需要进一步进行设备的结构设计和尺寸设计，以及配套设备的选择和设计。
短路电流计算及设备选型
短路电流计算及设备选型短路电流是指电力系统出现故障时，在发生故障点处形成的最大电流。
这个电流流过系统的各个元件，包括变压器、电缆、断路器等。
短路电流计算和设备选型对于电力系统的设计和运行来说是非常重要的。
1.非恒流源的计算方法：根据电网各个部件的参数，采用节点法或者戴维南法进行计算。
其中节点法是基于电流守恒定律建立的，而戴维南法是基于电压守恒定律建立的。
2.恒流源的计算方法：恒流源是指电源电流保持恒定，电压可变的情况。
恒流源计算方法主要有物理法、数学法和电容电流法等。
设备选型：1.断路器选型：断路器是用来切断电路中的短路电流的电器设备。
正确选择断路器的额定电流和断电容量是十分重要的。
一般来说，断路器的额定电流应大于系统的短路电流。
同时，断路器的断电容量也应足够，能够在短路发生时快速切断电路。
2.电缆选型：电缆是电力系统中传输电能的重要设备。
对于电缆的选型，需要考虑其导体截面、导体材料、绝缘材料和电缆的敷地方式等。
根据短路电流的大小，选择合适的电缆规格和型号，以保证其能承受短路电流的冲击。
3.变压器选型：变压器是电力系统中用来改变电压的重要设备。
在变压器的选型中，需要考虑短路电流对变压器的冲击。
变压器的绕组和绝缘结构应能够承受短路电流的冲击，同时变压器的额定电流和短路电流的比值不能过小，否则容易引起变压器过热和烧毁等问题。
4.电力电容器选型：电力电容器主要用于补偿电力系统的无功功率，提高系统的功率因数。
在选型时，需要考虑电容器的电压等级和容量等因素。
同时，电力电容器的短路容量也需要符合短路电流的要求。
总之，短路电流计算和设备选型对于电力系统的安全运行和设备的正常工作具有重要意义。
通过准确计算短路电流，并选择合适的设备，可以提高电力系统的可靠性和安全性，防止电力设备的短路故障，保护设备和人员的安全。
设备的选型计算及校核
第十章 设备的选型计算及校核10.1 冷凝器的选型计算及校核10.1.1 冷凝负荷Q L (KW)的计算（1）单级压缩制冷循环34()3600-=L G h h Q （10-1） 式中：Q L ——冷凝负荷（kw ）；G ——压缩机制冷剂循环量（kg/h ）；H 3——压缩机的的排气比焓（kj/kg ）；H 4——冷凝压力下的饱和液体的比焓（kj/kg ）。
（2）双级压缩制冷循环56()3600-=g L G h h Q（10-2） 式中：Q L ——冷凝负荷（kw ）；G ——高压级压缩机制冷剂循环量（kg/h ）；h 5——高压级压缩机的的排气比焓（kJ/kg ）；h 6——冷凝压力下的饱和液体的比焓（kJ/kg ）。
参照式10-2，代入数据对1号压缩机进行计算如下：()561()11011698.241-367.188==407.0836003600-⨯=g L G h h Q kW参照式10-2，代入数据对2号压缩机进行计算如下：()562()11011698.241-367.188==407.0836003600-⨯=g L G h h Q kW参照式10-2，代入数据对3号压缩机进行计算如下：()563()8671689.636-367.188==318.4936003600-⨯=g L G h h Q kW参照式10-2，代入数据对4号压缩机进行计算如下：()564()10381669.524-367.188==375.536003600-⨯=g L G h h Q kW参照式10-2，代入数据对5号压缩机进行计算如下：()565()10381669.524-367.188==375.536003600-⨯=g L G h h Q kW 参照式10-2，代入数据对6号压缩机进行计算如下：()566()6731668.62-367.188==243.336003600-⨯=g L G h h Q kW 参照式10-2，代入数据对7号压缩机进行计算如下：()567()7461621.341-367.188==259.8936003600-⨯=g L G h h Q kW 参照式10-1，代入数据对8号压缩机进行计算如下：()34814951723.7367.188()==563.336003600⨯--=L G h h Q kW 参照式10-1，代入数据对9号压缩机进行计算如下：()34919961687.542367.188()==732.0636003600⨯--=L G h h Q kW 参照式10-1，代入数据对10号压缩机进行计算如下：()341010411671.719367.188()==377.2336003600⨯--=L G h h Q kW 综合以上计算，可得总的冷凝负荷为：12345678910=+++++++++ =407.08+407.08+318.49+375.5+375.5+243.3+259.89+563.33+732.06+377.23 =4059.46L L L L L L L L L Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q kW根据下表10-1查得冷凝温度35℃、进口湿球温度为28.2℃时排热量校正系数为1.414，则实际的负荷为：1.4144059.46=5740.09=⨯L Q kW表10-1 R717排热量校正系数表冷凝温度(℃)空气进口湿球温度(℃) 10 12 14 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 290.72 0.78 0.86 0.96 1.01 1.09 1.18 1.3 1.43 1.6 1.84 2.16 2.66 300.68 0.73 0.81 0.88 0.94 1 1.07 1.15 1.27 1.4 1.59 1.79 2.13 310.64 0.68 0.74 0.82 0.86 0.91 0.97 1.04 1.12 1.22 1.36 4.52 1.74 2.06 320.61 0.65 0.39 0.74 0.8 0.84 0.89 0.95 1.02 1.1 1.2 1.34 1.46 1.7 2.02 330.57 0.61 0.65 0.7 0.73 0.78 0.82 0.87 0.92 0.99 1.07 1.16 1.29 1.45 1.66 1.96 34 0.55 0.58 0.52 0.66 0.69 0.72 0.86 0.8 0.85 0.9 0.96 1.04 1.14 1.27 1.42 1.63350.52 0.54 0.58 0.62 0.63 0.67 0.7 0.73 0.78 0.83 0.88 0.94 1.02 1.11 1.23 1.37 1.59 360.5 0.52 0.55 0.59 0.61 0.63 0.66 0.69 0.72 0.75 0.81 0.86 0.92 1 1.09 1.22 1.35 370.47 0.49 0.52 0.55 0.57 0.59 0.61 0.64 0.67 0.7 0.73 0.79 0.84 0.9 0.97 1.06 1.21 380.45 0.47 0.5 0.53 0.55 0.56 0.58 0.6 0.62 0.65 0.68 0.72 0.76 0.82 0.88 0.96 1.01 390.43 0.45 0.47 0.5 0.52 0.53 0.54 0.56 0.58 0.61 0.63 0.67 0.7 0.74 0.8 0.86 0.95 400.42 0.43 0.45 0.48 0.5 0.5 0.52 0.53 0.55 0.58 0.6 0.62 0.66 0.69 0.73 0.78 0.85 410.4 0.41 0.43 0.45 0.46 0.47 0.49 0.5 0.52 0.54 0.56 0.58 0.61 0.64 0.67 0.71 0.76 420.39 0.4 0.41 0.43 0.44 0.45 0.47 0.48 0.49 0.51 0.53 0.55 0.57 0.6 0.62 0.66 0.7 430.37 0.38 0.39 0.41 0.42 0.43 0.44 0.45 0.46 0.48 0.5 0.51 0.53 0.55 0.58 0.61 0.65 440.36 0.37 0.38 0.39 0.4 0.41 0.42 0.43 0.44 0.46 0.47 0.49 0.5 0.52 0.54 0.57 0.6 45 0.34 0.35 0.36 0.37 0.38 0.39 0.4 0.41 0.42 0.43 0.44 0.46 0.47 0.49 0.51 0.53 0.5610.1.2 冷凝面积F(m 2)的计算==∆L L m FQ Q F K t q （10-3） 式中：q F ——冷凝器单位面积热负荷，查《冷库制冷工艺设计》表4-15取q F =2400W/m 2；△t m ——对数平均温差；K ——冷凝器的传热系数；故冷凝总的冷凝面积为：25740.091000==2391.72400L F Q F m q ⨯= 一般选定的冷凝器的传热面积应比实际需要的传热面积留出20-30%的裕度，本设计取25%，故冷凝器的传热面积为：21.252391.72989.63F m =⨯=10.1.3 冷却水量(m 3/s)的确定蒸发式冷凝器的用水量Vs （m ³/s ）可按下式10-4进行计算：()23.33~4.4410 1.05S F V ρ-⨯⨯= （10-4） 式中：F ——蒸发式冷凝器的冷却面积（m 2）；(3.33～4.44)×10-2——单位面积循环水量[kg/m 2·s]；5%——补充水量，按循环水量的5%计算； ρ——冷水的密度。
无轨胶轮车运输设计及设备选型计算
辅助运输方式选择一、井下辅助运输选择的基本原则矿井辅助运输主要担负井下人员、矸石、材料及设备的运输任务。
井下辅助运输方式应遵循下列基本原则：1．本矿井生产能力0.9Mt/a，辅助运输适应矿井地质条件和运输系统和运输量的需要；2．系统简单，安全可靠，设备和中转环节少，减少运输转载次数，有利于减少辅助运输人员，提高运输效率，并具有良好的经济效益；3．辅助运输设备操作简便，维修容易，适应巷道倾角的变化，能满足运输人员、物料等运输的需要，最大范围地实现连续运输。
二、辅助运输方式目前国内煤矿辅助运输方式主要有传统的电机车、绞车、矿车等辅助运输系统及无轨胶轮车运输系统等，无轨胶轮车作为新型辅助运输设备在国内得到了较快发展。
根据本矿井井下开采条件，设计认为其可行的辅助运输方式有两种类型，一是有轨运输系统，一种是无轨胶轮车运输系统。
方案一：有轨运输系统有轨运输时，考虑本矿井支架、采煤机等大型宽重设备运输，地面及井下辅助运输的巷道选择铺设600mm轨距的钢轨，采用矿车运输。
为保证运输的高效性，井底车场及大巷采用蓄电式电机车牵引，盘区和工作面巷道采用无极绳绞车牵引，联络斜巷采用绞车牵引。
方案二：无轨运输系统无轨胶轮车辅助运输多用于煤层赋存倾角不大的近水平煤层矿井中。
目前无轨胶轮车运输方式在我国神东公司和济三煤矿用得较好，我国其它一些煤矿正在推广使用。
无轨胶轮车运输特点是运行灵活，装卸方便，水平转弯半径小（4～6m左右）；运行速度快（重载支架车可达1～3m/s，运料车和运人车可达2～8m/s，载重能力大，可以整体搬运液压支架等重型设备。
能实现从地面（平峒或斜井开拓时）直至盘区工作面不经转载的直达运输。
以上两种运输方式中，方案一转载环节多，系统复杂，用人多，效率低；方案二系统简单，运输连续，用人少，效率高。
由于本井田煤层倾角2-7°，煤层倾角平缓，近年来国内大型矿井采用无轨运输的成功实例越来越多，逐渐被使用单位接受和认可，使用的矿井逐渐增多，该运输方式已成为辅助运输的主要发展方向之一，有条件时优先应用。
提升泵房设计计算及设备选型和厂区布置
提升泵房设计计算及设备选型和厂区布置2.3提升泵房设计计算本次设计运用SBR 法，对于小规模污水处理厂，可只考虑一次污水提升。
污水提升后进入沉砂池，然后进入SBR 池，消毒池。
设计流量Q max =0. 65m 3/s ，集水池最高水位为79.93m ，出水管提升至细格栅，出水管长度为5m ，细格栅水面标高为85.001m 。
泵站设在处理厂内，泵站的地面高程为81.50m 。
泵房形式：为运行方便，本次设计采用自灌式泵房，流量小于2m 3/s 。
（1）集水间的设计计算选择集水池与机器间合建式的圆形泵站，考虑3台水泵（2用一备），每台水泵的设计流量为：Q 1=Q max 0. 65==0. 325m 3/s 。
22集水间的容积计算： V 总=V 有效+V 死水采用一台泵最大流量是5min 的出水量设计，则集水池的容积为： V 有效=Q 1?t =0. 325?5?60=97. 5m 3 取集水池有效水深H =2m ，则集水池面积为：97. 5F ===48. 75m 2H 2死水容积为最低水位以下的容积：设吸水喇叭口距池底高度取0.5m ，最低水位距喇叭口0.5m 。
则： V 死水=48.75?1=48.75m 3V 总=V 有效+V 死水=48. 75+48. 75=97. 5m 3 集水池水位为：h 1=2+0. 5+0. 5=3mV 有效集水池总高为：H =h 1+h 2=3+0. 5=3. 5m （超高h 2取0.5m ）（2）泵房机器间设计计算经过格栅的水头损失为0.07m①集水池正常工作水位与所需提升经常高水位之间的高差为：85. 001-(79. 93-3) =8. 071m ②出水管管线水头损失每一台泵单用一根出水管，其流量为Q max 0. 65Q 1===0. 325m 3/s ，选用管径为DN600mm ，的铸铁管，差22手册可得流速v =1. 33m /s （介于0.8～2.5m 之间），1000i=3.68。
设备的选型
设备平衡的原则1、确定主要设备确定主要设备的生产能力时，既不能过大的超出设计能力的要求，又要适当的留有余地。
一般都按略大于理论计算值选取。
2、确定设备的数量对于需要确定台数的设备，其数量要考虑该设备发生事故或检修时仍有其它设备做备用维持生产。
3、确定备品在确定主机的配套设备时，除要满足主机要求外，还必须设有备品。
4、公式计算法在利用公式计算设备能力时，公式中的某些系数要选取合理。
选取的依据是：所选设备的成熟程度，所用原料的特点，以及操作工人的操作水平和技术素质等。
5、避免大幅度波动对于蒸煮器这样的大量用汽设备，考虑间歇蒸煮的周期性，用汽量将出现周期性的峰值负荷，这样将使全场热力系统工作不稳定，在设备平衡时就应设法避免这种大幅度的波动。
设备台数确定方法确定设备台数的方法，是通过理论或经验公式计算设备生产能力，根据有关工厂的实际经验确定设备的生产能力或按设备产品目录查取其生产能力后，用公式计算出所需台数。
n=Q/GKn—选用的台数Q—生产中需该种设备处理的物料量，t/d，其数据可由物料平衡计算得到；G—该设备的生产能力，t/d，其数值可查产品样本，通过设备性能参数和所处理的物料性质来决定，亦可通过测定设备的实际能力或计算来确定。
K—设备的利用系数。
打浆、漂白、筛选设备的K值取0.7；蒸煮设备的K值取0.8；定型浆池的确定方法V=Q*T/C式中：V—所需浆池容积（㎡）Q—所需贮存物料量（t/h）T—贮浆时间（t）C—贮浆浓度(%)贮存池、槽容积的计算V=Q*TV—槽和池的有效的容积Q—通过量（㎡/s）T—停留时间（min）蒸煮横管的选型蒸煮器的体积计算公式：Va=90qT/(βψγ)90—纸浆绝干质量换算成风干质量的系数。
T—原料通过连续蒸煮器的时间，h，等于浸渍、升温、保温等过程所需时间的总和。
ψ—连续蒸煮器充满系数，其值随蒸煮空间位置、结构形式而异，直式连续蒸煮器ψ取0.9~0.95，横管式取0.5~0.75。