重油催化装置三旋出口管的更换安装
催化裂化妆配防结焦导则
催化裂化装置防结焦导则第一章总则为了避免或减少由于结焦引起催化裂化装置非计划停工的发生，股份公司炼油事业部技术处组织编制了《催化裂化装置防治结焦导则》，希望能对设计、生产、技术管理部门在以后催化裂化装置改造、操作过程中起到一定的指导作用。
本导则适用于中国石化股份有限公司系统内各炼油企业的催化裂化装置。
各炼油企业要高度重视催化裂化装置结焦问题，有关技术、生产、设备及装置管理人员要统一认识，根据导则的有关内容，结合本装置的实际情况，采取有针对性的防范措施，减缓设备结焦，实现催化裂化装置的长周期运行。
第二章催化裂化装置结焦现状自从催化裂化装置掺炼渣油以来，设备结焦问题越来越成为制约装置长周期运行的瓶颈。
多年来，催化裂化专家对催化裂化结焦问题经过深入细致的研究分析，发现催化裂化装置结焦主要集中在提升管原料油喷嘴上方、粗级旋风分离器外壁、沉降器内壁及“死区”、沉降器旋风分离器升气管外壁和料腿翼阀护罩、料腿拐弯处、二级料腿以及汽提段和待生斜管、沉降器集气室和大油气管线、分馏塔底和油浆循环系统等部位，当这些部位结焦严重时会直接影响装置的安全生产，造成装置非计划停工。
近年来针对催化裂化设备结焦问题进行了各种形式的技术攻关，取得了卓有成效的成果，目前有些部位的结焦问题已经得到基本解决和有效控制，如大油气管线和分馏塔底及油浆循环系统；但对装置长周期运行威胁较大的一些部位还未能根本解决和有效控制，如沉降器顶部和旋分器升气管外壁，据不完全统计，仅旋风分离器结焦导致非计划停工占催化裂化装置非计划停工总的次数的50％以上，有的装置连续发生相同部位的严重结焦，导致装置非计划停工。
可见，结焦问题已经严重影响到催化裂化装置“安、稳、长”运行。
第三章催化裂化装置防治结焦措施各企业根据各自装置特点，制定相应的催化裂化原料质量控制原则，规范催化装置进料的品质。
管理中科学调配催化原料，选择合理的掺渣比，优化原料性质。
3.1.3加强对原料的分析检测，原料性质变化时要保证平稳过渡，避免装置发生较大的操作波动。
催化装置冬季停车维护方案的探讨
催化装置冬季停车维护方案的探讨摘要:本文针对重油催化裂化装置冬季停车防冻防凝、局部检修方案进行研究,对实施过程中发现的情况进行了总结,并提出有针对性的措施,给予炼化行业冬季停车防冻防凝、设备维护保养做出可行性的操作经验,并达到随时开车的条件。
关键词:催化装置停工置换防冻防凝维护保养完好备用陕西延长石油(集团)榆林炼油厂60Mt/a催化装置因原料油供应不足停车,本次停车总旨是反-再系统进行检查检修;为了确保装置安全过冬,分馏系统充-20#柴油;稳定、液化气精制及汽油脱硫醇系统退油,系统用氮气吹扫防冻、防凝、防腐;主风机、增压机组保持原状;气压机开盖检查油封及仪表线窜油;电子元件类电气设备如UPS、微机、DCS、ESD等保持供电状态维护,确保装置在停用状态下能安全过冬的同时,各套装置的相关设备和工艺管线做好维护保养工作,必须具备随启随用的状态。
1 催化装置停工前的准备工作建厂18年来,催化装置冬季停工备用还属首次。
地处海拔1376米的陕北沙漠高原,昼夜温差较大,寒冬来的较早,最低气温可达-28℃左右。
因此寒冷的冬季给这次停车无疑带来较大的挑战,也是对车间干群组织管理能力、专业操作技能的一次考验。
(1)做好停车前平衡剂的接收工作,废汽、柴、液的次品罐的低库位准备工作。
(2)疏通各地漏、下水井管网,做好废油排放清理工作。
(3)准备好停车前的消防器材,劳动防护用品。
(4)准备好停车前所需用的工器具。
2 做好停工、防冻防凝方案的编写和审核工作(1)车间本着专业负责,统筹兼顾的原则,由反应、分馏、稳定技术员各司其职,认真详细编号停工、防冻防凝方案,由工艺副主任,系统修订完善其内容,而后下发到运行班组,发动广大员工的聪明才智,组织讨论,修订完善,做到精益求精。
(2)组织班组长以上技术管理人员,再次讨论,最后由相关专业的职能科室和主管厂长审核签字。
(3)组织全员对定版停工防冻防凝方案进行认真学习,做到方案符合实际,部门层层审核,专业性强,职工理论联系实际,可操作性强,有条不紊。
催化装置催化剂失活与破损原因分析及解决措施
催化装置催化剂失活与破损原因分析及解决措施张志亮薛小波随着全厂加工原油结构的改变，为了平衡全厂重油压力，今年以来催化装置持续提高掺渣比，目前控制在25%左右。
催化原料的重质化、劣质化，对催化装置催化剂造成较大影响。
出现了催化剂重金属中毒加剧、失活严重、破损加重等现象，从而导致装置催化剂单耗上升、产品收率下降、各项经济指标下降。
通过在显微镜下研究催化剂的颗粒度分布、粒径的大小及形状，找到影响催化剂失活和粉碎的主要原因，通过采取多种措施，调整操作、精细管理等方式，提高装置催化剂活性、降低催化剂破损，保证装置在高掺渣率条件下，优质良好运行。
1、催化剂失活原因分析催化剂失活主要分为两种：一、暂时性失活；二、永久性失活。
暂时性失活主要由于催化剂孔径和活性中心被焦炭所堵塞，可在高温下烧焦基本得到恢复。
而永久性失活是指催化剂结构发生改变或者活性中心发生化学反应而不具有活性，其中包括催化剂重金属中毒和催化剂水热失活。
1.1 催化剂的重金属中毒失活原料中重金属浓度偏高很容易使催化剂发生中毒而破裂，尤其是钠、钒和镍。
由于钠离子和钒离子在催化剂表面易形成低熔点氧化共熔物,这些共熔物接受钠离子生成氧化钠,氧化钠不仅能覆盖于催化剂表面减少活性中心,而且还能降低催化剂的热稳定性；其中重金属中Ni对催化剂的污染尤为突出，平衡剂中Ni含量每上升1000ppm，催化剂污染指数上升1400ppm。
图1 2012年与2011年平衡催化剂性质分析对比从图1中可以看出：2012年平衡剂与2011年同期对比，平衡剂活性有所下降，从同期的62%降至今年的60%左右。
金属Fe、Na、Ca含量基本持平，V的含量下降了37%，但是Ni浓度大幅上升，上升了55%。
对比污染指数：2011年为8840ppm，2012年为11970ppm，同比上升了35.4%，从而导致催化剂活性下降了2~3个百分点。
因此，目前催化剂活性下降的重要原因是Ni含量大幅上升。
催化裂化装置烟气轮机人口管道设计
摘 要 介绍烟气轮机 管道设计要点， 人口 包括典型流程、 材料选用、布 置方式和 安装注意事项等。
关键词 催化裂化 烟道 管道设计
表 １ 常用 高合金钢材使 用温度 （ ） ℃
催 化 裂 化 装 置 中 的三 级 旋 风分 离 器 （ 以下 简 称三 旋 ） 至烟 机人 口管 道 （ 以下 简 称 烟 道 ） 和 烟 气轮 机 （ 以下 简 称 烟 机 ） 的安 全 平 稳 运 行 对 装 置 的节 能 、降耗 和增效 非 常重要 。 本 文 以已 投 产 的 山东 某 重 油催 化制 烯 烃 装 置 为例 ，对 烟道 的设计 进 行探讨 。
但 ３７的价格 比 ３６要 高 得多 ，综 合考 虑 选用 ３６ １ １ １
２ 烟道及 附件 的材质
２ １ 管道 材质 ．
为烟道主材较为合适 。
２ ２ 管 道外保 温材 料 ．
本装 置 烟 道 设 计 温 度 为 ６５Ｉ，操 作 温 度 为 ８ｃ ＝ ６ ０Ｃ，设 计 压 力 为 ０４ ＭＰ ， 操 作 压 力 为 ８ｏ ．１ ａ ０ ２ ＭＰ ，操 作 介 质 为 再 生 烟 气 和 催 化 剂 颗 粒 粉 ．３ ａ
波纹 管膨 胀 节 的设 计 、制 造 、安 装 都 应 严 格
按 《 属 波 纹 管 膨 胀 节 通 用 技 术 条 件 》 Ｇ ／ 金 ＢＴ
１７７— ０ ８规定 执 行 。波 纹 管用材 料 一 般选 用 高 ２７ ２０ 铬镍 合金 ，除 了 满 足 烟 气 的 高 温 外 ，还 能 抗 饱 和 温 度下 ｃ 一 蚀 和高温 下连 多 硫酸 的腐蚀 ，且 应 进 ｌ腐 行 固溶处 理 。据 设 计 和 使 用 经 验 ，本 烟 道 膨 胀 节
ｌ ８
催化结焦原因分析及措施
b) 沉降器单级旋分在本次改造中选用的是国产PV 沉降器单级旋分在本次改造中选用的是国产PV 型旋分，其设计与制造技术在国内已成型，主要起 到分离反应油气和催化剂的作用。影响旋分效果的 主要参数有：入口油气的粉尘浓度，粉尘的颗粒度、 入口油气线速以及旋分的本身设计尺寸等。 c) 从旋分的尺寸来看，其入口面积、筒体直径、 沉降高度、排尘口直径以及升气管高度是影响旋分 效率与压降的关键尺寸。一般来说，在入口气量保 持一定的情况下（入口面积保持一定），筒体直径 越大，分离效率越高，压降越低，另外沉降高度越 大，分离效率越高，压降也增加不大，但旋分的直 径和高度直径受制于沉降器的大小，因此设计时根 据气量。沉降器尺寸等因素确定合适的高径比。
谢谢大家！！
每一次紧急停工容易引发如催化剂跑损，大型 机组故障，结焦加剧和脱落等次生事故的发生，特 别是结焦和脱落直接影响装置产品的分布和二次停 工抢修，避免生焦难达到，但是可以控制焦炭的生 成速度和防止焦块的脱落
四，防结焦技术改造内容
1，沉降器的防焦蒸汽由1.0Mpa蒸汽改为 ，沉降器的防焦蒸汽由1.0Mpa蒸汽改为 3.5Mpa 以提高蒸汽在沉降器的温度，减缓油气冷凝 结焦；同时在沉降器底部增设1.0Mpa松动蒸汽，在 结焦；同时在沉降器底部增设1.0Mpa松动蒸汽，在 沉降器藏量超高时进行松动。 2，沉降器单旋升气筒增设导流片，目的是防止此部分 结焦后的焦炭因工艺操作变化或紧急事故状态温度 突变而脱落，堵塞料腿导至非计划停工。 3，沉降器粗旋升气筒与单旋入口直连，单旋直连分配 器与粗旋出口集合管通过活动插口实现直连和吸收 热位移，粗旋出口下端设引流锥，将气提后的油气 导入进入单旋入口：同时将沉降器内的防焦蒸汽和 飘散在内的零星油气导入单旋。
三，结焦原因分析
催化裂化的装置简介及工艺流程
催化裂化的装置简介及工艺流程概述催化裂化技术的发展密切依赖于催化剂的发展.有了微球催化剂，才出现了流化床催化裂化装置；分子筛催化剂的出现，才发展了提升管催化裂化。
选用适宜的催化剂对于催化裂化过程的产品产率、产品质量以及经济效益具有重大影响。
催化裂化装置通常由三大部分组成，即反应/再生系统、分馏系统和吸收稳定系统。
其中反应––再生系统是全装置的核心，现以高低并列式提升管催化裂化为例，对几大系统分述如下:(一）反应––再生系统新鲜原料(减压馏分油）经过一系列换热后与回炼油混合，进入加热炉预热到370℃左右，由原料油喷嘴以雾化状态喷入提升管反应器下部，油浆不经加热直接进入提升管，与来自再生器的高温（约650℃～700℃）催化剂接触并立即汽化，油气与雾化蒸汽及预提升蒸汽一起携带着催化剂以7米/秒～8米/秒的高线速通过提升管，经快速分离器分离后,大部分催化剂被分出落入沉降器下部，油气携带少量催化剂经两级旋风分离器分出夹带的催化剂后进入分馏系统.积有焦炭的待生催化剂由沉降器进入其下面的汽提段,用过热蒸气进行汽提以脱除吸附在催化剂表面上的少量油气.待生催化剂经待生斜管、待生单动滑阀进入再生器,与来自再生器底部的空气（由主风机提供)接触形成流化床层,进行再生反应，同时放出大量燃烧热，以维持再生器足够高的床层温度(密相段温度约650℃～680℃）。
再生器维持0。
15MPa～0。
25MPa(表)的顶部压力，床层线速约0.7米/秒~1。
0米/秒。
再生后的催化剂经淹流管，再生斜管及再生单动滑阀返回提升管反应器循环使用。
烧焦产生的再生烟气，经再生器稀相段进入旋风分离器，经两级旋风分离器分出携带的大部分催化剂，烟气经集气室和双动滑阀排入烟囱.再生烟气温度很高而且含有约5%～10%CO,为了利用其热量，不少装置设有CO锅炉，利用再生烟气产生水蒸汽.对于操作压力较高的装置，常设有烟气能量回收系统，利用再生烟气的热能和压力作功,驱动主风机以节约电能。
催化裂化装置长周期运行问题分析及对策
热过热器管束结垢； 6、对于装置存在的隐患制定监护方案。 7、对于装置运行过程中出现的异常情况，按规定第一时间逐级反
应，主管部门组织召开现场专题分析会议，研究问题的性质，确定 采取的方案。
8、公用工程系统出现波动时，装置迅速反应给调度，调度迅速联 系解决，避免因公用工程问题导致装置出现大的波动。
认其运行状态，确认是否需要改进。 7、对运行过程中出现的问题要建立“问题台帐”，运行中
处理不了的，检修期间一并处理，避免出现漏项； 8、做好重点部位的检验工作，把事故消灭在萌芽状态。
装置长周期运行管理方法
装置长周期瓶颈管理:
催化裂化装置长周期运行管理的核心工作就是解决影响装 置长周期运行的瓶颈问题。各个装置问题不同，需要做出不同 的对策。
典型快分VQS
典型反应再生型式
典型反应再生型式
典型反应再生型式
典型反应再生型式
典型反应再生型式
典型反应再生型式
典型反应再生型式
典型反应再生型式
典型反应再生型式
典型反应再生型式
典型反应再生型式
外取热器两段再生
外循环管烧焦罐
高速床串联两段再生
内会造成料腿堵，跑催化剂。 穹顶和沉降器内的结焦，会在温度变化后，
脱落掉入汽提段格栅上，影响待生催化剂的下料。 部分小的焦块掉落在待生滑阀上部会造成催化剂 终止流化，待生管内结焦也会影响催化剂的流化。 2、油气管道结焦：
造成油气管道压降大，使反应器出口至气压 机入口压降增大，影响装置能耗。
结焦对长周期运行的影响
影响催化裂化长周期运行的因素
油浆泵管道结焦
分馏塔底结焦
影响催化裂化长周期运行的因素
催化裂化装置操作工(高级及技师)试题库(含答案)
催化裂化装置操作工（高级及技师）试题库（含答案）一、单选题（共53题，每题1分，共53分）1.三旋的总效率大约为(),其与人口浓度分布、入口粒度分布、旋风分离器的结构和操作条件有关。
A、95%~99%B、75%~92%C、70%~90%D、50%~70%正确答案：B2.装置停非净化风时，对于使用非净化风的松动点，正确处理方法是()。
A、关正线，开副线B、正副线均关闭C、正副线都开D、改用备用介质松动正确答案：D3.顶循环系统项水应走()A、合格汽油线B、系统瓦斯线C、火炬线D、不合汽油线正确答案：D4.缩短反应时间可减少二次反应，使辛烷值（）。
A、增加B、波动C、降低D、稳定正确答案：A5.以下不属于特殊高处作业的是()。
A、在作业基准面20m及以上进行的高处作业B、夜间进行的高处作业C、在受限空间内进行的高处作业D、突发灾害时进行的高处作业正确答案：A6.停工反应切断进料后分馏系统将原料油，回炼油，一中系统内存油扫入（）。
A、罐区B、.分馏塔C、.回炼油罐D、地沟正确答案：B7.若取热器泄漏造成再生温度大幅度变化应()。
A、切断进料B、调节主风量、再生器藏量C、将泄漏管束及时切除D、调节取热器负荷正确答案：C8.油浆从人字挡板上方进塔,用油浆回流冲洗反应油气中的催化剂粉末,是为了()A、控制塔底温度B、降低油浆固体含量C、防止上部塔板堵塞D、回收催化剂正确答案：C9.泵样本上列出的h是按输送()的清水测出的,当输送其他流体时,应加以校正。
A、0CB、4CC、20CD、100C正确答案：C10.紧急停车系统简称()。
A、ESDB、DCSC、PLCD、PIC正确答案：A11.由于工艺过程的需要,控制阀由气开改为气关,或由气关改为气开时,只要改变()的正反作用。
A、附属控制器B、副控制器C、主控制器D、子控制器正确答案：B12.下列选项不是树枝状主风气体分布器组成部分的是()。
A、圆环分布管B、支管C、分支管D、主管正确答案：A13.石油馏分的实分子平均沸点可借助()与蒸馏曲线斜率由图查得。
浅析重油催化裂化原料变重的措施与对策
摘要 ： 通过 对 Ｒ Ｃ Ｆ Ｃ装 置 因结焦造 成停 工过程 的分析 和操 作条件 的 比较 ， 出在原 料 变重的 提
情况下装置应进行 以下调整 ： 减少原料波动、 提高雾化蒸汽量、 调整预提升蒸汽、 选用适宜的
催化剂、 优化 分馏 下部操 作 和改进 设备 等方 法。
关键词： 结焦； 波动； 雾化 ； 催化剂
提升管出 口 度 ／ 温 ℃
从数据上看 ， 由于原料重 ， 雾化效果变差 ， 反应不
完全 ， 是造成沉降器内结焦的主要原 因。
３２ 频繁调 整操 作也 是造 成装 置结焦 的主要 原因之 一 ．
图 ５ 提升管出 口温度趋势
取 ２０ 年 ７ ０５ 月的数据看 ， 全月处理量 由 ４１０ｔｄ ８ 变化到 ４３ ４ｔ ， ／ ３ ／ 变化幅度达 ３ ７ 掺渣 比 ｄ ． ％， 由 ５ ． ％到 ６ ．１ 变化幅度达 １ ．５ ５０ ０ ２ Ｏ ％， ２ ７ ％。由于处理量和掺渣 比的变化 ， 相应提升管 出Ｖ温度 由 Ｉ ４４℃变化到 ５ ６ ， ９ ０ ℃ 温差达 １ ２℃ ， 分馏塔底温度 由３ ２℃变化到 ３０℃ ， ４ ５ 温差达 ８℃ ， 详细数据见
化不好的主要原 因是有一块焦子卡在旋分分离器翼
阀处 。
３ 结焦 原 因分 析
３ １ 原料 变重 并且变 化不 均 匀 ．
比较装 置停 工 前 后 的数 据 发 现 ， ２Ｏ 在 ０５年 ５月
份以后装置的原料性质变差 ， 并且波动较大。原料残
碳 、 油残 碳趋 势 图如 图 ３ ４所示 蜡 、 原料残碳 ５ 月份之前平均为 ５０ ％， 中最大值 ．７ 其
这样就要频繁调整操作 ， 不能长期保持在一个相对平衡的状态中。同时原料变重也加大了生焦率， 加 重了装置结焦的几率。
催化裂化装置烟道焊缝开裂故障分析及对策
催化裂化装置烟道焊缝开裂故障分析及对策摘要：催化裂化装置中，反应再生单元高温烟道连接再生器、第三旋风分离器（以下简称三旋）、烟气轮机等设备，具有大直径、长跨距、复杂结构特征。
催化裂化装置生产运行中，三旋至烟机入口段高温烟道常发泄漏故障，严重影响装置的安全、平稳、长周期运行。
关键词：催化裂化装置；烟道焊缝；开裂故障；对策1催化裂化装置烟道焊缝开裂故障分析某催化裂化装置三旋出口烟道器壁接管（材质为304H）与虾米腰对接焊缝出现长约1m、宽约6mm裂纹。
采用带压捻缝方式堵漏、补焊后，对泄漏焊缝处进行贴钢板、增加拉筋补强处理。
通过相关研究分析，具体总结出催化裂化装置烟道焊缝开裂故障原因主要有以下相关情况造成。
1.1高温环境下材料出现劣化三旋至烟机入口段烟道工作温度在650～700℃，为了防止衬里块脱落对烟机过流部件造成损害，该段烟道设计为无衬里形式，材质多选用304H或316H。
高温下,300系列不锈钢的晶界滑移和位错会导致材料变形和硬化，金属原子的扩散还会使得材料硬化消除。
在时间、应力与温度的共同作用下，硬化—硬化消除过程交替出现，导致金属内部出现多种析出相，材料宏观性能不断劣化。
此外，温度升高还会使材料的断裂方式发生改变，由穿晶断裂逐渐转变成沿晶断裂。
当管道内部应力高于材料的高温强度极限时，就会导致管道发生开裂。
尤其是当三旋至烟机入口烟道出现多次或严重超温时，就可能在短时间内出现开裂问题。
1.2应力太过于集中相当一部分烟道开裂部位位于烟道与膨胀节对接焊缝处，且裂纹多以近膨胀节铰链板部位为中心。
结构方面，三旋至烟机入口管系竖直段上多采用单式铰链型膨胀节，该类型膨胀节可以吸收与铰链转动方向一致的较大弯曲变形，但对管道轴向变形和与铰链转动方向垂直的弯曲变形，吸收过程容易导致轴向和垂直于铰链转动方向较高水平的拉应力，从而在靠近膨胀节两侧铰链板的焊缝位置产生应力集中。
焊接方面，部分膨胀节的端管（端管壁厚28mm）与烟道母材厚度（烟道壁厚20mm）偏差较大，虽打磨坡口，焊接后仍然存在应力集中。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
［ ］顾 福 明 ，李 晓 芬 ．对 锅 炉 压 力 容 器 压 力 管 道 焊 工 考 试 委 员 会 的 检 ３
查 及 其 思 考 【］ 压 力容 器 ，２ ０ ，２ （ ） ５ ７ ． Ｊ． ０ ７ ４ ４ ：６ — １
国焊接学 会 的合 作 ，我院将 为需要 的企业 提供 美 国规 范焊 接 工 艺评 定 咨 询 和 美 国 Ａ ＷＳ的焊 工 资 格 考 试 ，
７ ・ 工之友 ・ ２ 焊
文章编号：０ ２ ０ ５ （０ ００ － ０ ２ ０ １０ — ２ Ｘ２ １）８０ ７ — ２
焊接 技 术
第３ ９卷 第 ８期 ２ １ ０ ０年 ８月
重 油 催 化 装 置 三 旋 出 口 管 的 更 换 安 装
陈 炳伟 ，阮 荣 南
（ 东 茂 化建 集 团有 限 公 司 ，广 东 茂 名 ５ ５ ０ ） 广 ２０ ０
５ 结 束 语
参考文献 ：
随着 全球经 济一体 化进 程 的加快 。我 国将 有更 多
的企业走 出国门 ．如 钢结构 焊接 企业 、锅炉 压力容 器 制 造企 业 ，这 就要求 企业 的焊接 技术人 员获 得 国际认 证 ，如 美 国焊接 学会 的焊 接检验 师和 焊工 。通过 与美
［］王 １
头 。焊接 顺序 如 图 ３所 示 。
６ ± ０。 ５。
处 于 水 平 两侧 。 再用 吊车 将水 平 段 组 ，测量垂 直 立管 中心线 至水 平段 下接 口中 心线 的位 置 ，确 保 偏 差不 超 过 ２ｍ ｍ，并 且保 证 水 平
段 下 接 口水 平度 偏差 不超 过 ２ｍ ｍ。
热 力 管线 较 长 ，温 度 较 高 （ 工作 温 度 ７ ０ｏ左 右 ） ８ Ｃ ，
且 设 备 高频 振 动 ，原 水 平 段 膨 胀 节严 重 变 形 ，三 通 位 置 的焊缝 出现裂 纹 （ 图 １ ，成为 装 置 安全 运 行 见 ） 的隐患 。
上产 生 的应力 ．于是 将最 薄弱 的三通 焊缝拉 裂 。
林 ．焊 接 人 员 国 际 资 质 认 证 实 施 ［ ｊ Ｊ ．焊 接 ，２ ０ ，４ （ ） ０４ ８ ９ ：
２ —３ ８ ０．
［ ］ 林 尚 扬 ．焊 接科 技 与 生 产 的 持 续 发 展 呼吁 完 善 的 教 育 与 培 训 体 系 ２
［］ 焊 接 ，２ ０ Ｊ． ０ ４，４ （ ） ０ １． ８ ９ ：１－ ２
１ 三旋 出口管产 生变 形和裂 纹的原 因分 析
三旋 出 口管一 端 固定 于三旋 ，一 端 由悬 挂式 支座 限制 了其 向下 的位 移 ．管 段受 热后伸 长受 到限制 ．再 加 上结构 设计 不合 理或原来 施 工时没 有预 变位 ．两端 的受力 大大超过原来 的设计 值 。造成膨胀节严重 变形 。 三旋 出 口管每 次从停用 状态 至投 用 ，中间 的温差 近 ７ ０ｏ ０ Ｃ。产生 的热应 力 很大 ：奥 氏体不 锈 钢 的线 膨 胀 系数较 大而 导热性 较差 ，导致 焊后 存在较 大残余 应 力 ：膨胀 节经长 期工 作变形 失稳 ．无法 全部 吸收管 线
为企业走 向国际提供 服务 。
［ ］ 解 应 龙 ，钱 ４
强 ，刘 大 伟 ，等 ．国际 合 作 与 中 国焊 接 培 训 国际 认
证 体 系 的建 立 和 发 展 ［］ Ｊ．电焊 机 ，２０ ０ ９，３ （ ） １５ ９３ ： －． ［ ］ 邱 葭 菲 ，蔡 郴 英 ．焊 工 培 训 与 考 试 的 研 究 与 实 践 ［］ ５ Ｊ ．电 焊 机 ，
组 对焊接 。注意膨 胀 节 的方 向不能 装反 ，膨 胀节 铰链
形 成柱状 晶组织 ，使 焊缝 中杂 质在 焊缝 中心偏 聚 ，加
上 焊接应 力 的作 用很 容 易产生 裂纹 。为 了减 少焊 接接
头 受热 程度 ，降低焊 接应 力 与变形 ，同时减 少应 力腐
蚀 和 晶间腐 蚀 倾 向 ，笔 者 采用 合 适 的焊接 工 艺 参数 ， 控制 焊接 热输 人及 道 间温度 ．确保 获得 优 良的焊接 接
摘 要 ：对 催 化 裂 化 装 置 三 旋 出 １管 在 使 用 过 程 中 出现 的 膨 胀 节 变 形及 相 关 管件 失 效 原 因进 行 了 分析 ，提 出了 可行 的施 工 方 法 ，解 决 了 ３ ＂
设备安全隐患。
关 键 词 ：重 油 催 化装 置 ；三 旋 出 口管 ；膨 胀 节 ；更 换 安装 中图 分 类 号 ：Ｔ ４ ７６ Ｇ ４ ． Ｇ ５ ．；Ｔ ４ ４１ 文献 标 志 码 ：Ｂ
因此 ，三旋 出 １管水平 段更 换时要 确保 合理 的预 ： ３ 变 位 ，避 免强力 组装 ，并采 取合 理 的焊接工 艺 和焊接 顺序 ，以减少焊 接残余 应力 。
２ 施 工 方 法
收 稿 日期 ：２ １ — ３ １ ０００— ０
（ ）首 先将 旧管 割 除 ，调 整 立 管处 于 自由状态 ， １
２ ０ ，３ （ ） ８ ４ ． ０ ９ ９ ３ ：３ — １
Ｗｅ ｉｇＴ ｃ ｎ ｌ ｙ Ｖ ｌ ９ ｏ Ａ ｇ ２ １ ｌ ｎ ｅ ｈ ｏ ｇ ｏ＿ Ｎ ． ｄ ， ｏ ３ ８ ｕ ． ００
・ 工 之 友 ・ ７ 焊 ３
修 整三旋 出 口焊缝 。 （ ）在地 面将 水平 段 （Ｏ 弯 头 、三 通 、膨胀 节 ） ２ ４。
海南 炼 化重 油 催化 装 置于 ２ ０ ０ ９年 停 汽检 修 ，需 要 更 换 三旋 出 口管 水平 段 。材 质 为 ０ ｒ８ ｉ Ｃ ｌ Ｎ９，安 装 长 度 ５６０ ｍ ０ ｍ， 总 质 量 １ ４ ｇ 规 格 ４ ０ ０ ３６ｋ ， ， ００ ２ ｍ ２ ／６ｍ ｍｘ ２２ ｍ。 由于 该 管 段 的工 作 环 境 比较 恶 劣 ，
（ ）水 平 段 定 位 焊 后 重 新 测 量 ，确 保 水 平 段 有 ３ ４ ｍ 预 变 位 ，立 管 有 ７ ｍ 预 变 位 （ 计 图 样 要 ３ｍ ３ｍ 设 求） ，用 槽 钢将水 平 段支 撑 固定 ，焊接 三 旋 出 口焊 缝 。 （ ）三 旋 出 口焊 完后 ，组 对 三通 与垂 直膨 胀节 的 ４