断面系数公式
H ? C
相同形状的断面-1
H ? T
相同形状的断面-2
L ? U
相同形状的断面-3
?
下面断面图
ｂ＝B－ａ：ｈ＝H－２ｔ、全部相同的时候、计算上、Ａ：面积、ｅ：到图心的距离
Ｉ：断面二次力矩、Ｚ：断面系数、ｉ：断面二次半径全部相同。
※但是，弯曲强度是有差异的，所以强度不能一概而论。
顺便说一下，这种形式，断面性能（Ａ? ｅ? Ｉ? Ｚ? ｉ）在计算上是相同的。
.
断面性能の仲间たちその1??
?
下面断面图
ｂ＝Ｄ－B、全部相同的时候，
计算上、Ａ：面积、ｅ：到图心的距离
Ｉ：断面二次力矩、Ｚ：断面系数、ｉ：断面二次半径全部相同。
※但是，弯曲强度是有差异的，所以强度不能一概而论。
.
?
↓相同断面性能的，参照下面断面图↓
下面断面图
ｂ＝Ｂ－ａ、ｈ＝ｅ1－ｔ、全部相同的时候，
计算上、Ａ：面积、ｅ１和ｅ２：到图心的距离
Ｉ：断面二次力矩、Ｚ：断面系数、ｉ：二次断面半径全部相同。
※但是，弯曲强度是有差异的，所以强度不能一概而论。
选取其基本形状。
即使到图心的位置左右不一样，到图心的位置下面的距离図心の位置ｅ
无论竖条的个数有几个，竖条的厚度合计为
断面性能
是相同的。
顺便说一下，这种形式，竖条的厚度合计为
（
的。
.
??断面性能の仲间たちその３。
浅析单波束测深精度的影响因素及提升措施陆星浩1郭增长2连增增2
浅析单波束测深精度的影响因素及提升措施陆星浩1 郭增长2 连增增2发布时间：2021-10-06T06:55:45.330Z 来源：《基层建设》2021年第18期作者：陆星浩1 郭增长2 连增增2 [导读] 对单波束水深测量技术中影响测深精度的因素进行研究，指出影响数据精度的误差类型和来源，并对各种误差的特点进行分析，在综合各种因素的基础上重点从波束角、声速、延时、姿态、测线布设5个方面进行讨论，提出相应方面的测深精度提升措施，确保测深的高精度、高质量要求。
河南理工大学河南焦作 454150摘要：对单波束水深测量技术中影响测深精度的因素进行研究，指出影响数据精度的误差类型和来源，并对各种误差的特点进行分析，在综合各种因素的基础上重点从波束角、声速、延时、姿态、测线布设5个方面进行讨论，提出相应方面的测深精度提升措施，确保测深的高精度、高质量要求。
关键词：单波束；水深测量；影响因素；精度0 引言海洋测绘是海洋科学技术的其中一部分，海洋科学技术属于测绘科学与技术学科的一个重要分支，在政治、经济、科研和海洋资源开发及利用方面都发挥着不可替代的作用，尤其处于新世纪海洋空间全面开发的全新时代，海洋活动日益增多，对于海洋的探索和现代化建设正在全面展开，但是人类在海洋开发利用方面还面临着许多问题，最重要的就是海洋探测的技术手段和探测设备落后，这也使得海洋测绘落后于其他学科的发展[1][2]。
水深测量作为一项基础性的工作，随着海洋资源和空间的开发利用而使其自身需求不断增多，同时伴随着的是水深测量技术和手段的不断发展和完善，现如今单波束测深技术以其自身的便捷性、易操作、成本低等优势仍被广泛的应用于海洋及湖泊的水深测量工作中。
单波束测深包括传统验潮测量和RTK无验潮测量两种方法[3]，虽然两种方法都可以满足常规特定条件下的水深测量要求，但是其测深过程的各种影响因素会给测量结果带来较大干扰，给水深测量过程的效率和测深数据的精度带来影响。
带式输送机物料断面系数的分析
带式输送机物料断面系数的分析王 波 张 林( 山西矿业学院)摘要 对现行物料断面系数 K 的3种计算方法进行了分析与讨论, 指出3种计算方法的K不同, 主要是由物料在输送带上的有效宽度 b 的取值不同造成的1 找到了物料断面系数 K 合理 的计算方法1关键词 带式输送机 物料断面系数 动摩擦角 物料有效宽度 中图分类号 TD 528 带式输送机运输能力的计算公式, 一般写为Q = K K v K Βv ΘB 2 ,式中, K 为物料断面系数; K v 为速度系数; K Β 为倾角系数; v 为带速, m ƒs ; 带宽1(1)Θ为物料密度, t ƒm 3; B 为 当 K v , K Β, v , Θ一定时, B 与 K 1 所以, 合理地选取 K , 对于经济合理地确定 B 是十分重 要的1 鉴于我国 TD 275系列及D X 系列带式输送机、国际标准 ISO 5048、日本标准 J ISB 8805等均把输送带 上的堆积煤按圆弧形断面确定, 故文中所列3种计算 K 的断面形状是同国际标准相一致的11 现有几种断面系数的计算方法111 第1种计算方法该方法认为 1 物料在输送带上的有效宽度 b 的水平投影长度为018B , 中间托辊长度为014B ,简图如图1所示1若设 q 为输送带上单位长度的物料量 (k g ƒm ) , 则输送机 运输 能 力 的 计 算 公 式 又 可 写 为 Q = 316K ΒK v qv , 即 Q =其计算3 600K ΒK v 0 112 tg Α+ 0108 (2Β - s i n 2Β) ƒs i n 2 Β]B 2v Θ1(2)Q = 由式 (1) , (2) 相等可得断面系数为0108 (2Β - s i n 2Β) ƒs i n 2Β]1 K = 3 600 × 0 112 t g Α+ 若以不同的 Α, Β 代入, 112 第2种计算方法图 1 物料断面F ig 11 C ro ss 2sec t i o n o f m a t e r i a l 物料断面由 A 1和 A 2组成, 其中 A 1= 0112B 2 tg Α; A 2=0108B 2 ( 2Β- si n 2Β) ƒsin 2Β; Α为托辊组侧辊槽形角; Β 为物料动摩擦角得到不同的 K , 如表1所示1 2018B , 中 该方法认为 物料在输送带上的有效宽度 b = 间托辊长度为014B 1 断面系数 K 为K = 3 600 × 0 104 (2 s i n Α+ 015 s i n 2Α) + 0102 (1 + co s Α) 2 (2Β - s i n 2Β) ƒs i n 2Β]1收稿日期: 1996201211第4期王 波等: 带式输送机物料断面系数的分析431以不同的 Α, Β 代入, 所得不同 断面系数 K 如表1中括号里的值1 113 第3种计算方法该方法认为3物料在输送带上 的有效宽度 b托辊长度为0算式为表 1 不同 Α, Β 时的断面系数 KCro s s - sec ti on coef f ic i en t of m a ter i a l s a t d i f f e ren t Αan d Β F ig 12 Βƒ( °)Αƒ( °) 10 20 25 30 3520 229 ( 212) 290 ( 268) 325 ( 302) 361 ( 336) 402 ( 374) K = 900 × 1对3析2 211 对第1种断面系数 K 计算方法的分析此方法视物料在输送带上有效宽度的水平投影长度为018B , 未考虑槽角的影响, 实际上, 当槽角变 则输送带在两侧辊 化时, 其有效宽度的水平投影将随之改变, 既然输送带在中间托辊上的长度为014B , 上的宽度应各为013B 1那么, 当槽角增大至60°时, 整个输送带的水平投影应为014B + 2×013B co s60°=017B , 反而小于物料在输送带上的水平投影宽度018B , 显然是不合理的1212 对第2种断面系数 计算方法的分析这种方法是取物料在输送带上的有效宽度为018B , 虽避免了第1种方法的不合理性, 但运输带的空余部分为 B - 018B = 012B , 此值会随带宽的增加而增大, 也是不尽合理的1比较第2种计算方法中物料的有 效宽度 b 1 = 018B 与第3种计算方法中物料的有效宽度 b 2 = 019B - 0105, 以不同带宽 B 分别代入求得的 , 见表21 不难看出, 当带宽≤800mm 时, 两种算法 表 2 不同带宽 B 时的 b 1 , b 2T a b le 2 b 1 an d b 2 a t d i f f e ren t be l t w i d t h B的结果基本相当; 但当带宽≥1 000mm 时, 两 种算法的结果便相差较大, 势必影响到物料断 面系数 K 1B ƒmm项目500 650 800 1 000 1 200 1 400 1 600 2 000物料断面系数 K 受到许多因素的影响, 如 400 520640800960 1 120 1 280 1 600b 1b 2 400 535 670 850 1 030 1 210 1 750槽角 Α、物料动摩擦角 Β、中间托辊长度 l 及物 料在输送带上的有效宽度 b 等1 而诸因素中,Α, Β, l 一般是已确定的, 故断面系数 K 主要受 b 影响1 上述各种计算方法的 K 不同, 主要是 b 的取值不同造成的13 对现行断面系数及生产率计算公式的建议带宽 B 和带速 v 确定之后, 输送机运输能力的大小主要取决于物料在带上的断面1 因此, 运输能力 计 算 公 式 应 该 用 物 料 在 输 送 带 上 的 有 效 宽 度 b 来 表 示, 计 算 输 送 机 运 输 能 力 的 公 式 应 改 为 Q =K K v K Βv Θb 2 , 于是, 由运输能力求得的物料有效宽度为 b = (Q ƒK K v K Βv Θ) 1ƒ21 令 b = 019B - 0105, 则 B =(b + 0105) ƒ0191此外, 在上述断面系数的计算中, 3种方法的中间托辊长度 l 均取为014B , 为了能适应各种不同情况, 取中间托辊长度为宜为比例系数1 同理求得物料断面系数为3 D X 型胶带机设计计算手册1北京: 第一机械工业部起重运输机械研究所编印1 1983© 1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. 煤 炭 学 报4321996年第21卷K = 3 600 × 1 (1 - n ) s i n Α n + 1 (1 - 2Β - s i n 2Β n + [ (1 - n ) co s Α]2 1 n ) co s Α + (3)2 s i n 2Β2 2 以不同的 Α, Β, n 代入, 所得不同的断面系数 K 如表3所示1表 3 以不同的 Α, Β, n 代入式 (3) 求得的 KT a ble 3 K obta in e d f r o m f o r m u la (3) when d i f f e ren t Α, Β a n d n a re usedΒƒ( °) Αƒ( °) 30在应用式 (3) 时, 应先选定一比例系数 n , 根据断面系数 K 求得物料有效宽度 b 后, 再根据中间托 辊的实际长度 l 重新求得 n , 对断面系数 K 及物料有效宽度 b 进行修正1至于最近出现的5托辊或多托辊 (钢丝绳芯托辊) 带式输送机, 其物料堆积断面上、 下均为圆弧线,参 考 文 献1 于学谦, 方佳雨编1 矿山运输机械1 徐州: 中国矿业大学出版社, 19931113～ 1142 牛树仁, 陈滋平编1 煤矿固定机械及运输设备1 北京: 煤炭工业出版社, 1988136～作 者 简 介王 波, 男, 57岁, 副教授1 1960年毕业于山西矿业学院机械系1 主要著作有《矿山运输技术》等1 发表论文 “刮板输送机预张紧力及紧链力计算”等10余篇1 山西省太原市山西矿业学院机械系, 邮政编码: 0300241张 林, 男, 57岁, 副教授, 厂长11963年毕业于山西矿业学院1主要著作有《矿山运输技术》等1发表论文 “真空开 关的过电压浅析及控制方法”等余篇1山西省太原市山西矿业学院机电厂邮政编码1A N ALY S IS O F CR O SS - S ECT I O N CO EFF I C I ENT O FM A TER I AL O N THE BE L T CO NVEYO RW an g BoZh a n g L i n(S h a n x i M in in g I nst itu te )A bstra c t T h ree ex is t i n g m e t ho d s fo r ca l cu l a t i o n o f th e c ro s s 2sec t i o n co e ff i c i en t o f m a t e r i a l , K , a re d i scu s sed . T h e d i ffe ren c e am o n g th e s e m e tho d s is m a i n ly du e to th e va l u e b e i n g tak e n o f effec t i ve w i d t h ,b , o f th e b e l t co n v eyo r . A rea s o n a b l e m e tho d fo r ca lcu l a t i o n o f th is fac t o r is fo u nd .Keyword s b e l t co n v eyo r , c r o s s 2sec t i o n co e ff i c i en t o f m a t e r i a l , dyn a m i c f r i c t i o n an g l e , th e effec t i ve w i d t h o f m a t e r i a l© 1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. 断面系数 KΒƒ( °) Αƒ( °) n = 0140 n = 0145 n = 0150断面系数 KΒƒ( °) Αƒ( °) n = 0140 n = 0145 n = 0150断面系数 Kn = 0140 n = 0145 n = 015020449 438 426 30 536 523 507 2045 612 600 585 6061861560620501 484 478 30 583 571 556 2545 650 640 626 6064664463820554 544 532 30 632 620 606 45 689 680 668 60674675670。
拱形巷道断面简易计算公式的推导与应用
·160·
2012 年全国煤矿安全学术年会论文集
分析·探讨
拱形巷道断面简易计算公式的推导与应用
宁亚文
（ 辽宁煤矿安全监察局，辽宁 沈阳 110042）
2S小扇 = 2 × 0． 5·r2 β = 2 × 0． 5 × （ 0． 262B） 2 × （ 56． 309 932 474°π /180°） = 0． 067 462 892 338B2
S △OO1O2
= ［（ B
－ 2r）
（
R
－
1 3
B）
］/2
= ［（ B
－
0．
262B·2）
（
0．
692B
1 “三分之一”三心拱形巷道断面计算公式
“三分之一”三心拱形巷道断面如图 1。教科 书［1］中给定的公式为： S = hB + 0． 26B2 ，推导建立的 公式为： S = HB － 0． 07B2 。 1． 1 关于 0． 26B2 中系数 0． 26 的来历
S大扇 = 0． 5·R2 α = 0． 5 × （ 0． 692B） 2 × （ 67． 380 135 052°π /180°） = 0． 281 573 278 745B2
摘 要： 结合矿山实际情况，为解决实际工作中对拱形巷道断面测量存在的问题，推导建立了半
圆拱、“三分之一”三心拱和“五分之二”三心拱巷道断面简易计算公式，并进行验算。该公式实
用性强，可广泛应用于拱形巷道断面的实际测量工作中。
关键词： 拱形； 断面； 简易公式； 推导
抗弯断面系数
式中，α中性轴最远的各点处，弯曲正应力最大，其值为
比值 Iz/ymax 仅与截面的形状与尺寸有关，称为抗弯截面系数，并用 Wz 表示， 即 Wz=Iz/ymax 由公式可见，最大弯曲正应力与弯矩成正比，与抗弯截面 系数成反比。 抗弯截面系数 Wz 综合反映了横截面的形状与尺寸对弯曲正应力的影响 。 一些常用抗弯截面系数
抗弯断面系数的计算方法？
在根据 SH 3073-1995 石油化工企业管道支吊架设计规范 计算管道支架间距的过程中 公式2.6.1-3，有一个叫“ 抗弯断面系数 (m m 3 )" 不知道如何计算？ 设计要求为 材质为 Q235-B 的碳钢管道 使用介质为常温水，压力为2.5bar
也有叫 抗弯截面系数的 叫抗弯断面模量的 W=πD3/32×（1-α4） 其中 D 表示外径 d 表示内径 α表示 d/D
编辑本段 抗扭截面系数（抗扭截面模量）
如图，在距圆心 p 处的微面积 dA 上，作用有微剪力 τpdA，它对圆心 O 的力矩为 PτpdA，在整个横截面上，所有微力矩之和等于该截面的扭矩，即
由公式可知，比值 Ip/pmax 是一个仅与截面尺寸有关的量，称为抗扭截面系数 ， 用 Wp 表示（图中用 Wt 表示） 。
截面系数
目录 截面系数 抗扭截面系数（抗扭截面模量） 抗弯截面系数
编辑本段 截面系数
section factor
机械零件和构件的一种截面几何参量，旧称截面模量。它用 根据材料力学，在承受弯矩 Μ的梁截面上和承
以计算零件、构件的抗弯强度和抗扭强度（见强度 ） ，或者用以计算在给定的弯矩或 扭矩条件下截面上的最大应力。 受扭矩 T 的杆截面上 ,最大的弯曲应力 σ和最大的扭转应力 τ出现于离弯曲中性轴线和 扭 转 中 性 点 垂 直 距 离 最 远 的 面 或 点 上 。 σ 和 τ 的 数 值 为 -0.032√(C+W)-0.21√(RD↑2) 式中 Jxx 和 J0分别为围绕中性轴线 XX 和中性点 O 的截面惯性矩 ;Jxx/y 和 J0/y 分别为弯曲和扭转的截面模量（见图和附表 ） 。一般截面 系数的符号为 W，单位为毫米3 。根据公式可知，截面的抗弯和抗扭强度与相应的截 面系数成正比。
断面计算公式
a
b
a
2
b
b
2
3
B
B
a
a
2
2
b
B
HB b(e2 h)
e2 H e1
1 3
( Be13
bh3
ae23
)
e1
1 2
aH 2 aH
bt 2 bt
Z1
I e1
Z2
I e2
d
1
bd
e
b
e
d
2
bd
b
b
3
bd
d
断面参数计算公式表
中性轴到截面上 最远点的距离
惯性矩
e
I
1d
bd 3
2
12
截面系数 Z = I
e
bd 2 6
bd 3
bd 3
d
3
3
hd b2＋d 2
b3d3 6(b 2＋d 2）
b 2d 2 6 b2＋d 2
回转半径 ρ = I
A
d 0.289d 12
2(b－t)
1 3
2sb
3＋lt
3＋
g 2
(b
4－t
4
)
－A(b－e) 2
ただ其し中gg=斜つ边ば勾的配斜度
Dd e sh
t
2
bd－h(b －t)
d
2
b
sh
t
hs e
eb
3
bd－h(b －t)
b
2
d
b
t
4
bd
bd－h(b －t)
d
e
2
bd3－ｈ3 (b－t) 12
2sb3＋ht 3 12
风量验算方法与公式
三、掘进工作面需要风量掘进工作面需要风量按各个独立通风掘进工作面实际需要风量的总和计算：∑Q掘=∑Q掘i （m3/min）式中：Q掘i——第i个掘进工作面需要风量，m3/min。
每个掘进工作面实际需要风量，按瓦斯、二氧化碳涌出量和爆破后的有害气体产生量以及工作面气温、风速、人数以及局部通风机的实际吸风量等规定分别进行计算，然后取其中最大值。
1、按照瓦斯涌出量计算：Q掘=100×q掘×KCH4（m3/min）式中：q掘——掘进工作面回风巷风流中平均绝对瓦斯涌出量，m3/min；K CH4——掘进工作面瓦斯涌出不均衡备用风量系数，正常生产条件下，连续观测1个月，日最大绝对瓦斯涌出量和月平均日绝对瓦斯涌出量的比值；100——掘进工作面回风流中瓦斯的浓度不能超过1%的换算系数。
2、按照二氧化碳涌出量计算：Q掘=67×q掘×KCO2（m3/min）式中：q掘——掘进工作面回风巷风流中平均绝对二氧化碳涌出量，m3/min；K CO2——掘进工作面二氧化碳涌出不均衡备用风量系数，正常生产条件下，连续观测1个月，日最大绝对二氧化碳涌出量和月平均日绝对二氧化碳涌出量的比值；67——掘进工作面回风流中二氧化碳的浓度不能超过1.5%的换算系数。
3、按炸药量计算（炮掘工作面采用硝酸氨炸药时计算，其它炸药不予计算）：Q掘≥25×A（m3/min）式中：A——掘进工作面一次爆破所用的最大炸药量，kg。
25——每千克一级煤矿许用炸药需风量，m3/min•kg；4、按工作面人员数量验算：Q掘≥4×A（m3/min）式中：N——掘进工作面同时工作的最多人数，人；4——每人需风量，m3/min•人。
5、按风速进行验算：岩巷掘进工作面：Q岩掘≥9×S掘（m3/min）煤巷和半煤岩巷掘进工作面：Q煤掘≥15×S掘（m3/min）掘进工作面：Q掘≤240×S掘（m3/min）式中：Q岩掘——岩巷掘进工作面的最低风量，m3/min；Q煤掘——煤巷和半煤岩巷掘进工作面的最低风量，m3/min；S掘——掘进工作面的净断面积，m2。
煤矿机电常用公式汇总
矿井机电常用选型、验算公式汇总第一篇矿井机电设计部分一、水泵的选型计算1、水泵选型依据《煤矿安全规程》第二百七十八条规定，主要排水设备应符合下列要求：水泵：必须有工作、备用和检修水泵。
工作水泵的能力，应能在20h内排水矿井24h 的正常涌水量，(包括充填水及其他用水)。
备用水泵的能力应不小于工作水泵能力的70%，工作和备用水泵的总能力，应能在20h内排出矿井24h的最大涌水量。
检修水泵的能力应不小于工作水泵能力的25%。
配电设备：应同工作、备用以及检修水泵相适应，并能同时开动工作和备用水泵。
2、水泵的选型计算正常涌水时期，水泵必需的排水能力QB ≥2024q（m3/h）最大涌水时期，水泵必需的排水能力Qmax ≥2024qmax (m3/h)水泵必须的扬程HB＝Hc(1+sin 12.0~1.0)式中：q—正常涌水量（m3/h）Qmax—最大涌水量(m3/h)Hc = Hg+(车场与最低吸水水面标高差)+(排水管出口高出上一水平的高度)α－井筒倾角；0.1～0.12－扬程损失系数。
初选水泵根据涌水量QB和排水高度HB，自产品目录查符合要求的水泵3、水泵稳定性校验为保证水泵工作稳定性，应符合0.9H0≥HC ，其中，H0为水泵零流量时的扬程，根据水泵的特性曲线查找。
4、确定水泵台数根据《煤矿安全规程》第二百七十八条规定：水泵必须有工作、备用和检修水泵。
工作水泵的能力，应能在20h 内排水矿井24h 的正常涌水量，(包括充填水及其他用水)。
备用水泵的能力应不小于工作水泵能力的70%，工作和备用水泵的总能力，应能在20h 内排出矿井24h 的最大涌水量。
检修水泵的能力应不小于工作水泵能力的25%。
比较Q 、Qmax 、Qe 可知，正常涌水时期需要水泵的台数：n1=eQ Q (台)最大涌水期需要投入工作水泵台数n1+ n2 =eQ Q m ax(台) Qe —水泵的额定流量 (m3/h)备用水泵：n3= n1×0.7 （台） 检修水泵 n4= n1×0.25 （台） 一共需要的水泵数量为：n= n1+ n2+ n3+ n4 5、管路趟数确定管路选择依据《煤矿安全规程》第二百七十八条规定：水管：必须有工作和备用的水管。
管路常用计算公式
“U”布管园直径
Dt--布管园当量直径,mm
S—换热管中心距，mm
Sn—最小U形管中心距，mm
n/--沿隔板槽一侧管排数
13
换热管的轴向应力
--换热管的轴向应力,MPa
ps—壳程设计压力,MPa
pt--管程设计压力,MPa
d --换热管外径，mm
--一根换热管金属横截面积，mm
--管板材料许用应力，MPa
G--安全阀最大排汽量,kg/s
HS--安全阀入口蒸汽焓,J/kg
37
安全阀接管座上的反作用力矩
M--接管座上的反作用力矩，n-m
di--安全阀出口直径，m
38
扩容器汽化量
D--扩容器汽化量,kg/h
G—疏水量,kg/h
h/--疏水焓,kJ/kg
hs/--扩容器饱和水热焓,kJ/kg
r--饱和水汽化潜热,kJ/kg
4
最大允许工作压力
［pw］--最大允许工作压力,MPa
5
EHA封头厚度计算
6
锥壳的计算厚度
DC--锥壳计算内直径，mm
cosα--锥壳半顶角（。）
7
园平盖计算厚度
K—宽面法兰平盖系数，0.25
8
压力载荷引起的轴向分力
FD—轴向分力，N
Db--法兰螺栓中心园直径，mm
db--螺栓直径,mm
9
预紧最小螺栓载荷
--0℃时的气体密度，kg/m3
--气体工作绝对压力，MPa
--0℃时的气体绝对压力,MPa
0.101325MPa
T1--0℃时的气体绝对温度,K
273.15K
T2--气体工作绝对温度,K
31
换热设备产生蒸汽时的安全泄放量
断面系数公式
I = a4 - 3πd4 / 16 / 12 Z = a4 - 3πd4 / 16 / 6a
i = √ I/A
↓相同断面性能的,参照下面断面图 ↓ A：断面积 cm2
e：到图心的距离 cm
A = BH - bh e=H/2
I：断面二次力矩 cm4 Z：断面系数 cm3 → I/e i：断面二次半径 cm → √I/A I = BH3 - bh3 /12 Z = BH3 - bh3 / 6H i = √ BH3 - bh3 / 12 BH - bh
选取其基本形状;
即使到图心的位置左右不一样,到图心的位置 下面的距离図心の位置ｅ１相同的话, 无论竖条的个数有几个,竖条的厚度合计为 「 ａ 」的话, 断面性能 Ａ ｅ Ｉ Ｚ ｉ 的计算是相 同的; 顺便说一下,这种形式,竖条的厚度合计为
「 ａ 」的话,
Ａ ｅ Ｉ Ｚ ｉ 的计算是相同的; .
断面性能の仲间たち その３
断面性能 Ａ ｅ Ｉ Ｚ ｉ 的计 算是相同的 ;
顺便说一下,这种形式,断面性能 Ａ ｅ Ｉ Ｚ ｉ 在计算上是相同的; .
↓相同断面性能的,参照下面断面图 ↓
A：断面积 cm2 e：到图心的距离 cm
I：断面二次力矩 cm4 Z：断面系数 cm3 → I/e i：断面二次半径 cm → √I/A
A = BH - b e2 + h
长方形
A = bh e=h/2
I = bh3 /12 Z = bh2 /6 i = h / √12 =
长方形 斜着 A
A = bh e = bh / √ b2 + h2
I = b3 h3 / 6 b2 + h2 Z = b2 h2 / 6 √ b2 + h2 i = b h / √ 6 b2 + h2
煤矿水文地质常用计算公式及其应用范围
矿井水文地质常用计算公式目录一、突水系数公式： (1)二、底板安全隔水层厚度(斯列沙辽夫公式)： (2)三、防水煤柱经验公式： (2)四、老空积水量估算公式： (3)五、明渠稳定均匀流计算公式： (4)六、矿井排水能力计算公式： (4)㈠矿井正常排水能力计算： (4)㈡抢险排水能力计算： (5)㈢排水扬程的计算： (5)㈣排水管径计算： (5)㈤排水时间计算： (6)㈥水仓容量： (6)七、矿井涌水量计算： (6)八、矿井水文点流量测定计算方法： (7)㈠容积法： (7)㈡淹没法： (7)㈢浮标法： (7)㈣堰测法： (7)九、浆液注入量预算公式： (8)十、常用注浆材料计算公式及参数： (9)㈠普通水泥主要性质： (9)㈡水泥浆配制公式： (9)㈢水玻璃浓度 (10)㈣粘土浆主要参数： (10)十一、钻探常用计算公式： (10)十二、单孔出水量估算公式： (11)十三、注浆压力计算公式： (11)十三、冒落带导水裂隙带最大高度经验公式表 (12)十四、煤层底板破坏深度计算公式 (12)十五、巷道洞室围岩塑性破坏圈厚度计算 (14)一、突水系数公式：㈠定义：每米有效隔水层厚度所能承受的最大水压值。
㈡公式：Ts＝P/(M-Cp-Dg)式中：Ts—突水系数（MPa/m）；P—隔水层承受的水压（MPa）；M—底板隔水层厚度（m）；Cp—采矿对底板隔水层的扰动破坏深度（m）；Dg—隔水层中危险导高（m）。
㈢公式主要用途：1.确定安全疏降水头；2.反映工作面受水威胁程度。
富水区或底板受构造破坏块段Ts大于0.06MPa/m；正常块段大于0.1MPa/m为受水威胁。
㈣参数取值依据：Ts—常用工作面最大突水系数。
一般按工作面最高水压，最薄有效隔水层厚度计算，或者对工作面分块段计算最大突水系数，取最大一个值作为工作面的最大突水系数。
P—最大水压的取值，一般根据工作面内或附近井下或地面钻孔观测水位与工作面最低标高计算而得，水压值计算至含水层顶面。