副井临时改绞方案改..
副立井临时改绞方案
副立井临时改绞方案作者：刘云生来源：《科技与创新》2016年第01期摘要：为加快矿井建设进度，满足二、三期工程施工立井提升需要，并在主井井筒永久装备未投运前，提高矿井提升能力，决定对副立井进行临时改绞。
在副立井临时改绞期间，与其配套的各系统同步形成，突破矿井提升能力严重制约建设进度这一瓶颈，保证矿井按期投产，达到缩短建设工期、节约大量资金、提高经济效益的目的。
关键词：矿井；建设进度；副立井；临时改绞中图分类号：TD262.4 文献标识码：A DOI：10.15913/ki.kjycx.2016.01.0631 工程背景及概况矿井的副立井井口标高+1 460.826 m，井底马头门标高+825.00 m，井筒净直径7 m，包括表土段、基岩段、马头门、水窝等在内，井筒设计深度约665.4 m。
临时改绞时，矿井井下二、三期工程施工的配套系统，例如提升、供电、压气、通风、排水、信号等，应在临时改绞时同步形成。
就改绞本身的特点而言，由于工程包括地面、井筒和井下三部分，工程施工点分散，施工线较长，而且单线作业多、平行作业少，井筒吊挂多、安全风险大，因此抓好工序的转换与衔接成为了加快工程建设进度的关键。
2 总体方案2.1 改绞前提改绞前提为：①临时改绞前，建立过渡时期的井下变配电和排水系统；②与改绞相关联的矿建工程全部结束；③立井马头门底板以下的深度满足临时改绞要求。
2.2 改绞总体方案改绞的总体方案为：①采用罐笼和箕斗混合改绞的方式。
②使用2JK-3.0×1.5/20型提升机配4 m3箕斗和JK-2.5×2/20型提升机配合1 t双层两车临时罐笼提升。
箕斗主要用来提升煤或矸石，罐笼主要用来上下运送人员和设备、材料的入井，也可用来提升矸石。
③采用钢丝绳柔性罐道，并采用液压螺杆拉紧装置张紧。
④临时改绞中，井下采用阻尼托罐装置，井上采用手动托罐装置。
改绞施工完成后，要求阻尼托罐装置、手动托罐装置和上下安全门与提升信号闭锁，地面运转设备与提升信号闭锁。
煤矿竖井临时改绞施工方案
煤矿竖井临时改绞施工方案1. 引言煤矿是一种重要的矿产资源，煤矿竖井作为采矿的主要设备之一，承担着煤矿的开采和运输工作。
煤矿竖井临时改绞施工是指在煤矿竖井运行期间，对竖井进行改造、维修和升级等工作。
本文档将介绍煤矿竖井临时改绞施工的方案和注意事项。
2. 施工方案2.1 施工前准备在进行煤矿竖井临时改绞施工前，需要进行以下准备工作：•安全评估：对施工过程中可能存在的安全隐患进行评估，制定安全措施和应急预案；•施工方案设计：根据改绞的具体需求，设计合理的施工方案，并明确施工的步骤和流程；•人员培训：对施工人员进行必要的培训，确保其具备必要的技能和知识。
2.2 施工步骤煤矿竖井临时改绞施工的步骤如下：1.确定施工区域：根据改绞的具体需求，确定改绞的区域，并进行标识和隔离；2.拆除原有绞车设备：先将绞车设备进行拆除，并妥善保存；3.安装临时改绞设备：根据改绞的具体要求，安装临时的改绞设备，确保安装的稳定性和可靠性；4.连接电力和控制系统：根据改绞设备的要求，进行电力和控制系统的连接，确保其正常工作；5.调试和测试：对改绞设备进行调试和测试，确保其能够稳定运行并达到预期效果；6.安全措施：在施工过程中，必须确保施工人员的安全。
采取必要的安全措施，如安全帽、安全绳等；7.施工记录：在施工过程中，及时记录施工的步骤和结果，以备后续的参考。
2.3 施工注意事项在煤矿竖井临时改绞施工过程中，需要注意以下事项：•安全第一：在施工前、施工中和施工后，都要始终把安全放在首位，确保施工人员的人身安全；•严格遵守操作规程：在施工过程中，要严格按照相关的操作规程进行操作，不得擅自调整、更改；•应急预案：制定并落实应急预案，应对可能出现的突发情况，确保能够及时处理；•施工记录：及时记录施工的步骤和结果，并进行整理和归档，供今后参考和总结。
3. 结论煤矿竖井临时改绞施工是煤矿竖井运行期间必不可少的工作，但其施工过程中存在一定的风险。
陶忽图煤矿风井临时混合改绞方案
陶忽图煤矿风井临时混合改绞方案作者：吕绪富来源：《城市建设理论研究》2013年第23期中图分类号：X752文献标识码： A 文章编号：1.概况淮北矿业集团鄂尔多斯市成达矿业有限公司陶忽图煤矿，位于内蒙古鄂尔多斯市乌审旗境内，设计年生产能力 800 万吨，采用立井开拓，主、副、风井井筒净直径分别为9.4m、10.5m、7.5m。
回风立井设计井口标高为+1223m，井筒全深 727m，采用冻结法施工，井筒到底后进行临时改绞。
由于本矿井主、副井井筒直径较大且较深，为加快建井进度，缩短建井工期，采用主、副井到底后即进行井塔施工和永久装备，风井到底后先进行临时改绞并承担永久提升系统形成前的矿井二、三期工程施工的提升任务，即风井改绞后应满足6～8个掘进队、月总进尺2000米（平均巷道断面23m2）的提升能力。
因此回风立井采用混合改绞，即箕斗加罐笼临时改绞。
2．方案简述井下利用一侧马头门扩刷改造为临时装载硐室，其内安设临时金属煤仓及液压定量装载系统；另一侧马头门作为罐笼提升运输巷道，同侧进出矿车。
同时井底水窝在原来的基础上延深至不少于28m，井底增设临时水仓。
箕斗及罐笼提升绞车对称布置。
3.混合改绞井筒布置方案3.1 方案设计依据混合改绞方案设计依据：①井筒设计参数；②井架参数；③工业场地永久布置；④《煤矿安全规程》；⑤《煤矿建设安全规范》；⑥《钢结构设计规范》；⑦《煤矿井巷工程施工规范》。
3.2箕斗提升选用2JKZ-3.6/12.96提升绞车结合一对JLS-6型立井单绳钢丝绳罐道非标箕斗进行煤矸提升，以满足二、三期工程快速施工需要。
箕斗采用曲轨自动卸载侧底扇形门上开式箕斗，为同侧装卸载。
井上下口金属套架内分别安设二套FHT型缓冲托罐装置；采用4根18×7+FC-36-1770钢丝绳作为罐道绳；井上、下口安设方钢罐道，作为箕斗在上下井口的稳罐导向；井下口一侧马头门安设80m3、52°倾斜钢结构临时煤仓、采用液压自动计量装置装载；井上口安设自动卸载曲轨及地面钢结构卸煤仓进行卸载、胶带输送机转载输送至煤矸架头。
新浅谈矿井建设中临时改绞问题及解决方法
改绞方案
大峪沟矿务局将军煤矿主井井筒临时改绞作业规程编制人：张亚红李小辉河南煤炭建设集团将军项目部2006年12月15日一、工程概况：大峪沟将军煤矿位于巩义市东南约40公里，将军岭境内。
设计生产能力60万吨/年，采用立井开拓。
主井、副井位于同一广场内。
我公司承建的主井井筒设计净直径4.5M，井筒设计深度为429.5M。
井口坐标为X=3845750.00、Y=38419160.00，井筒绝对标高为+329.5 M，表土层厚度为10M。
采用普通凿井法施工。
采用素砼和双层钢筋砼支护；壁厚分别为450mm、500mm。
基岩段深度为419.5M。
采用普通凿井法施工。
井壁结构为单层素砼井壁，壁厚为500mm。
砼强度等级为C30。
现井筒施工已全部完成，实际深度为438M（含井底水窝8.3M深），井筒总漏水量2.13M³/ｈ。
为了适应二期工程改绞的需要，井底马头门及相关巷道已施工完毕，具体为：井筒西侧9米，东侧16.5米，临时泵房9米，临时变电所15米；现立转平条件已经具备，可以对井筒进行临时改绞。
二、目前条件：目前井筒施工时的设备、设施仍完好。
其中凿井井架为Ⅱ加高型，提升用2JK-3／20E绞车一台，供风为4L-20／8两台、5L-40／8一台。
施工时的保护盘￠4.2M，凿井稳车JZ-10/600共6台，抓岩机稳车JZT-10/600一台。
其布置状况见图（一）。
以上设备设施可在改绞期间辅助使用。
三、改绞方案：为了适应二期工程量大，地质条件复杂、难以预料、保证生产快速、安全施工的需要：主要对提升、井下供电、信号通讯系统、井下排水、压风管路、通风、地面卸矸等系统进行改造以满足需求。
（1）提升系统：将原单钩提升改为1.0T单层单车的双钩提升，井口进车侧设置阻车器、出车侧设自动找轨系统，井底设置稳绳梁一层、托罐梁一层（布置情况如图）。
天轮平台天轮梁、稳绳梁，采用8根螺杆拉紧装置拉紧8根钢丝绳罐道；井口托罐器稳罐排矸，提升绳为18×7-1770-28-630两根，罐道绳为6×19-1770-34-500两根，6×19-1770-28-500两根，6×19-1770-31 -500两根，18×7-1770-31-500和18×7-1770-32-500各一根。
马钢集团白象山铁矿副立井改绞方案
Ｒｅ ｑ ｉ ｐ ｎ ｃ ｅ ｆＶｉ ｅ Ｓ ａ ｔ ｉ ｉ ｉ ｎ ｓ ａ ｒ ｎ Ｍ ｉ ｅ ｏ ａ ｎ ｈ ｎ Ｓ ｅ ｌＧｒ ｕ ． ｅ ｕ ｐ ｉ ｇ Ｓ ｈ ｍｅ ｏ ｃ ｈ ｆ ｎ Ｂａ ｘ ａ ｇ ｈ ｎ Ｉ ｏ ｎ ｆ Ｍ ａ ｓ ａ ｔ ｅ ｏ ｐ Ｃｏ
一
ｔ ｎ ｄ ｕ ｌ ｅ ｋ ｒ ａ ｄ ｃ ｒ ｎ ｉｈ ｅ ｉ ｇ ｇ ｉｅ ｗｉｈ ａｈ ｄ ａ ｌｃｔ ｎ ｉｎｎ ｙ ｉ ｄ ｒ ｏ ｏ ｂ ｅ ｄ ｃ ｅ ｎ ａ ，ａ ｄ ｔｇ ｔ ｎ ｎ ｕｄ ｔ ｙ ｒ ｕ ｉ ｅ ｓｏ ｉｇ ｃ ｌｎ ｅ ，ｍ ｅａ ｒ ｍ ｅｉ ｅ ｐ ｏ ｔ ｌ ａ ｓｓ ｔｕ ｎ ｆ
江
西
煤
炭
科
技
２１ ０ ０年第 ３ 期
Ｎ ０． ３ ２ ０ ０１
Ｊ ＡＮＧＸＩＣＯＡＬ Ｓ ＥＮＣＥ ＆ ＴＥ Ｉ ＣＩ ＣＨＮＯＩ立 井改 绞 方 案
韩 光 华 ， 平 波 ， 永健 钟 李
（ 鼎 国 际 工程 有 限 公 司 矿建 分公 司 ． 西 南 昌 ３ ０ ９ ） 中 江 ３０ ６
摘
要： 利用 原 有 的金 属 井 架 及 双滚 筒 绞 车 ． 备 １ｔ 层 双 车 防 坠 罐 笼 两 个 ， 用 钢 丝 绳 罐 道 ， 液 压 紧 绳 油 缸 拉 紧罐 配 双 采 用
道 。在 井 口与 四 水平 马 头 门设 置 金 属 构 架 ， 装 刚 性 罐 道 稳 罐 ， 面 与 井 底 均 采 用 手 动 摇 台 平 罐 ， 现 从 四水 平 马头 门 到 安 地 实
４ ９ ７ ＋ ３ ． ５＋ ２ ０ ５ ５ ６ ２ ５ ｍ 。 ９．５ ４４ ． ２ — ３ ． ２
期 施 工 时 的 主 要 设 施 有 ：Ｊ ２ Ｋ一 ３ ２ Ａ 主 提 绞 车 １ ／Ｏ
主井井筒(临时改绞)安全技术措施
主井井筒(临时改绞)安全技术措施一、工程概况五沟矿井隶属于皖北煤电集团，位于淮北濉溪县境内。
设计生产能力为0.6mt/a，立井开拓，在工业场地内有主、副、风井三个井筒，其中主井净直径5.0m，深度为473.7，采用临时井架凿井。
主井井筒施工结束后对井壁进行注浆，注浆完毕将进行临时改绞工作，主要将原吊桶提升改为罐笼提升，并将其它辅助设施如天轮平台、封口盘及井筒内吊挂钢丝绳等进行相应改装与变动，以满足二期工程平巷施工中提升、供风、供水、排水及通风需要，此次改绞施工工期短、任务重且工序多，为保证此次改绞顺利、有序、安全地完成，特编制本措施以指导施工。
二、改绞施工程序表2-1序号工作内容需用时间/h备注1二平台及翻矸系统的拆除，改造吊盘302安装稳绳梁，浇筑固定8`3安装下井口罐笼承接装置框架，安装两台卧泵，下排水管与卧泵相连，配风水管路，将稳绳移至稳绳梁上244起吊盘，拆除原风筒，安装两路路玻璃钢风筒725拆除固定盘，起排水管路66拆除封口盘，施工锁口，挖风筒地沟槽，东模板缠￠20mm 钢丝绳，准备作下通讯，信号用127拆除吊盘，安装封口盘，同时两吊盘车缠绳准备下排水管368东模板下信号、通讯电缆、抓岩机下两路高压电缆、两吊盘车下排水管，井下与卧泵连接好，安装套架，两稳绳上部固定在套架上，24吊盘车、抓岩机稳车缠绳9利用稳绳稳车、吊盘稳车、抓岩机稳车下放八根罐道绳及四根防坠绳，下部锁在稳绳梁上，上部锁在套架上6010改装天轮平台，安装拉紧装置9611将锁在套架上的罐道绳，防坠绳与天轮平台上拉紧装置、防坠器连接2412挂罐试运行，安装井口安全门2413装井下阻尼平台，承接装置，防墩罐装置，坐罐笼固定排水管路、高压电缆，信号、通讯电缆2414装过卷缓冲装置1615安装安全梯，固定井筒内电缆2416井上下运输、排矸系统安装及其它24注：井底紧绳平台梁窝及罐笼安全承接装置梁窝于井筒施工前预留；改绞用3m绞车调试、后备保护安装上及上绳不在改绞工期内，合计工期21天。
矿井建设中临时改绞问题的探讨
３ 主副 井到 底后 临时 改绞 时序选 择
主副井到底后 进行 改绞 的时问 ，我 国矿 井建设 中一 般
备 的内容较多 、需要较长的时间（ 一般 ６～８个月 ） ，为 了满
足井下施工需 要 ，并 保证 井下 的连 续施工 和施 工速度 ，需 要在较短的时间 内尽 快形 成较大 的提升 能力 ，必须 在井筒
临时改绞时间一般 为 １ 月 ，这样 就可 以பைடு நூலகம் 较短 的时间 内 个 形成较大的提升 和运输 能力 ，在 整个 矿井建 设 中形 成主 井
临时改绞一 副井永久装备一 主井永久 装备 的交替装 备顺序 。
由于风井 也需 要承 担 一定 的提 升 任务 ，并 距 主副 井较 远 ， 为了加快施工进度 ，也应该进行 临时改绞 。
副井安装一套罐笼主要用于人员材料提升井筒到底后就可以进行永久装备提升能力比较大完成后可以满足井下施工的需要但永久装备时需要安装罐道梁罐道梯子间各类管线井架或井塔提升机等装备内容较多短期难以形成同样难以满足井下施工工作面的迅速展开和大量施工的需要如果等到副井筒永久装备完成再进行井下施工必然会影响矿井建设工期
１ 临时 改绞 的必要 性
立 井 井 筒 施 工 期 间 均 是 沿 一 个 方 向 向前 掘 进 ，人 员 和
综 合各井简 的功能 、永 久装备 内容 和装 备时 间 ，结合
我 国 多 年 的 实 践 经 验 ，应 该 对 主 井 、风 井 进 行 临 时 改 绞 ，
材料 的上下 、掘进矸 石 的运输均 由 吊桶来 完成 ，不 存在方 向的改变 和转 换 问题 。但 井筒 到底后 ，在施 工 方 向上 ，由 自上 向下施工转换 为水平 方 向施 工 ；上下 的人员 和材料需 要通过井简进入平巷 ；掘进矸石需 要由平巷转 入井筒提升 ； 运输方式转换为矿 车运输 、罐 笼或 吊桶提 升的组合 运输 方 式 ；同时工作 面大量展 开 ，需 要 的提 升量 增加 较大 。为 了 满 足这种立转平 的过渡 和井下施 工的需 要 ，必须对 井筒 的 提升系统进行改造 。这 种改造 可 以采 用井 筒一次 完成 永久 装 备的方式 ，也可 以采用 临时方 式。考虑 到井简 的永久 装
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副井井筒临时改绞施工组织设计中煤第四十九工程处二○一一年三月十六日第一章工程概况一、工程概况常村井田位于沁水煤田东部中段，地处太行山脉中段西侧，南距长治市30km，行政区划隶属山西省长治市郊区屯留县所辖。
常村煤矿2007年核定生产能力为600万吨/年，矿井工业场地位于208国道西侧，北渔泽、南渔泽、北浒庄三个村庄之间。
王村副立井和回风井位于王村副井工业广场。
副立井净直径7.5m，井深511.8m，井筒内设有提升设备、梯子间及压风管。
表土段采用冻结法施工，冻结深度130m，双层钢筋混凝土复合井壁，支护厚度1050mm，基岩段采用普通法施工，单层混凝土井壁。
回风立井净直径7.5m，井深483.85m。
井筒内设有梯子间。
表土段采用冻结法施工，冻结深度140m，双层钢筋混凝土复合井壁，支护厚度1050mm，基岩段采用普通法施工，单层混凝土井壁。
目前两井筒已到底，副井正在施工马头门。
两侧各施工25m后进行临时改绞。
二、地质概况略。
三、改绞方案的确定临时改绞利用凿井时的V型井架和一期工程施工时安装的一台2JK-3.5/20型矿井提升机，改绞时利用双钩提升。
两台1.5T单层二车（MGC1.7-6A型矿车，轨距600mm）临时铝合金罐笼。
考虑到下大件的需要，将其中一个罐笼进行了加宽。
每部罐笼设防坠器一套，配两根6×19S+FC-Φ30-170防坠制动绳，四根6×19S+FC-Φ28-170型罐道钢丝绳。
防坠制动绳的缓冲装置（防坠缓冲器、过卷缓冲装置等）安装在天轮平台上，下部固定装置安装在井底防坠制动绳锁绳梁上。
罐道绳上端固定在临时井架天轮平台上，下端固定在井底罐道绳固定梁上，罐道绳采用LGS-20型钢丝绳罐道拉紧调绳装置调绳。
改绞设施分为井口部分、井底部分，井口设有封口盘、CY-6/1.5型2台液动托罐摇台、TX06-312.13-00推车机2台、自动安全门等；井底设有马头门封口盘、ZHT-6/3型2台液动托罐摇台、TX06-312.14-00推车机2台、手动安全门等井上下均设闭合摇台和安全门。
井上设封口盘、闭合摇台、推车机、井口栏杆、安全门等；井下设临时马头门封口盘和闭合摇台，在马头门封口盘进出罐笼的两侧各设安全门一个。
井上设THJ型过卷缓冲托罐装置，井下设THF型过放缓冲托罐装置。
另在井上下进车侧各设4组液压阻车器。
考虑井下巷道初期施工时的通风系统尚未完善，在井筒内设置三趟风筒。
在井下马头门、井口、绞车房与调度室装设多屏幕显示电视监控装置一套。
动力、通讯信号、监控电缆采用钢丝绳悬吊方式悬挂方式下放，上端固定在天轮平台上。
运输采用900mm轨距，1.5t矿车，8t电机车牵引串车运输。
附图：临时改绞平面布置图；临时改绞井上、下提升系统示意图。
第二章方案确定的原则及依据一、确定的原则临时改绞在满足生产和安全的前提下，充分利用现有设备适当增加新设备，尽量少做或不做临时工程，以便高速、高效完成改绞。
改绞后形成临时提升、供电、压风、供风、供水、通讯及地面运输等系统。
改绞设计尽量使各系统设计合理、简单、实用。
由于目前提升系统不能够满足，二期工程需求，需要更换另一套提升系统。
目前副、风井筒不贯通改绞，为独眼井施工，改绞过程中井筒及井底必须保持不间断通风和排水。
二、编制依据1、王村副风井一、二期工程施工图等有关资料；2、《煤矿安全规程》2010年版；3、《煤矿安装工程质量检验评定标准》MT5010—95；4、《王村矿井副井井筒施工组织设计》；5、《建井工程手册》、《凿井工程图册》等国家及煤炭行业现行有关政策、法令、规定、标准。
三、改绞前准备工作1、马头门及两侧巷道改绞前完成井底马头门两侧各25m施工。
在井底车场马头门附近位置开设一6m深度的临时硐室作为临时泵房，井底水窝作为临时水仓。
2、井筒水治理井筒及相关硐室工程施工完毕，对井筒涌水情况进行一次测定，不得超过6m3/h，否则应对井筒进行壁后注浆，将涌水降至最低。
3、井底水窝根据规程要求，计算井下罐笼过放距离，改绞用马头门以下井筒部分应不小于15m ,以满足改绞必须的井底水窝和过放距离深度需要。
第三章各系统的设计计算1、提升机技术数据及相关参数：（1）绞车型号：2JK-3.5/20 1000KW（2）绳速:：6.6m/s（3）减速比：i=20（4）最大静张力:：17000kg（5）最大静张力差：11500 kg（6）配用电机： 1000kw/6kv（7）滚筒容绳量:：830m（8）提升高度：530 m（9）钢丝绳型号：18×7+FC-φ42-170(10) 罐笼自重：3609 kg(带抓捕器)(11) 矿车自重：718kg（MG1.7-6A）2、最大静张力的校验F J =17000 kg≥Q+Q Z+q ×H0=14199.43kg式中：Qz-------罐笼与矿车自重Q--------矸石重量q ×H0----提升钢丝绳的单位重量与钢丝绳最大悬垂高度钢丝绳最大悬垂长度按530米计算3、最大静张力差的校验F JC=11500kg≥Q+ q·H=8925.98kg4、钢丝绳安全系数的校验提升钢丝绳的破断拉力Q d=126493.33Kg提矸石的安全系数为：n=Qd/ F J=8.90＞7.5提人时的安全系数为：n=Qd/ F=11.56＞9符合要求。
5、电动机功率校验N= K×Q×U m×ρ÷102ηc=654.10kw式中： K-----井筒阻力系数（1.15----1.2）Q:矸石重量U m：提绞车最大提升速度ρ:动力系数 ,ρ=1.3ηc :传动效率6、滚筒、天轮与钢丝绳直径比的验算滚筒直径 D G=3.5米天轮直径D T=3.0米提升钢丝绳直径d=42毫米（1）滚筒与钢丝绳直径比的验算D G/d=83＞60（2）天轮与钢丝绳直径比的验算D T/ d=71＞607、绞车的仰角计算1)相对高度（H）H=H1+H2+H3+H4－H5H1————天轮平台高度，m H2————天轮梁高度，m H3————天轮垫座高度，m H4————天轮座高度，m H5————提升机滚筒轴中心高度，mH=26.464+0.5+1.5+0.2+0.275-0.7=28.239m2)提升钢丝绳的仰角：经计算提升钢丝绳的仰角:27.17°>15°（JK系列）3)主滚筒校核⑴最小斜线长（L2）L2=(L02+H2)1/2＜60m 式中：L2————滚筒中心至天轮中心斜线长，mL0————滚筒中心至天轮中心实际水平距离，55.00mL2=(55.002+28.2392)1/2=61.83m＞60m⑵最大斜线长（L3）L3=（L22+B12）1/2＜60m，其中B1=L1+B/2 B2=B/2-L1L1————天轮中心与滚筒中心线距，m ; L1=0.156mB————滚筒宽度，m; B=1.7mL3=(61.832+1.0062)1/2=61.834m⑶绞车的内外偏角外偏角a1=arctg(B2/L2)＝0.643°＜1.25°内偏角a2=arctg(B1/L2)＝0.932°＜1.25°当缠绕一层钢丝绳时，各偏角均<1°15″当缠绕多层钢丝绳时，各偏角均<1°15″8、提升速度校验计算（1）根据《煤矿安全规程》之规定：立井中用罐笼升降人员时最大速度不得超过12m/s。
（2）立井中升降物料时，提升容器最大速度不得超过下列公式求得的数值。
ν=6.6<0.6H=13.17m9、过卷与过放距离校核（1）过卷距离自罐笼在卸位置时的全高距离其最近梁的下平面之间的有效距离应大于《煤矿安全规程》第397条之规定。
（2）过放距离过放距离与过卷高度相同，罐笼在装卸载位置时罐笼底部距井底防撞梁之间的有效距离应大于<<煤矿安全规程>>第397条之规定。
10、提升能力校核（1）速度图计算绞车提升速度U m=6.6m/s提升加速度及减速度 a1= a3=0.6m/s2加速时间及减速时间t1= t3=U m/ a1=11s加速及减速距离h1= h3=0.5U m×t1=36.3m等速运行距离h2=H s－h1－h3=424.2 m等速运行时间t2= h2/ U m=64.27 s提升休止时间θ=(30~90)s 取50 s一次提升循环时间:T= t1+ t2+ t3+θ=136.27 s≈137s提升能力计算A T=3600×Z×0.9V C÷(k t×T)=67.01m3/h式中：Z--------一次提升矿车数量、Z=2V C------矿车容积、V C=1.7 m30.9------矿车装满系数k t--------提升不均匀系数(1.15-----1.25) 取k t=1.2 每班提升8小时,每班净提矸时间为6小时, 每天分三班, 每天提矸时间18小时, 提矸1206.13立方米,每月26个工作日,每月出矸31359.4立方米。
按S=20m2断面,月进210m计算,可供7个掘进队同时施工。
11、钢丝绳罐道选择计算：（1）钢丝绳罐道的张紧力与刚性系数的计算按钢丝绳罐道的张紧力与刚性系数的计算按“矿山井巷工程施工及验收规范”罐道绳的张紧力fz不小于1000kg/100m 及“煤矿安全规程”第384条中设置使用4根罐道绳时的最小钢度系数Kmin 不小于50kg/m之规定分别校核。
按fz计算钢丝绳罐道的最小张紧力FminFmin=H×fz= 5300kg式中：fz----1000kg/100mH----钢丝绳罐道最大悬垂长度②按Kmin计算钢丝绳罐道的最小张紧力FzminFkmin=0.25Kmin(H0-H)×In(H0/ H0-H)=6033.14 kg式中:H0----钢丝绳的极限长度=σb/nγ=3148.15 (m)σb-------钢丝绳的抗拉强度(1570---1770)MPan--------罐道绳安全系数≥6γ-------钢丝绳的容重(8900~9300) kg/m3按上述两式计算结果选取大值为罐道绳的张紧力fz。
预选钢丝绳的规格为18×7+FC-φ30-170单位重量q=3.51 kg/m钢丝绳的破断拉力Qd=64411.84kg钢丝绳安全系数的校核①钢丝绳自重 Q=q×H=1825.2kgN=Qd/(Fz+ Q)=8.19>6同一容器的4条罐道钢丝绳的张紧力的张紧力差应不小于5%,且里紧外松。
12、防坠钢丝绳选择计算:(1)防坠绳最大动载荷的计算Z max=1.2Q F×(g+αz)/(2g)=12663.60 kgαz=9.81×(6/γ-1) =10.77 m/s2γ=Q F/ Q h=2.86Q F-------提升钢丝绳最大终端负荷, Q F= Q Z+Q=10553kgQ H-------提升钢丝绳最小终端负荷 Q h= Q罐+q R=3689 kgq R--------一个人的重量（80 kg）αz-------制动减速度γ--------提升钢丝绳最大终端负荷Q F与最小终端负荷Q h的比值(2) 防坠绳安全系数的校核预选钢丝绳的规格:6×19S+FC-φ38-170单位重量q: q=4.87kg/m① 丝绳自重 Q=q×H=2581.1kg②钢丝绳的破断拉力Q d= 87600kgN=Q d/( F max+Q)= 87600/14380.80=6.09≥3二、其他生产辅助系统的选型及验算1、排水管选择计算（1）钢丝绳的端荷重：①排水管路1/2-1〕+δc 壁厚选择：δ=0.5d`〔((σπ+p)/(σπ-p))管路内径： d` = ( 15.9-2δ) cm2无缝钢管允许应力：σπ= 800kg/cm管路附加厚度：δc = 0.1～0.2cm 取δc=0.15cm管路底端压力： p = 0.11×h = 0.11×481.8=53.00kgf/m2得：δ=0.651cm管路型号：Φ159×6.0管路重量：扬程×每米重 =500×22.64=11320 kg管路内水重：截面积×扬程×水容重=9490.14kg,总重 = 管重+水重= 20810.14kg②卡具重：卡子个数： 100.00个单重:4.53kg总重 =453kg①接头套管（每根长300mm）：接头个数：70个单重:10.18g 总重：712.6kg端吊重=管路总重+卡具重+接头套管重= 21975.74kg两绳悬吊则单绳受力 Q0=21975.74/2=10987.87kg(2)钢丝绳悬吊重：①钢丝绳选择：P s= Q0 /(110αB/ m a - H0 ) =4.563kg/m试选钢丝绳：6×19S+FC-Φ40-170绳单位长度重量： P s =5.76kg/m钢丝绳破断力总和：Q d=109136.12kg钢丝绳自重：H0×每米重Q绳=3052.82kg②单根钢丝绳悬吊总重单根钢丝绳端吊重+单根钢丝绳自重10987.87+3052.82=14040.69kg③安全系数校核m= Q d/(Q + P sB×H0)m= 7.77＞6.002、压风、供水管路选择计算(1)压风、供水管路钢丝绳端吊重：①压风管：Φ159×6②水管：Φ57×4③风管重=500×22.64=11320kg供水管部分重=500×5.23=2615kg④卡具单重：压风卡具4.53Kg 供水卡具3.09kg 个数：各100.00个总重：762kg⑤套管接头：压风管套管接头个数：70.00个单重:10.18kg供水管套管接头个数：80.00个单重:7.04kg总重：1275.8kg⑥供水管路的水重：(按80米计算)截面积×高×水容重=173.40kg⑥吊重=16146.2kg两绳悬吊所以Q0=16146.2/2=8073.1kg(2)钢丝绳选择：①P s= Q0 /(110αB / m a - H0 ) =2.416kg/m试选钢丝绳：6×19S+FC-Φ40-170绳单位长度重量： P s =5.76kg/m钢丝绳破断力总和：Q d=109136.12kg钢丝绳自重：H0×每米重Q绳=3052.82kg②单根钢丝绳悬吊总重单根钢丝绳端吊重+单根钢丝绳自重8073.1+3052.82=11125.92kg③安全系数校核m= Q d /(Q + P sB ×H0)m= 9.81＞5.00说明:为了保证抢险救灾时压风供水管路改为排水管路用,估选用6×19S+FC-Φ40-170的钢丝绳。