1000MW二次再热超超临界汽轮机安装工艺总结
1000MW二次再热超超临界汽轮机
安装工艺总结
1.工程概况:
国电泰州电厂二期工程#4机组,汽轮机是由上海汽轮机厂生产的超超临界、二次中间再热、单轴、五缸四排汽、单背压凝汽式，带二级外置式蒸汽冷却器，共有十级回热抽汽。该型汽轮机是目前国内首先采用超高压缸、高压缸、中压缸和两只低压缸单轴串联布置的最大容量汽轮机。除超高压转子由两只径向轴承支承外，高压、中压转子和两根低压转子均采用单轴承支承方式，结构紧凑，并能减少基础变形对轴承载荷及轴系对中的影响，机组总长约56米(包括发电机和励磁机转子)。轴承座采用落地式布置方式。超高压缸、高压缸、中压缸采用传统方式支承，由其猫爪支承在汽缸前后的2个轴承座上；而低压外缸直接座落在凝汽器颈部，低压内缸通过猫爪及支架直接座落在低压缸轴承两侧猫爪上，内外缸之间由膨胀节密封连接。超高压缸采用单流程双层缸设计：外缸为桶形,前后两段用螺栓连接，内缸为垂直纵向平分面结构。高压缸、中压缸采用双流程双层缸设计。膨胀系统设计具有独特的技术风格：机组的绝对死点及相对死点均设在超高、高压之间的推力轴承处，整个轴系以此为死点向两端膨胀，低压内缸也通过汽缸之间有推拉装置而向后膨胀。主汽门及再热门均布置于汽缸两侧，与汽缸直接连接，无导汽管。
超超临界百万机组由于设计及其结构的特点，超高压缸、高压缸、中压缸在制造厂内进行精装后整体发往现场，故现场只需将其就位、找中，而且超高、高、中压缸的工作可以与低压缸的工作同时进行。
低压外缸重量与其它件的支承方式是分离的，即外缸的重量完全由与它焊在一起的凝汽器颈部承担，其它低压部件的重量通过低压内缸的猫爪由其前后的轴承座来支承。所有轴承座与低压缸猫爪之间的滑动支承面均采用低摩擦合金。
#2轴承座位于超高压缸和高压缸之间，是整台机组滑销系统的死点。在#2轴承座内装有径向推力联合轴承。因此，整个轴系是以此为死点向两头膨胀；而超高压缸和高压缸的猫爪在#2轴承座处也是固定的。因此，超高压外缸受热后也是以#2轴承座为死点向机头方向膨胀。而高压外缸与高压转子的温差远远小于低压外缸与低压转子的温差。因此，这样的滑销系统在运行中通流部分动静之间的差胀比较小，有利于机组快速启动。
#1轴承座前端部位装有液压盘车装置，其设计压力为250bar，盘车速度为45～ 60r/min；＃4轴承座上装有手动盘车装置。除＃2轴承座外，其它轴承座内都装有抬轴架，便于施工，＃2轴承座的抬轴架安装在轴承座外的底板上，用螺栓固定，易于拆卸。汽缸与轴承座均为无台板、无垫铁施工，轴承座标高及水平通过底部螺栓进行调整，调整结束后进行灌浆并按照图纸要求紧固地脚螺栓。
汽轮机由上海汽轮机厂有限责任公司生产，超高压缸、高压缸、中压缸厂内组装，整体发运到现场，不需要进行揭缸安装；低压内缸与隔板持环之间纵横销已经工厂组装，其余均未经过组装，全部散件供货。汽轮机安装位置为汽机房17米层运转平台，汽轮机机组中心线标高为18米。汽轮发电机纵向中心线离主厂房A2轴线距离为2米。
2、工程安装进度 ：
2014年09月13日汽轮机基础中间交接、
2014年11月12日轴承座就位、
2015年02月09日低压缸组合拼装结束
2015年04月02日超高压缸就位、
2015年06月14日中压缸就位、
2015年07月05日高压缸就位、
2015年07月10日轴系初找中心、
2015年07月31日低压内缸扣盖、
2015年12月01日机组冲转至3000转、
2016年01月13日机组顺利移交.
安装质量验收均一次合格，验收优良率100％。
附图1：1000MW二次再热汽轮机立体图
3、机组主要技术参数如下：
项目 数据 单位 备 注
额定功率 1000 MW
主蒸汽压力 31 MPa（a） 主蒸汽温度 600 ℃
高压缸排汽压力 11.120 MPa（a）
再热蒸汽压力 10.447 MPa（a）
再热蒸汽温度 610 ℃
二次再热蒸汽压力 3.229 MPa（a）
二次再热蒸汽温度 610 ℃
热耗率（保证值） 7070 kJ/kW·h
凝汽器背压 9.1 kPa（a）
额定转速 3000 r/min
旋转方向（从汽机向发电机看） 顺时针
抽汽级数 10 级
给水温度(夏季工况) 315 ℃
4、汽轮机主要部件重量：
序号 部件名称 件数 重量（t）
1 超高压缸 1 193.5
2 高压缸 1 197
3 中压缸 1 253.2
4 高压转子 1 22
5 低压转子I 1 96
6 低压转子II 1 96
7 低压外缸（上汽缸）I 1 55
8 低压外缸（上汽缸）II 1 55
9 低压内缸（上汽缸）I 1 48
10 低压内缸（上汽缸）II 1 55
11 低压外缸（下汽缸）I 1 70
12 低压外缸（下汽缸）II 1 70
13 低压内缸（下汽缸）I 1 57
14 低压内缸（下汽缸）II 1 57
15 汽轮机本体总重 1 约1350
5、二次再热汽轮机安装工艺：
因1000MW二次中间再热机组，为我公司首次安装，现将现场安装过程装中遇到问题及注意事项进行说明。
汽轮机主要安装程序如下：
汽轮机基础验收、基础处理
轴承座检查、就位找平找正、轴瓦检查
合格 轴承座就位验收 否
汽轮机基础二次灌浆 是
低压缸中心导杆安装
低压缸中心导杆灌浆
低压外缸拼缸组合 低压内缸就位、找正
低压隔板下半安装就位
低压前后端部汽封下半安装
低压轴封补偿器安装到低压转子上
吊入低压转子
高压缸就位
中压缸就位
轴系找中心
合格 中心验收 否
是
低压内缸找正 超高压缸找正
通流间隙测量调整 高压缸找正
低压内缸扣盖
汽轮机基础弹簧释放 中压缸找正 超高压缸就位
轴系对轮中心（扣盖后）验收 汽门安装
联轴器铰孔、连接
5.1、汽轮机基础的安装:
国电泰州二次再热机组汽轮机基座采用弹簧隔振器，见附图2、3、4、5；弹簧隔振方式的优点：弹簧隔振器是连接设备和基础的弹性元件，用以减少和消除由设备传递到基础的，振动力和由基础传递到设备的振动，（现场弹簧隔振器的释放工作，是在#1、#2低压内缸扣盖结束后，配合隔而固制造厂进行，释放前在汽轮机超高压、高压及中压汽门位置两侧配置一定重量的管道，确保释放的数据真实,并架设好百分表进行监护）。 低压内缸最终间隙检查（碰撞试验）
低压内缸整圈间隙检查
低压缸扣盖
中压缸最终间隙检查（碰撞试验）
中压缸整圈间隙检查
高压缸最终间隙检查（碰撞试验）
高压缸整圈间隙检查
轴承座扣盖
中低压连通管安装
低压缸防爆门安装
（也可以在低压外缸拼装时同步安装）
合格 扣盖验收 否
是
超高压缸最终间隙检查（碰撞试验）
超高压缸整圈间隙检查
附图：2弹簧隔振器安装图片附图：3弹簧隔振器安装图片
附图：4弹簧隔振器安装图片附图：5汽轮机汽门两侧放置配重管道图片
5.2、#1-#6轴承座及中心导向销安装：
5.2.1、轴承座就位找中
a、按轴系找中图调准各轴承座的标高，调整各轴承座底部的螺钉来调准标高。
b、低压轴承座垫泡沫塑料。
c、中心导向销焊接前后都要保证其扁身垂直。
d、焊接时监视其位置，防止中心走动。
注意：4号轴承座下的导向销与6号轴承座下的导向销外形极相似，长度不相同，不要混淆！
附图：6 附图：7
附图：6 轴承座安装图附图：7中心导向销安装图片
5.2.2、轴承座及中心导向销灌浆
a、基础先打湿，灌浆前保湿1到3天。
b、灌浆用水泥必须符合图纸规范（现场按业主要求采用水泥基灌浆料870）。 c、灌浆后要保湿，7天后可拆模板，多余的水泥要及时去除。
d、地脚螺栓张紧器的拧紧一般分为4 次拧紧：
第1次：灌浆前24小时（约25%力矩）。
第2次：灌浆后3天（约75%力矩）。
第3次：灌浆后28天（100%力矩）。
第4次：试车前（100%力矩）。
第1次和第2 次拧紧时，按十字交叉法拧紧（下图a）。
第3次和第4 次拧紧时，按圆周顺序法拧紧（下图b）。
附图：8 附图：9
e、大螺母张紧器中小螺栓的预紧力矩:
地脚螺栓 件号 地脚螺钉对应的大螺母张紧器的件号
及地脚螺栓规格 大螺母张紧器中小螺栓的预紧力矩（N.m）
第1次 第2次 第3次 第4次
1 26（Ø65×630） 12 122 244 244
2 26（Ø65×1055） 12 122 244 244
3 10（Ø85×615） 8 83 165 165
4 10（Ø65×900） 8 83 165 165
5 10（Ø85×1200） 8 134 268 268
6 26（Ø65×850） 12 122 243 243
7 26（Ø65×1190） 12 61 122 122
8 26（Ø65×1150） 12 61 122 122
9 26（Ø65×675） 12 122 243 243
5.3、低压外缸拼缸、焊接:
1000MW二次再热机组100%容量给水泵汽轮机冷却方案研究
理论研究 工案技术 ２０６ １０００ＭＷ二次再热机组１００％容量给水泵 汽轮机冷却方案研究 张黎音 （山东电力工程咨询院有限公司，济南２５００１３） 摘要：针对二次再热机纽的特点，讨论了给水泵汽轮机（以下简称“小机”）配置独立凝汽器方案与直接排入主机凝汽器方案的优缺点。结 论认为对于１０００Ｉ￣二次再热湿冷机组配置一台１００％容量汽动给水泵，推荐设置独立凝汽器方案。 关键词：百万千瓦二次再热机组；１００％容量；可靠性；独立凝汽器 ＤＯＴ：１０．１６６４０／ｊ．ｃｎｋｉ．３７—１２２２／ｔ．２０１７．０３．１７８ １ 小机排汽冷却方式优化 在早期设计中，小机排汽一般参照湿冷机组的常规方案，直接排 至主机凝汽器，该方案经过多个实际工程的检验，是可行的且稳定可靠。 小机直接排汽至主机凝汽器的优点是系统简单，布置方便，但随着对 机组经济性要求越来越高，单独设置小机凝汽器的方案也随之提出。 （１）设置独立凝汽器的优点。对于湿冷机组，因机组的背压较稳定， 正常运行时背压变化幅度较小，从目前国内大容量机组运行的情况来 看，小机排汽至主机凝汽器的方案对主机的安全性是没有影响的（通 常凝汽器厂家会在内部设置导流板，对小机排汽的方向进行引导控制， 优化流态提高效率）。但尽管如此，由于小机排汽与主机排汽的方向 并不相同，小机排汽对主机排汽会存在干扰。另外由于要考虑小机直 排主机凝汽器的排汽流量，与小机设置独立的凝汽器相比，主机凝汽 器的换热面积会更大一些，但低压缸的排汽口的尺寸是一定的，凝汽 器只能考虑通过增加高度来增大换热面积。在排汽量增大和凝汽器高 度增加的双重影响下，由此造成增大的排汽阻力对主机背压的不利影 响更加显著。因１０００ＭＷ二次再热机组主机通常为双背压凝汽器，当 小机排汽至主机凝汽器时，为了凝汽器两侧的进汽量趋于平衡，通常 设计小机分别排汽至两侧凝汽器。对于２×５０％容量小机以及双流式 １００％容量小机影响较小，但对于单排式１００％容量小机则存在两侧凝 汽器排汽不平衡的问题且比较难解决。小机设置独立凝汽器的方案， 既可以避免排汽相互扰动，也可以减少排汽阻力，同时降低对主机的 背压影响。由于小机和主机系统的分离，使得小机的背压不再受主机 的影响，可将背压降低到与主机的背压相近甚至更低，提高小机的热 效率，进一步节能降耗，同时也有利于机组分组调试，方便操作。 （２）运行经济性的分析。由于小机设置独立的凝汽器后，排汽 管道阻力减少，小机的背压可达到与主机相同甚至更低，提高了机组 的经济性。经初步估算，主机ＴＨＡ工况下小机单独设置凝汽器比直 接排汽至主机凝汽器的热耗可降低约３ｋＪ／ｋＷｈ，但需增加小机真空泵、 表１ 直排主机方案‘ 自带凝汽器方案 １．小机进汽量ｔ／ｈ １５６．０８６ １５２．２５５ 比较 基准 一３．８３１ ２．主机热耗ｋＪ／ｋＷ．ｈ 基准 ，３ ３．发电标煤耗ｇＡＷ．ｈ 基准 一０．１１ ４．年发电标煤耗量差值ｔ 基准 ，６０５ 标煤价元／吨 ７００（参考） ７００（参考） 节煤收益刀兀／年 基准 ＋４２．３５ ５．厂用电率差值％ 基准 ＋Ｏ．００７２ ６．厂用电量差值ｋＷ．ｈ 基准 ＋４３．５６×１ｏ４ 标杆电价元／ｋｗ．ｈ ０．３００４ ０．３７２９ 节电收益力兀／年 基准 ．１６．２４４ ７．综合收益力兀／年 基准 ２６．１１ 小机凝结水泵等辅机设备，增加了电负荷，初步估算厂用电率需增加 约Ｏ．００７２％。机组年发电利用小时数按５５００小时计算，各项指标比较 如表ｌ（单台机组，ＴＭＣＲ工况）。 据表１可见，小机自带凝汽方案的发电煤耗低于直排主机方案， 年发电标煤耗量比直排主机方案的耗煤量少６０５ｔ，年耗煤费用比直排 主机方案减少４２．３５万元，年供电收入减少１６．２４４万元，综合比较， 小机自带凝汽方案比直排主机方案单台机组每年可增加２６．１１万元的 经济收益。 （３）初投资的比较。小机直排主机需设置排汽蝶阀，若独立设 置凝汽器，可取消排汽蝶阀，但需另外设置小机凝结水泵和小机真空 泵等设备。小机单独设置凝汽后，主机凝汽器的面积可减小，造价相 应会降低。经向主机和小汽机厂家询价，综合考虑各方面影响，综合 比较直排主机方案与设置独立凝汽器方案的初投资，排汽蝶阀（进口） 及管道多投资２２０万元、小机凝汽器少投资２９０万元、小机真空泵和 凝结水泵少投资１２０万元、主机凝汽器多投资２８０万元，总计可见设 置独立凝汽器比直排主机方案初投资单台机组可减少９０万元。 （４）布置方案的对比。如小机排汽至主机，为减少小机排汽阻力， 则１００％汽动给水泵组宜布置在主机凝汽器附近，与主机平行。若独 立设置凝汽器，由于取消了排汽管道，与主机的配合接口减少，小机 的放置位置将不受主机位置的制约，可以充分利用汽机房的长度方向， 可将小机放置于主机机头侧，可使汽机房的跨度减少２ｍ，从而减少 土建费用。 另外，为了进一步降低土建费用，可考虑降低小机凝汽器布置高 度，将汽动给水泵组布置在汽机房中间层，从而降低循环水泵的扬程。 另外考虑前置泵与给水泵采用同轴布置，与汽动给水泵组布置在运转 层的方案相比，能够增大与除氧器的高度差，保证前置泵具有更大的 汽蚀余量，更加有利给水泵的安全运行。 ２结论 小机自带凝汽方案比直排主机方案的系统略复杂，但可提高机 组运行的经济性，根据估算，比直排主机方案的发电标煤耗低Ｏ．１１ｇ／ ｋＷｈ，每年可增加４２．３５万元的毛利润。而在初投资上，小机自带凝 汽方案比直排主机方案每台机组可降低造价约９Ｏ万元。另外，小机 自带凝汽器方案还可以减少汽机房的跨度。 因此，对于１０００ＭＷ二次再热湿冷机组配置一台１００％容量汽动 给水泵，推荐小机采用设置独立凝汽器的方案。 参考文献： ［１】Ｉ）ＬＳ０００—２０００《火力发电厂设计技术规程》［Ｓ】．北京：中国电力出 版社，２００１． 作者简介：张黎音（１９８２－），男，本科，工程师，主要从事火力发电 厂及核电工程设计工作。
超超临界二次再热机组机炉主保护系统分析
第50卷第1期 熬力透年 Vol. 50 No. 12021 年 03 月_________________________________________THERMALTURBINE___________________________________________Mar.2021文章编号：1672-5549(2021)01.021.4超超临界二次甬热机组机炉壬保护系统分析张天海，高爱民，汤可怡，肖新宇(江苏方天电力技术有限公司，南京211102)摘要：采用常规的热工保护系统已经不能满足二次再热机组的正常运行要求。根据国内某660 MW超超 临界二次再热机组设备特点，对机炉主保护系统进行了详细的设计分析，主要包括主燃料硬件跳闸回路、主燃 料跳闸软逻辑以及汽轮机危急遮断保护回路等三个方面。主燃料跳闸硬件保护设计为2套完全独立、相互冗 余的带电跳闸回路，可有效避免保护系统的拒动和误动。主燃料跳闸软逻辑中修改了汽轮机跳闸和再热器保 护丧失等相关逻辑，满足了二次再热机组的保护需要。对ETS保护回路的超速保护、数据采集及处理和跳闸 条件等方面都进行了改进，大大提高了系统可靠性。所分析的内容可为二次再热机组热工保护系统设计和维 护提供参考。关键词：二次再热；主燃料切除；危急跳闸中图分类号：TK267 文献标志码：A doi： 10.13707/j. cnki. 31 -1922/tli. 2021.01.005Analysis of Main Protection System for Ultra-SupercriticalDouble Reheat UnitZHANG Tianhai# GAO Aijnin# TANG Keyi# XIAO Xinyu (Jiangsu Frontier Electric Technology Co. # Ltd. # Nanjing 211102# China)Abstract % For double reheat unit# conventional thermal protection system is unable to meet the normal operatingrequirements. According to the characteristics of a domestic 660 MW ultra-supercritical double reheat unit# the main protection system of boiler and unit including the main fuel trip hardware trip circuit# main fuel trip soft logic and emergency trip system protection circuit are analyzed in detail. The main fuel trip hardwtwo sets of completely independent and mutually redundant live trip circuits # so it can effectively prevent theprotection system from rejection and mis-operation. In main fuel trip soft logic# related logics such as steam turbinetripping and loss of reheater protection are modified to meet the protection needs of double reheathe ETS protection circuit are improved in terms of over-speed protection# acquishutdown # etc. # thus the system reliability has been greatly improved. The analyzed content can provide reference forthe design and maintenance of the thermal protection system of double reheat unit.Key words % double reheat & main fuel trip & emergency trip二次再热发电技术代表当前世界领先的发电 水平，是目前提高火电机组热效率的有效途 径[1>]。但二次再热机组相比于一次再热机组，设备更加复杂%2个再热器使得锅炉结构复杂化；增加1个超高压缸，增加1根再热冷管与再热热 管，增加1套超高压主汽阀、调节阀，使得汽轮机 结构复杂化。同时二次再热设计对锅炉的影响也 很大#运行时对控制的要求更高。热工保护系统 是发电厂热工自动化控制系统的重要组成部分#收稿日期：2020-07.7 修订日期：2020-12-11作者简介:张天海（1989-)#男，毕业于东南大学，硕士，工程师,从事发电厂自动控制工作。随着热工测量、保护等设备和元器件的质量和可 靠性的提高，热控系统的自动化程度越来越 高[“6]。根据机组设备特点，设计合理的机炉主 保护系统#防止系统误动、拒动，将成为新一阶段 火电厂热工自动控制领域关注的焦点[7>]。而对 二次再热机组而言#机炉主保护系统尤其重要。火电机组机炉主保护系统主要包括锅炉主燃 料切除（Main Fuel Trip#MFT)[10]和汽轮机危急跳 间（Emergency Trip System#ETS) [11]。本文设计的
超超临界二次再热汽轮机发展综述
超超临界二次再热汽轮机发展综述
王建录;张晓东
【摘 要】文章概述了汽轮机二次再热技术的发展历程，当前我国超超临界二次再热汽轮机技术研发情况，并重点介绍了我国首台超超临界二次再热汽轮机技术特点及运行情况，对未来二次再热汽轮机技术发展方向和典型机型进行了探讨。%This
paper introduces the evolution of double-reheat turbine technology, the
development of the ultra-supercritical double-reheat turbine technology in
China,and mainly introduces the technical charateristic and operation
conditions of the first ultra-super⁃critical double-reheat turbine unit made
by DTC in China. The new development direction and typical models of the
double-reheat steam turbine designed by DTC is discussed in this paper.
【期刊名称】《东方汽轮机》
【年(卷),期】2016(000)001
【总页数】7页(P1-6,14)
【关键词】超超临界;二次再热;技术发展
【作 者】王建录;张晓东
【作者单位】东方汽轮机有限公司，四川德阳，618000;东方汽轮机有限公司，四川德阳，618000
【正文语种】中 文
【中图分类】TK262 在我国未来能源发展改革中，能源消费总量控制、煤炭清洁高效利用、大力发展清洁能源、能源体制改革是主要内容。我国资源特点导致能源消费以煤为主，燃煤能源消费即便实施总量控制，预计到2020年比重仍将高达62%，其中电煤消费即燃煤电站能源比例也高于60%。煤炭清洁高效利用对我国能源战略具有极为重要的意义。
华能莱芜2×1000MW超超临界二次再热锅炉说明书201504
华能莱芜电厂上大压小2×1000MW超超临界二次再热锅炉机组
HG-2752/32.87/10.61/3.26-YM1锅炉
锅炉本体说明书
哈尔滨锅炉厂有限责任公司
华能莱芜发电厂上大压小2×1000MW超超临界二次再热锅炉本体说明书
华能莱芜电厂上大压小2×1000MW超超临界二次再热锅炉机组
HG-2752/32.87/10.61/3.26-YM1锅炉
锅炉本体说明书
编号：F0310BT001A121
编制：
校对：
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审定：
二○一五年四月 华能莱芜发电厂上大压小2×1000MW超超临界二次再热锅炉本体说明书
- 1 - 目 录
1．锅炉技术规范........................................................... 2
2．设计条件............................................................... 3
2.1 工程概况.............................................................. 3
2.2 煤种.................................................................. 5
2.3 点火及助燃............................................................ 7
2.4 锅炉给水及蒸汽品质要求................................................ 7
2.5 厂用电系统电压........................................................ 8
二次再热机组再热流程
二次再热机组再热流程
一、 再热机组的基本原理
再热机组是指在蒸汽汽轮机中，蒸汽在高压缸工作完毕后，再次进入一次或多次再热器加热后再进入低压缸工作的一种蒸汽再热循环。
再热机组的基本原理是通过再热蒸汽提高蒸汽汽轮机的效率。以单再热为例，再热机组的蒸汽循环是在高压缸工作完毕后，将部分高压汽导入再热器进行再加热，增加了蒸汽的焓值和温度，再次进入低压缸进行工作，提高了汽轮机的效率。再热机组的再热流程通过再热器、再热阀、低压缸实现。
二、再热流程的过程
再热流程是再热机组的重要组成部分，其流程包括再热蒸汽的加热、再热蒸汽的减压和再热蒸汽的进入低压缸进行工作。
1. 再热蒸汽的加热
再热蒸汽的加热是再热流程的第一步，它是通过再热器实现的。再热器是一种用于加热蒸汽的热交换设备，它通常与高压缸排汽管路相连接，通过高压缸排汽管路进入的高压汽在再热器内与再热器管路中的加热介质(一般是水或热油)进行热交换，使得高压汽的焓值和温度提高，从而实现再热蒸汽的加热。
2. 再热蒸汽的减压
再热蒸汽的减压是再热流程的第二步，它是通过再热阀实现的。再热阀是用于调节蒸汽流量和减压的装置，它通常安装在再热器的出口处，用于调节再热蒸汽的压力和温度，以满足低压缸的工作要求。
3. 再热蒸汽的进入低压缸进行工作
再热蒸汽的进入低压缸进行工作是再热流程的第三步，它是通过低压缸的工作实现的。低压缸是蒸汽汽轮机中的一个关键部件，它通过再热蒸汽的进入，带动低压缸内的转子工作，从而实现汽轮机的发电。
三、再热流程的优缺点
再热流程作为一种提高蒸汽汽轮机效率的重要手段，在实际应用中有其优缺点。
1. 优点
再热流程可以有效提高蒸汽汽轮机的效率，降低蒸汽的比燃料消耗量，减少了环境的污染，延长了汽轮机的使用寿命，提高了发电厂的经济效益。 2. 缺点
再热流程需要占用更多的设备和空间，增加了系统的复杂性和投资成本，同时也增加了运行和维护的成本，同时再热流程还存在一定的环境污染和能源浪费。
1000MW二次再热机组汽轮机转子抱轴故障及措施
1000MW二次再热机组汽轮机转子抱轴故障及措施
国家能源集团泰州发电有限公司二期机组在调试阶段时期，发生过转子抱轴故障，运行人员会同调试单位認真分析原因，并结合其他百万机组的运行经验，努力尝试摸索解决问题的办法。针对超高压缸/高压缸排汽温度高、轴封温度低、超高压缸/高压缸上下缸温差大等原因进行逐一排查并实行了相对应的措施，最终解决了问题，圆满的完成了机组168试验。在此基础上，运行人员还提出了一系列改进和优化措施，并在之后的运行中不断摸索完善措施，避免了类似的事故再次发生。
标签：转子抱轴；轴封；动静间隙；分析问题；解决措施；优化
0 引言
国电泰州电厂二期工程2*1000机组主汽轮机是由上海汽轮机有限公司制造，型号标准为N1000-31/600/610/610，其蒸汽参数为主汽压31MPa，主汽温600℃，一、二次再热汽温610℃；它是超超临界二次再热凝汽式、单轴、五缸四排汽汽轮机，工作转速3000r/min，超高压、高压、中压联合启动，全周进汽。
1 事故概述
泰州电厂#3机组调试期间，由于超高排、高排通风阀排汽口位置较高（14至15米左右），且超高排、高排排汽参数较高，造成低压缸外壳温度较高，有烤焦现象，调试单位下令汽轮机打闸，盘车投运，锅炉未停运（做安全门校验）。在盘车投运期间转速有波动，之后盘车转速到0，锅炉MFT动作灭火。
2 处理及事故分析
锅炉灭火，随即进行闷缸直轴处理，十日之后盘动正常，一个礼拜之后汽轮机转子又停止转动一次，投盘车无效，转速直接降到零。结合其他百万机组的运行经验，故障原因应该是径向动静部分间隙比较小[1]，经分析有以下几种可能性：
高压缸排汽A/B侧温差大，高排逆止门不严，导致汽轮机停运后高压缸上下缸温差大。
轴封蒸汽温度与汽缸温度不匹配。从汽轮机打闸到转子抱死，在五个小时之内由于轴封和真空系统未停运，导致一直有与汽缸缸温不匹配的轴封蒸汽进入汽缸，从而使动静部分径向间隙变小而发生摩擦。经对比，泰州电厂一期汽轮机由于经常出现油中进水的情况，因此经常停机后维持轴封、真空系统不停运，直至炉内蒸汽压力泄去后再停运轴封、真空系统，汽轮机本体也没有出现过异常情况，但不同的是一期机组轴封处动静部分间隙比二期机组偏大。
1000MW汽轮发电机组安装施工的新工序
第２１卷 华中电力 ２００８年第１期
１ ０００ ＭＷ汽轮发电机组安装施工的新工序
刘 磊 ．刘春梅。
（１．山东电力工程咨询院，山东济南２５００１３； ２．河南科技大学车辆与动力工程学院，河南洛阳４７１００３）
摘要：在邹县电厂四期工程８号机组１０００ＭＷ汽轮发电机组施工安装过程中，针对发电机及其附属设备到场时间比 工期要求晚、施工工期紧迫这一实际情况，在汽轮发电机组的施工安装过程中采用了一种新工牟一首先进行汽轮机
组的安装、轴系找正及扣缸、管道吹洗、油系统冲洗等工作，待发电机定子、转子等部件到场后再进行发电机定子安装、 穿转子、低压Ｂ转子＿发电机转子对轮等工作。采用该工序施工安装，缩短了机组安装时间，保证了施工工期。在试运行 期间轴承振动、测点温度均符合规程规范要求，顺利地一次通过了１６８ｈ满负荷试运行，并创下１０００ＭＷ机组从总启
动到１６８ｈ满负荷运行结束不超过１０ｄ的全国最短记录。由该机组试运行结果可知此安装工序可行，并对以后的大型 火电厂汽轮发电机组的安装提供参考。
关键词：１ ０００ ＭＷ机组；汽轮发电机；施工安装；新工序 中图分类号：ＴＫ２６６ 文献标识码：Ｂ 文章编号：１００６．６５１９（２００８）０１．００４３．０３
Ａ Ｎｅｗ Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ Ｐｒｏｃｅｓｓ ｉｎ １ ０００ ＭＷ Ｓｔｅａｍ Ｔｕｒｂｏｓｅｔ Ｕｎｉｔｓ
ＬＩＵ Ｌｅｉ ．ＬＩＵ Ｃｈｕｎ．ｍｅｉ
０前言
目前我国１ ０００ＭＷ超超临界机组已进入快速
发展时期旧，现在已运行发电的有上海外高桥电厂、 浙江玉环电厂、邹县发电厂等，正在建设及准备筹建
的机组有上海漕泾电厂一期、徐州彭城电厂三期、莱 州电厂一期、辽宁绥中发电厂二期等项目。由于百万 千瓦等级的汽轮发电机组各设备部件体积大、质量
重、要求工序较高，而我围百万千瓦等级机组的采用 刚刚起步，在围内对于该等级机组施工的成熟工序参
考实例主要依据以前６００ ＭＷ等级Ｔ序。本文主要针 对邹县电厂四期１ ０００ ＭＷ汽轮发电机组在施工过 程中由于发电机本体及附属系统到场时间晚，如按照
1000MW超超临界二次再热机组一次调频方式分析
1000MW超超临界二次再热机组一次调频方式分析
徐星;谭锐;李永生;蔡培;黄启龙;马晓峰
【摘 要】通过分析1 000 MW超超临界二次再热机组一次调频的性能状况,从机炉特性、控制策略和运行方式阐述影响二次再热机组一次调频响应的主要因素,计算评估1 000 MW超超临界二次再热机组采用主蒸汽调节阀节流的调频方式对机组煤耗指标的影响,在分析主蒸汽调节阀节流调频、凝结水调频和给水调频可行性的基础上,探讨提升1 000 MW超超临界二次再热机组一次调频能力的方法,为今后超超临界二次再热机组设计运行提供参考.%In this paper,through the analysis on
the primary frequency regulation performance of 1 000-MW double-reheat ultra-supercritical units,the major factors affecting the primary
frequency response of double-reheat units are expounded from the
aspects of furnace characteristics,control strategies and operation
modes.Moreover,the impact of frequency modulation on the unit coal
consumption rate using main steam regulating valve throttling is evaluated
for a 1 000-MW ultra-supercritical double-reheat unit.Based on the
feasibility analysis of throttling frequency modulation,condensate
东方—日立1000MW超超临界汽轮机说明书(含调试及控制)
附件 投标人需说明的其他问题
目 录
一、东汽1000MW等级汽轮机总体优势介绍.........................................................160
1 总体介绍.........................................................................................................160
2 经济性好.........................................................................................................162
3 可靠性高.........................................................................................................166
4 先进成熟可靠的供热机组技术和经验.........................................................170
5启停灵活可控性好..........................................................................................170
6 调峰性能良好.................................................................................................171
7先进的凝汽器设计技术..................................................................................171
1000MW 二次再热超超临界机组——汽机分册
- 1 - 1000MW 二次再热超超临界机组
设备说明书
汽机分册
国电泰州发电厂
2014年3月
- 2 - 前言
本书主要介绍泰州二期工程1000 MW二次再热超超临界发电机组汽机设备及其系统的基本原理、结构、规范、功能及维护项目等，供泰州电厂管理、运行、检修人员操作、维护培训使用。
本书编写主要依据各设备制造厂的说明书和技术协议、华东电力设计院设计图及相应的电力行业的法规和标准，同时参照各兄弟单位的培训教材，在此表示感谢。
由于目前我厂二期工程设备安装也未结束，制造厂提供的资料尚不齐全，时间也比较仓促，最终现场设备、系统可能会与本培训教材有所偏差，实际运行须以现场设备、集控运行规程为准。同时限于编者的水平，缺点和错误在所难免，敬请读者批评、指正。
编者
2014年4月
- 3 - 本丛书各分册由以下人员执行主编：
《汽机分册》 张世伟
《锅炉分册》 李 冬
《电气分册》 张岩山
《化学分册》
《灰硫分册》
《仪控分册》 任 斌
- 4 - 目 录
第1章 概述 ··············································································· - 1 -
1.1 工程背景： ······················································································ - 1 -
1.2 主要设计创新及难点 ·········································································· - 2 -
1.3 系统概述： ······················································································ - 3 -